氧化沟处理糖厂废水毕业设计毕业设计正文

1 摘 要 本次设计的内容是糖厂废水的处理，主要的处理对象 主要包括车间生产废水和部分制糖工艺冷却循环水 。设计每天处理水量为 14400m3/d，进水水质为 COD： 800 mg/L、BOD： 400 mg/L， SS： 100 mg/L，要求处理后的污水达到 COD 100 mg/L ， BOD 20 mg/L， SS 70 mg/L， 符合污水综合排放标准（ GB 8978-1996）中的一级标准。 依据该糖厂的水质水量特点及糖厂废水处理技术现状、排放标准，本处理工程的主体工艺确定氧化沟工艺。 工艺流程为： 从沉淀池中排出的污泥经过排泥管收集到糖厂内的锅炉沉灰池。 采用该工艺总投资为 746.39 万元，废水处理成本为 0.354 元。采用氧化沟工艺可有效地保护周边水环境，而且该工艺还有易于管理等优点。 关键词 ： 糖厂废水；氧化沟；污水处理 废水 格栅 调节池 出水 沉淀池 氧化沟 生物选择池 泵 污泥池 污泥 污泥回流 剩余污泥排回厂里沉灰池 泵 2 The method design for Sugar factory waste water Student:Fang-yuan Teacher:LUO Ya-ping Abstract: This project is designed for Sugar factory waste water treatment. The main targets include the processing workshop production of wastewater and some sugar water cooling cycle. Everyday it treated wastewater14400m3. The quality of water which enter the wastewater treatment plant as follow. COD: 800mg/L, BOD5: 400mg/L, SS: 100 mg/L. The effluent is expected to satisfy the requirement： COD100 mg/L, BOD20 mg/L, SS70 mg/L,which reach to Inregrated wastewater discharge standard(GB8978-1996) in A standard. According to the water qulity and water volume in this Sugar factory, with the treatment technique conditions and discharge standard. we decide to adopt Oxidation Ditch the main treatment process. Particular process is as follow:The sluge which discharged from the secondary sediment tank is collected to Sugar factory Precipitation PFA tank by sluge pipe. The total construction expenditure of this project is 7.46 million, and the cost of the wastewater treatment is 0.354 yuan per cubic meter. Adopting the Oxidation Ditch can protect the water environment around the area. The character of this process is easy to operate and so on. Keywords: Sugar factory waste water； Oxidation Ditch； sewage treatment wastewater lattice Regulate tank water outlet sedimentation tank oxidation ditch Selection tank pump Sludge tank sludge sludge recirculation Excess sludge blow-down to PFA tank pump 3 目 录 摘 要 . 1 ABSTRACT: . 2 第一部分 设计说明书 . 5 1 绪论 . 5 2 工程概况 . 6 2.1 设计水量 . 6 2.2 设计进水水质 . 6 2.3 处理后排放水质 . 6 2.4 执行的主要设计规范和标准 . 7 3 工艺方案的选择 . 8 3.1 制糖废水处理常用的工艺 . 8 3.1.1 厌氧处理 . 8 3.1.2 好氧处理 . 9 3.1.3 土地处理 . 9 3.2 适合本设计工艺 . 10 4 废水处理工艺流程及其描述 . 11 4.1 废水简易工艺流程图 . 11 4.2 工艺流程的描述 . 11 第二部分 计算书 . 13 1 主要构筑物和设计参数 . 13 1.1 格栅 . 13 1.2 调节池 . 14 1.3 生物选择池 . 14 1.4 氧化沟 . 15 1.5 沉淀池 . 17 4 1.6 污泥池 . 21 2 主要设备的设计参数和选择 . 22 2.1 氧化沟内曝气机 . 22 2.2 沉淀池刮泥机 . 23 2.3 污水提升泵 . 23 2.4 污泥回流泵 . 23 2.5 配药设备 . 23 2.6 剩余污泥泵 . 23 3 污水厂高程布置 . 24 3.1 高程计算 . 24 3.1.1 水头损失计算 . 24 3.1.2 构筑物高程 . 26 4 污水厂平面布置 . 28 5 供配电设计 . 30 6 劳动定员及人员培训 . 31 6.1 劳动定员 . 31 6.2 人员培训 . 31 7 投资概算 . 32 7.1 土建工程部分投资估算表 . 32 7.2 工艺 设备投资估算 . 34 7.3 材料配件费用估算 . 35 7.4 安装及技术服务费用 . 36 7.5 税金 . 36 7.6 运行经济分析 . 36 8 结论 . 38 致谢： . 39 参考文献： . 40 5 第一部分 设计说明书 1 绪论 水是生命之源，是人类和其它一切生物生存和发展的物质基础，又是社会经济发展重要而宝贵的资源。随着经济的发展和人口的增长，水资源的短缺已成为当代社会突出的环境问题。 目前我国有 60以上的水源用于农业，工业用水约占 20 ，主要工业产品的平均用水量比发达国家高几十倍甚至上百倍，不仅加剧了用水的紧张，而且产生大量污水污染环境。根据国家环保总局发布的“ 2002 年全国环境统计公报”显示， 2002 年，全国废水排放总量为 439.5 亿吨，比上年增加 1.5。其中工业废水排放量 207.2 亿吨，占废水排放总量的 47.1；废水化学需氧量 (CODcr)排放量 1367 万吨，其中工业废水中化学需氧量排放量 584 万吨，占化学需氧量排放总量的 42.7。重金属、砷、氰化物、挥发酚等的排放量也呈上升趋势。 目前制糖废水的治理主要采用物化法和生化法。用物化法对废水进行预处理，然后再进入生化系统，最后依次经物化处理及生物滤池后达标排放。物化法处理包括：沉淀法，吸附法，电化学法。磁分离 法，高级氧化法，蒸发浓缩法等。制糖废水的可生化性好，因此国内外对此废水的处理常采用生化法。主要有 好氧法、 厌氧处理法(UASB 法、二段厌氧法 )、厌氧一好氧处理法、厌氧一光合细菌处理法等。 6 2 工程概况 广西永凯 糖业有限责任公司大桥分 公司 设计日榨甘蔗量为 10000 吨，该项目产生的废水主要包括车间生产废水和部分制糖工艺冷却循环水，预计废水产生量为14400m3/d。生产车间产生的生产废水，主要来源于蒸发、煮糖工段喷淋废水，洗箱灌污水、洗机污水、洗地污水；制糖工艺冷却循环水由于生产过 程中的蒸汽带出糖分及跑冒滴漏等使其有机物浓度增高，为保持冷却水清洁以适用于循环使用，因此必须不断排出部分循环水并补充新鲜水。为保护环境，公司决定对项目投产后产生的废水进行处理后达标排放。 2.1 设计水量 废水 水量为 14400m3/d(600m3/h) 。 2.2 设计进水水质 根据 该 公司提供的水质资料 及工艺要求 ， 废水来源包括蒸发、煮糖工段汽凝水，洗箱罐污水、洗机污水、洗地污水等 。 设计进水水质如下： CODCr 800mg/l BOD5 400mg/l SS 100mg/l pH6 9 T 35 2.3 处理后排放水质 处理后的水质达到国家标准污水综合排放标准（ GB8978 1996）中的一级排放标准，即： CODCr 100mg/l BOD5 20mg/l SS 70mg/l pH 6 9 T 35 出水感官清澈、无色、无异味。 7 2.4 执行的主要设计规范和标准 1)中华人民共和国国家标准，污水综合排放标准 (GB8978-1996) 一级标准 ； 2)中华人民共和国国家标准 , 室外排水设计规范 (GBJ14-87， 1997 年版 ) ； 3)中国工程建设标准化协会标准，氧化沟设计规程 CECS 112:2000 。 8 3 工艺方案的选择 3.1 制糖废水处理常用的工艺 3.1.1 厌氧处理 废水的厌氧处理在有机物含量较高时是很适用的。由于厌氧处理时，去除 1kgCOD能产生 0.35m3 的甲烷，反应器不受氧传递的限制 ，其中的固体停留时间 (SRT)比水力停留时间 (HRT)高出约 10 100 倍，单位体积负荷远高于好氧系统，污泥产生量少，运行费用低。 上流式厌氧污泥床反应器 (UASB)是厌氧处理的一个有代表性的形式。在这种反应器中，废水从底 部均匀进入并向上运动，反应器下部为浓度较高的污泥床 ， 上部为浓度较低的悬浮污泥床。正常情况下，有机物负荷可达到 15kgCOD m3天， COD 去除率为 90%左右时，其污泥负荷可高达 30 50kgCOD m3天 。 在利用 UASB 反应器处理甘蔗糖蜜废水时，有机物体积荷率、营养平衡状况和碱度对厌氧污泥粒化特性的影响很大。通过控制碱度和微量元素来使 甘蔗糖蜜为基质的厌氧污泥形成颗粒状。在 UASB 反应器中，基质浓度调节到 COD 为 3750mg L，碱度 ： COD 为 1.06， N ： COD 为 0.018， P： COD 为 0.0028 的情况下， 30 天后形成厌氧生物颗粒，通过调节其他条件，在 90 天后形成了平均粒度达 3.1mm 的最大颗粒。在其他条件不变的情况下 ， 碱度 ： COD 降为 0.4 时，加入的营养物可使形成的颗粒自动悬浮分散。对于改善工艺条件大有裨益，有关的实验是在 2.83m3 的 UASB 反应器中进行的。在甘蔗制糖废水的水利停留时间为 5.5 小 时，平均有机物负荷率为 13kgCOD m3天， COD 去除率 75 80%。在温度为 34时，产生甲烷的回收率约为 0.22m3 CH4 kgCOD。用悬浮固定化细胞生物反应 器厌氧处理糖蜜酒精发酵废水时，应用青霉菌属进行好氧前处理可以明显改善随后的厌氧处理另一种非常有效的前处理方法，制糖废水在经过多层介质过滤去除率分别达到 98% 、 92% 。 新型厌氧反应器以美国 BiothaneSystems 公司研发的 BiobedEGSB 反应器 (商品名，实质上为一种膨胀颗粒污泥床 )较为突出。其反应介质与 UASB 中的颗粒载体上的微生物生长特性相似 ， 但它的最大的特点是并未使用载体介质，而完全使用生物颗粒。在制糖废水这样的高浓度负荷的情况下 ，此反应器非常适用。而对反应器的设计、处理流程的选择 有一定指导意义的是 Starkenburg(1997)的研究报告。 废水的 BOD 值是生物处理工艺的重要参数 ， 但是其测量的周期为 5 天，很难为设备控制提供及时的参考；而 COD 值的测量大约只需要 3小时 ， 所以能找到两者之间的 9 关系，就可更好地进行污水处理流程的控制。 Murugappanetal(1997) 进行了制糖废水中的 BOD 和 COD 的相关研究，对特定的制糖废水可以得出两者之间的线性关系，其实验测定方法可以借鉴于其它的处理流程。另一个指示反应器性状的量 ， 消化污泥中的甲烷细菌量 ， Nishiharaetal(1995)。通过脂质分析得到了简便易行的解决方法 。 但甘蔗制糖业为季节性生产， 且其运行条件复杂，启动速度慢，根据该厂条件，不合适采用厌氧方式 。 3.1.2 好氧处理 好氧降解是利用活性污泥在废水中的凝聚、吸附、氧化、分解和沉淀等作用 ， 来去除水体中的有机污染物 ， 其最终产物是合成的细胞体、水和 CO2。由于好氧降解工艺的投资较低 ， 操作条件简单，所以是有机污染废水处理的首选，但是对于像制糖废水这样的包含高浓度有机物的情况 ， 好氧处理仍然存在着许多原理和工艺上的限制条件，因而在实际应用上不如厌氧处理普遍，但是也有较为成 功的研究。充气固定膜生物处理系统 (ASFF)用于处理制糖废水是一种较新的技术，在水利停留时间为 6 8 小时的情况下，处理效果可以达到 BOD88.5% 97.9%， COD67.8% 73.6%。 通过对体系中的好氧降解生物种群的研究和筛选 ， 可以进一步提高活性污泥对高浓度有机废水的处理能。 Pathadeetal(1999)基于甘蔗糖蜜酒精厂产生的大量高浓度有机废水，建议好氧生物处理利用改进的混合微生物菌种接种进行污泥培养。从另一个角度 ， 如生物转盘处理制糖废水时系统中的纤毛虫的差异性比较，制糖废水中绿藻的生长 特性，都可以为好氧处理提供一些参考数据。 高浓度有机废水的好氧处理的另一大难题是在二沉池中的活性污泥的特性极差，如何有效地降低污泥的 SVI 值是处理可行性的一个依据 Prendletal(1998)用一好氧分离器预防制糖废水污泥膨胀效果非常显著，污泥的 SVI 值由使用前的 300 600mg g下降到 60 90 mg g。 本次设计就是采用用好氧处理中的氧化沟工艺来处理。 3.1.3 土地处理 利用土地来进行有机污水的处理 ， 主要是利用土地、植物的净化功能，在治理废水的同时，同时又利用其中的水分和肥分来促进作物、 林木的生长，故而具有投资少、能耗低，易管理和净化效果好的特点 。 Wangetal(1999)在台湾的三个地区的蔗田中实施实验，评价制糖废水的土地处理情况。污水灌溉量为 100kg m3，土地均属于慢速过滤系统，并对土层厚度、地下水位、坡度、水利传导度进行了分析，为制糖废水的土地处理的工程的设计提出了科学的方法。并发现其中的两处地方非常适合于制糖废水的处理，对甘蔗无不良影响，增加产量，而且甘蔗的含糖量并未因制糖废水的施用而降低。另一个研究发现，制糖工业的废水在未稀释的情况下灌溉小麦和绿豆对叶绿 10 素含量和干物 质产量的影响效果不同，小麦的叶绿素含量和干物质产量均有增加，而绿豆的情况则相反。 Paulsen et al(1997) 则对制糖废水在 (德国 )可耕地上灌溉的法律规定的可行性以及因此而产生的生态效应进行了较详尽的论述，可操作性的部分对我国在制糖的高浓度废水土地处置的管理方面有可借鉴性。 但是占地面积大，不符合中国国情。 3.2 适合本设计工艺 针对项目排放的废水具有水量大，污染物平均浓度不但波动大，污染负荷冲击性强但可生化性好，而且处理后的排放标准要求高的特点，目前广泛采用好氧生物处理技术，即生物膜法和活性污泥 法 两种方法。经过 相关资料的调查和 研究，活性污泥法更适合项目废水的处理。 1） 由于项目属于季节性生产，生产时生物膜法需要 20 30天重新挂膜驯化才能正常运行，而活性污泥法在生产榨季开机时只需按照一定的程序开机 3 5 天即可投入正常运行。 2） 活性污泥法在运行过程中有多种监控手段，能及时发现问题及时调整运行状态。而生物膜法除镜检外，相对于活性污泥法监控和调整手段少，生物膜出现问题后不容易被发现，调整运行的灵活性差。 3） 糖厂废水水量和污染物负荷变化大，活性污泥法在受冲时， 可以通过 SVI、污泥沉降比、污泥浓度等多种 方法调节运行状况，预防冲击事故，确保废水处理达标。 4） 活性污泥法建设费用相对生物膜法也较低。在处理效率上，有资料表明， 50%的活性污泥法处理厂 BOD5的去除率高于 92%， 50%的生物膜法处理厂 BOD5的去除率为83%左右。 综上所述，本项目拟采用活性污泥法的工艺方案，并采用抗负荷冲击性强氧化沟的曝气池型以增强处理效果，确保废水处理后可靠稳定达标，处理后的废水如需要可做进一步深度处理，全部回用。 11 4 废水处理工艺流程及其描述 4.1 废水 简易 工艺流程图 如下图 1 所示： 4.2 工艺流程的描述 1） 格栅：废水通过格栅截留大颗粒有机物和漂浮物，由于截污量较小，采用人工清渣方式。 2） 调节池：可调节水质、水量， 使污水水质均匀，同时承受由于生产排水不规律产生的冲击负荷。 废水 自 厂区 流 入 到 调节池 。 3） 生物选择池： 即将 进入曝气 生化 池的废水和从沉 淀 池回流的活性污泥在此相互混合接触。生物选择池作用原理是按照选择器的动力学选择性理论、积累 /再生理论、饥饿理论而设置的，由于菌胶团的吸附储存能力比丝状菌强得多 ， 从而在选择 池中可以大量储存有机物 ,在后续的曝 气池中得到大量的增殖而成为绝对优势菌，实现回流 微生物 的淘劣选优培养和驯化，有效克服污泥膨胀，提高生物系统运行的稳定性。生物选择器是对付丝状菌膨胀的设计，由于丝状菌是严格的好养型，大部分菌胶团是兼氧型，所以在进水时增设一座 HRT 在 8 25min 的池子将二沉池回流污泥与进水混合，采用桨板搅拌快速混合，让菌胶团优先获取营养。达到抑制丝状菌膨胀的目的。 4） 生化 池：本设计的曝气 生化 池形式为环形曝气池，为氧化沟工艺的一种改良废水 格栅 调节池 出水 沉淀池 氧化沟 生物选择池 泵 污泥池 污泥 污泥回流 剩余污泥排回厂里沉灰池 泵 图 1 简易工艺流程图 12 形式。 对进入 生 化池中的污染物进行生化处理，达到去除污染物的目的。 5） 沉淀 池： 采用辐流式 沉淀池。 沉淀 池的作用是使处理后废水与活性污泥从混合液中分离开来，澄清液从排水堰 达标外排，或者进一步深度处理后回用 。沉降到沉淀池底部的污泥采用刮泥机刮出排到污泥池， 再 用泵送到生物选择池与 调节 池来的废水进行混合后进入曝气池，剩余部分污泥送到 锅炉沉灰池与灰渣一同沉淀处理 。 6） 营养盐投加系统：由于废水中以碳水化合物为主，营养不均衡，因此需要加一定量的营养盐以提高废水处理效果。采用投加泵连续 调节 池及曝气 生化 池投加 碱液与 营养源。 7） 污泥池 ： 储存中转 沉淀 池的沉淀排出的污泥 。 各工段处理效果预测如下 表 1 所示 ： 表 1 各 工段处理效果预测 项目工序 COD（ mg/L） BOD5（ mg/L） SS（ mg/L） 原水 800 400 100 调节 池 出水 560 280 80 去除率 % 30 30 20 氧化沟 出水 56 22.4 48 去除率 % 90 92 40 二沉池 出水 42 14 45 去除率 % 25 25 50 外排水 42 16.8 24 排放标准 100 20 70 13 第二部分 计算书 1 主要构筑物和设计参数 1.1 格栅 安装在废水渠道的进口处，主要是拦截废水中的较大颗粒和漂浮物，以确保后续处理的顺利进行。由于 糖厂废水 大漂浮物及较大颗粒少，格栅拦截的污染物不多，故在本设计中采用人工清渣方式。 1） 格栅设计计算 栅条选圆钢，栅条宽度 S=0.01m，栅条间隙 e=0.01m。格栅安装倾角 =60 ,便于除渣操作。 设计污水流量为 Qmax=600m3/h=0.167m3/s 设计污水渠断面尺寸为 600mm 600mm 设栅前水深 h=0.6m,过栅流速 =0.7m/s 栅条间隙数（ n） 377.06.001.0167.0s in 60s i nm a x e h uaQn 2） 栅槽断面尺寸 B=s(n-1)+en=0.01 (37-1)+37 0.02=1.11m 栅槽实取宽度 B=1.2m， 栅条 37 根 。 3） 进水渠渐宽部分长度 设进水渠道内的流速为 0.8m/s，进水渠宽为 1.0m，渐宽部分展开角 1=30 L1= 602 0.12.1 tg =0.173m 栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度 L2= L1 2=0.087m 4） 过栅水头损失 取 k=3 =1.79 =0.7 m/s magueskh 134.08.9279.13s in2 s i n7.001.0 01.02342341 5） 取栅前渠道超高 h2=0.3m 则栅前槽高 H1=h h2=0.6+0.3=0.9m 14 栅后槽总高度 H=0.9+0.134=1.034m 栅槽总长度 L= L1+ L2+0.5+1.0+0.9/tg60 =0.173+0.087+0.5+1.0+0.9/tg60 =2.28m 在进水渠入格栅处设闸板，污水站正常运行时，此闸门打开；当出现事故或停产检修时，关闭此闸门，污水 由 DN350 超越管直接排出。 见图 2 图 2.格栅 示意图 1.2 调节池 根据现场场地条件， 利用原有氧化塘改造， 有效容积 约为 1125 m2 4 m =4500m3。取超高 0.5m。 取 面积 形状为 30 40=1200m2 水力停留时间： 7.5h。 去除率为 30% COD 800 （ 1-30%） =560 mg/L BOD 400 （ 1-30%） =280 mg/L 每日理论污泥量 取 0 = 96%， SS 去除率为 25%，则 W = Qm（ C0-C1） /1000（ 1- 0） = 14400 100 25%/1000（ 1-0.96） 103= 9m3 1.3 生物选择池 1） 回流污泥量 15 回流比 : r =f COD / (Xr FL)=0. 3 800/(8 150)= 47 % 回流污泥流量 :Qr = r Qi = 47 % 600= 282 m3/ h 2） 选择器容积 : 取停留时间 20min V = ( Qi + Qr) 20 = (600 + 282) 20/ 60=300 m3 取 L BH= 14m 6m 4m V 有效 =336 m3 取超高 0.5m 总高度为 4.5m 1.4 氧化沟 氧化沟中废水停留时间一般为 10 40h 之间，本设计 结合本项目实际情况， 采用1 组氧化沟设计，设计流量 Q=600 m3/h=14400 m3/d。 设计污泥龄 20d，使污泥更加稳定，以便之后的污泥处理效果更好。为提高系统抗负荷变化的能力 ， 选择混合液污泥浓度 MLSS 为 3000mg/L（ 2500 4500），f=MLVSS/MLSS=0.7（ 0.70 0.80），溶解氧浓度 C=2.0mg/L，污泥含水率 p=99.2% 1） 计算硝化菌的生长速率 n硝化所需最小污泥平均停留时间 cm 取最低温度 35，氧的半数常数 KO2取 2.0mg/L， PH 按 7.2 考虑。 )2.7(8 3 3.011047.021 5 8.10 5 1.0)15(0 9 8.0 pHDOKDONNenOTT 得出 154.0 dn 因此满足硝化最小污泥停留时间 dncm 9.154.011 由于考虑对污泥进行部分的稳定，实际设计泥龄 =20d，对应的生 长速率105.0201 dn 实际2） 计算去除有机物及硝化所需的氧化沟体积 污泥内源呼吸系数 Kd取 0.05d-1，污泥产率系数 Y 取 0.5kgVSS/kg 去除 BOD5。 30 10698)3005.01(7.0300030)4.22280(144005.0)1()( mKXSSYQVde 16 3） 计算反硝化所要求增加的氧化沟的体积 如假设，反硝化条件时溶解氧的浓度 DO=0.2mg/L，计算温度仍采用 35， 20反硝化速率 rDN取 0.07NO3-N/（ mgVSS d），则 )2.01(09.107.0)1(09.1 203520 DOrr TDNDN =0.204 NO3-N/（ mgVSS d） 根据 MLVSS 浓 度和计算所得的反硝化速率，反硝化所要求增加的氧化沟的体积。由于合成的需要，产生的生物污泥中约有 12%的氮，因此首先计算这部分的氮量。每日产生的生物污泥量为VSSdKgKYSSQdeV S S/74910)3005.01 5.0)(4.22280(1 4 4 0 0)1)( 30 由此 ,生物合成的需氮量为 12% 749 90kg/d 折合每单位体积进水用于生物合成的氮量为 : 90 1000 14400=6.25mg/L 反硝化 NO3 N量 NO3=38.6-6.25-20=12.35 mg/L 所需去除氮量 S NO3=12.35 14400 1000=178 kg/d 因此 ,反硝化所需求增加的氧化沟的体积为 33 415204.01.2 178 mXr SVDNNO 所以氧化沟总体积为 31111341510698 mVVV 总 氧化沟设计水力停留时间为 HRT=V 总 Q=11113 600=18.5 h 取池子总体积 11500m3 则停留时间 HRT=19 h 4） 确定氧化沟的工艺尺寸 : 采用 4 沟道曝气池型，沟道的端口采用圆角设计，以利于水力条件，避免池中产生短流死角现象（具体池型见附图） 。 设计有效水深 5.5m,宽度 8.0m,则所需沟的总长度 为 65m.超高取 0.5m，总高为 6.0m。 5） 回流污泥量计算： 根据物料平衡： 17 进水（ TSS） Q+XRQR=(Q+QR)X 式中 QR 回流污泥量（ m3/d）； XR 回流污泥浓度，根据公式： SVIX R 610 SVI 取 150，取 1.2， XR为 8571mg/L 100 14400+8571 QR=(14400+QR) 3000 QR=7496 m3/d 回流比 R 为 52%，取 50% 6） 氧化沟 剩余污泥量计算 : QXQXKf YSQX ecd 1)1( 14400201440030)3005.01(7.05.0)4.22280(14400 dkg /1214 湿污泥量为 ： 含水率 P=0.99 hmdmp XQ S /1.5/4.1211 0 0 0)99.01( 1 2 1 41 0 0 0)1( 33 7） 污泥负荷 在 0.050.15 之间，所以符合要求 8） 污泥龄： Q =VX/（进水 SS Q） =（ 10648 3000） /（ 100 14400） =23d 1.5 沉淀 池 通过对工业污水处理中污泥沉降性 的实验对比，采用中心进水周 边出水的辐流式沉淀池。池子个数 n=1 个 ，采用水力负荷 ： )*/(145.075.0300011500)4.22280(14400)(50dk g M LSSk g B O DXVSSQNVes 18 q=0.85 m3/（ m2h ） 1） 沉淀部分水面面积 计算公式： F=Q/nq Q：为日平均流量（ m3/h） q：为水力负荷（ m3/（ m2h ） ） 则 ： 沉淀池水面面积 F=706 m2 2） 沉淀池 直径 ： mFD 3014.37064 3） 沉淀部分有效水深： 设 t=2h h2=qt=0.85 2=1.7m 4） 沉淀部分有效容积： V=Qt=600 2=1200m3 5） 存泥区所需容积 Vw 氧化沟中混合液污泥浓度 X=3000mg/l，设计污泥回流比采用 R=50%，则回流污泥浓度为 Xr Xr=50.0 50.013000 =9000 mg/l 为保证污泥回流的浓度，污泥在二沉池的存泥时间不宜小于 2.0h，即 Tw=2.0h。 二沉池污泥区所需存泥容积为 Vw XrX QXRTwV W )1(2= 390090003000 3000600)50.01(22 m 则存泥区高度 h2为 mAVwh 27.130