主井系统改造性方案.doc

主井系统改造可行性报告一、现状及存在的问题矿井原设计生产能力为90万吨/年，主井绞车经多次技术改造，提升能力有较大幅度提高；主运系统对各部传动系统进行改造及各溜槽进行优化、截面加大，运输能力也有所提高。JKM-3.25/4塔式多绳摩擦提升机配套YR800-16/1730型电机两台，功率800KW，上海东方电机厂生产，提升速度8.56m/s，主钢丝绳6（37）-33-155-Z/S四根，尾绳1819-40-155-Z/S三根，电控采用JTDK设备。减速器型号为ZHD2R-140K,速比为7.35。箕斗自重13.5吨，配重2.95吨，型号为：JDQ-12。卸载采用气控操纵平闸门方式。该卸载方式存在撒煤多、设备维护量大等缺点，卸载时间长，实测为21秒，满足不了现在提升能力需求。经实测，现每提升一次循环时间为131s。主井提升能力2006年核定为165.68万吨/年；（按提升机为数控自动化运行系统计算）主运系统三条主运皮带，型号：TD75 B800,角度17.5，速度2.0米/秒，小时运输能力278.57T。振动筛：型号：DDM1740,筛面尺寸1750*4000，筛层1，频率920次/MIN，有效筛分面积6平方米，倾角17.52.5，生产能力240360T/H。三部给煤机为K3给煤机。地面生产系统能力2006年核定为160.85万吨/年；随着煤炭开采工艺的改进，井下生产系统机械化、自动化程度的提高及北部井的建设投入，主井提升能力已渐难适应采场能力增长的要求；另外主井提升系统及地面生产系统诸多环节中都不同程度的存在生产能力相对不足、技术性能落后、安全可靠性差、故障率高、维修量大、耗能多等技术问题。为了解决制约矿井产量的“瓶颈”问题，确保矿井可持续发展，改造主井系统提升能力具有长远的意义。必须对主井装卸载系统及箕斗、提升信号进行改造。 （1）、结合矿井二水平装载硐室设备改造，把新装备与主井提升系统统一考虑实现自动装载，原硐室装煤40T链板机改B1200皮带机，井下煤仓给煤机由原两台K4给煤机改为四台ZWJ型给煤机（设计院已设计），箕斗装载加装防装重勾保护，因新增设备及保护较多，原装载控制台容量不足不能满足现场而要需更换。 （2）、为减少提升循环时间，减少卸载时间，卸载方式建议改为新型上开式扇形闸门，相应改造提升箕斗及卸载曲轨、上口煤仓及上口信号控制系统。 （3）、主井加大每勾提升量，箕斗改造，加长，改为上开式扇形闸门。上悬挂原三角板结构改为四方板式结构，增加箕斗本体长度。 （4）、提升机电控须满足改造后的设备及运行，须进行相应改造。 （5）、因提升机摩擦衬垫使用年限较长，且闸盘偏摆较大，为保证提升，更换摩擦衬垫及闸盘。 （6）、生产系统给煤机、振动筛、各部皮带机运输能力不能满足需要，需更换改造。二、设计方案1、箕斗改造为了提高主井提升能力，箕斗改造是关键因素之一，由于受井筒尺寸、装卸载设备的限制，箕斗的截面积不能改变，经反复研究，决定将主井箕斗乘人间高度减小200毫米，即可实现增加200毫米装载高度，每钩增加装载量0.5T，届时，箕斗装载计算重量可达到12.5T。加工JQZ侧底扇形门上开式12吨箕斗，采用JQZ曲轨自动卸载侧底扇形门上开卸载方式，箕斗主框架保持原结构。箕斗在装载时及井筒运行中，扇形门不能打开，能实现自锁。保证在卸载过程中不撒煤。卸载时间可控制在12秒内。利用矿井停产检修时间，把旧箕斗及配套的气控装置拆除掉，安装新改造的JQZ-12箕斗及相关曲轨自动卸载装置和上口接收仓。2、主井电控改造因矿井扩能改造的需要，主井电控系统改造提出两个方案：方案一：电控系统改为GBP大功率变频器：主井现电控系统由主控台、高压换向柜、加速柜、加速电阻及低频柜组成，占地面积大、维修量大、材料费投入大、事故率较高、耗电量大，电控系统改为两套GBP型大功率变频器，实现了高转矩、高精度、宽调速范围驱动，具有能量回馈电网功能，节电效果显著，设备占地面积减少，维护量减少。改造费用约200万元。方案二、低频柜改造：主井现备用低频柜型号：KDG-250/460 厂家：天津电气控制设备厂，自93年使用自今，模拟信号输入，事故率高，另转换屏为自制加工，影响标准化检查，且使用不安全，建议增加一台低频电源柜：型号：JTDK-PC-DPY及一台电源转换柜，改造费用约为25万元。方案对比，方案一技术较先进节能，是今后提升发展方向，故障率低，降低维护强度。3、井上下信号控制系统因装卸载方式及车间设备变化较多，原系统不能满足使用要求，建议更换为一个厂家生产的信号控制系统。4、生产系统设备改造为适应主井生产能力的提高，最大可能利用原有设备，生产系统设备考虑进行提速，将原运行速度2米/秒提至2.5米/秒，经校核，须对各部减速机进行更换，更换SEW50减速器四台，37KW电机一台，K4给煤机一台，新型落地式振动筛两台并加强原煤准备车间振动筛层下方楼层基础强度，设备传动部分及检修平台重新设计及加工安装。5、各设备校验主轴装置校验因多绳摩擦提升机，采用平衡尾绳，提升高度605.887米，提升绳每米4.786公斤每根，尾绳每米6.662公斤每根，箕斗改造后，装载重量为13000公斤，提升机最小防滑重量：根据有关规程和防滑条件选用加速度为10.7米/秒平方和提升系统有关数据求得钢丝绳与摩擦轮的围包角193.86取0.25（摩擦衬垫摩擦系数）计算有关参数如下：E -1E0.2*193.86*/180-1=E0.8485874-1=2.33-1=1.33A1=W+(1+2W+1/G)g/( E -1)/1-1/G1+2*g/( E -1)=1.5392C1=1/G*1+g/( E -1)/1-1/G1+2*g/( E -1)=0.174D1=W+(1+2W)ct/( E -1)=0.075+(1+2*0.075)1.75/1.33=1.58816以每钩装载重量为13000公斤计算动防滑重量：Qgd=A1*QM+C1 G-4PKHC =1.5392*13000+0.174*3060-4*4.786*652 =8060.152公斤静防滑重量：Qgj=D1*QM-4PKHC =1.58816*13000-4*4.786*652 =8164.19公斤均小于13670公斤，不需加配重提升机实际最大静张力差为：13000-（36.662-44.786）605.88712489.8公斤，小于主轴装置的额定静张力差14T最大静张力为：容器自重13.6吨绳端荷重： Qd=Qz +Qg +Qs=13000+13670+44.786652.837=39167.9Kg小于主轴装置的额定静张力45t因此，主轴装置能力够，可维持不变。(2)提升机主绳轮上比压验算Q=(13000+213670+44.786652.837+36.662652.837)/(43.3325)=16.749520公斤/厘米2满足要求（3）钢丝绳安全系数安全规程规定：专为升降物料：M=7.2-0.0005652=6.874钢丝绳安全系数校验：以钢丝绳破断拉力规定不小于770KN计算M=47701000/9.81842605.887）44.786654.27.9086.874符合要求（4）提升运动学计算：按六阶段提升速度图考虑。现有电机Vm3703.14163.25/607.358.566米/秒根据有关规程和规定要求采用如下数据：初加速度 ：a00.4m/s2主加速度：a10.7m/s2,减速度a30.7 m/s2，停车制动减速度a50.7 m/s2爬行速度V4=0.5M/S,爬行距离: h4=4M,曲轨长度：h =2.8米，箕斗出曲轨时速度：v0=22.80.4=1.497,取v01.5米/秒装卸载时间：12秒运动学计算结果如下：顺序项目单位公式结果1初加速运行时间秒T0=V0a03.752初加速运行距离米H0= V0T022.813主加速运行时间秒T1=( Vm-V0)a110.0944主加速运行距离米H1=( Vm+ V0)T1/250.8035减速运行时间秒T3=( Vm-V4)a311.5236减速运行距离米H3=( Vm+ V4)T3/252.237爬行运行距离米H448爬行运行时间秒T4= H4/ V489停车制动时间秒T5= V4/ /a50.7110停车制动距离米H5= V4T520.1811等速运行距离米H2=HT-( H1+ H3+ H4+ H5)495.86412等速运行时间秒T2= H2/ Vm57.88713一次纯运行时间秒TC =T0+ T1+ T3+ T2+ T4+ T591.96414一次提升循环时间秒Tg= Tc+ 103.96（5）提升能力校验：提升不均衡系数C1.2 btPMK(104k1k2T)36003301813.071(1041.21.1103.96)=203.669万吨 btPMK(104k1k2T)36003301812.51(1041.21.1103.96)=194.786万吨（6）减速机校验矿井现使用ZHD2R-140K型双入轴、单级平行轴圆柱齿轮减速器，名义输出转矩为228KNM，最大输出转矩40TM输出静扭矩为12489.81.625=20295.925Kg.M228KNM启动时拖动力：F=KQ+ma=1.1512489.8+11829.070.7=22643.619Kg输出轴启动时最大力矩：M=F1.625=26040.16Kg.m40TM静力矩和启动最大力矩分别小于减速机额定静力矩和启动最大力矩，减速机能力满足要求。（7）动力学计算：箕斗自重为13670公斤；箕斗中心距1950毫米提升系统变位质量总和计算提升机：15260公斤； 导向轮：3060公斤；箕斗：自重13670公斤。载重：13000公斤钢丝绳：1256036.662630.525161.173公斤电动机：转动惯量为3150千克/平方米，传动比为7.35，转动直径为3.25米，双机托动，则计算变位质量为32222公斤提升系统变位质量总和：（15260306013670*21300025161.17332222）/9.8111829.07公斤*秒2/米动力学计算结果：序号项目公式结果（公斤）1初加速运行阶段F0=KQm+Ma019681.6282主加速运行阶段F1=KQm+Ma123230.3493等速运行阶段F2=KQm149505减速运行阶段F3=KQm+Ma36669.6516低速运行阶段F4=KQm149507制动停车阶段F5=KQm+Ma56669.651（8）电机校验计算等效力:F= (F02 T0+ F12 T1+ F22 T2+ F32 T3+ F42 T4)/0.5(T0+ T1+ T3+ T4)+T2+/31/2 = 16785.83公斤因平行轴减速器传动效率取值为0.850.9，以其为0.9计算，电动机等效功率为Pd=FdVm/102=16785.838.566/1020.9=1566.312KW现电动机为2800KW，功率备用系数为：2800/1566.3121.0221.1，且小于1.05改每勾装载量为12.5吨则提升系统变位质量总和：（15260306013670*21250025161.17332222）/9.8111778.1 公斤*秒2/米动力学计算结果：序号项目公式结果（公斤）1初加速运行阶段F0=KQm+Ma019086.242主加速运行阶段F1=KQm+Ma122619.673等速运行阶段F2=KQm143755减速运行阶段F3=KQm+Ma36130.336低速运行阶段F4=KQm143757制动停车阶段F5=KQm+Ma56130.33（8）电机校验计算等效力:F= (F02 T0+ F12 T1+ F22 T2+ F32 T3+ F42 T4)/0.5(T0+ T1+ T3+ T4)+T2+/31/2 = 16183.725公斤因平行轴减速器传动效率取值为0.850.9，以其为0.9计算，电动机等效功率为Pd=FdVm/102=16183.7258.566/1020.9=1510KW现电动机为2800KW，功率备用系数为：2800/15101.05961.1，且大于1.05(9)紧急制动减速度的验算：尤拉系数(取摩擦系数为0.25) Ef2.33根据“煤矿安全规程”规定，提升重物的减速度不得大于5米/秒2，按防滑条件计算结果见下表：制动减速度的计算：项目单位公式结果制动减速度米/秒2A3= Ss(Ef-1)+ g (Ss - sx)/ Ms (Ef-1)+ g (Ms + Mx)5.005上升侧拉力公斤Ss=Qgd+ Qm +4 pkc+w Qm39589.388下降侧拉力公斤sx=Qgd+(2Qk1+Qk2)Hc-w Qm25763.372上升侧变位质量之和公斤*米/秒2Ms=(Qgd+Qm+4pkHc)/g3944.07下降侧变位质量之和公斤*米/秒2Mx=Qgd+(2Qk1+Qk2)Hc+G/g3036.82动防滑系数g1.25围包角系数Ef-11.33防滑校验根据煤矿安全规程规定,提升重物时紧急制动减速度as不得超过5m/s2,下放重物时紧急制动减速度ax不得小于1.5m/s2, 紧急制动减速度不得超过钢丝绳滑动极限减速度，并要求制动力距倍数满足: k1.5Z+1=1.50.942+1=2.413 k5Z-1=50.942-1=3.71 其中提煤时提升系统质量模数Z=M/Qg=0.942采用二级制动,第一级制动力矩倍数k取2. 5,即一级制动力为31.25吨，即306.5625KN重载侧静张力S1Qgd+Qm+npkHc12.513.6712.56038.23T375.036KN轻载侧静张力S2= Qgd +npkHc =13.67+12.56=26.23T=257.316KN空载静张力S10=S20=26.23T 各种运行状态下的滑动极限减速度与实际制动减速度的计算提升状态滑动极限减速度（m/s2）实际制动减速度（m/s2）公 式结果公式结果重载上提g（es1-s2）/ e(s1+GT)+S2 5.035(MZMCT ）/(M*R)3.715空载运行g（es10-s20）/ e(s20+GT)+S103.622MZ/(M0*R)2.975重载下放g（es2-s1）/ e(s2+GT)+S1 2.109(MZMCT ）/(M*R)1.592实际第1级制动力矩MZMZFZ*R=306.5625*1.625498.164KN*M实际计算静载重力矩MCTMCTF2*R12.5*9.81*1.625199.266KN*M紧急制动力矩及制动力矩倍数K项目采用二级制动三倍静载力矩要求值第1级制动第二级制动制动力吨31.2546.44937.5制动力矩吨*米50.7812575.4860.9375K=MZ/MCT2.523.7233表中制动力矩倍数K=2.5,K=3.72均大于2，符合“安全规程”规定“对质量模数小的绞车，制动减速度超过规定限值时，可将K值适当降低，但不得小于2”的规定。 二、生产系统设备校核生产系统设备现状：现有TD75-B800皮带输送机四台，现运输能力为287.57t/h。运行速度为2.0米/秒，减速器速比为23.34。现需要保证年生产量按200万计算，提升能力按设计规范规定，主提升设备小时产量不均系数按1.2计算。即：Q=20000001.2 =454.55T/H 330*16设计将1、2、3部及进仓带式输送机由2.0米/秒提至2.5米/秒，提速后减速箱速比的确立：2.5/223.34/XX223.34/2.518.672注：X-新减速箱的速比2.5提速后的带式输送机的速度2现带式输送机的速度23.34现在用减速箱的速比选用速比为18、轴功率与电机功率相配套的减速箱来更换现在用的减速箱。则提速后带速为1480*3.14*0.63/18*60=2.71米/秒核算提速后输送能力：Q=3.6SVKP取800皮带，托辊槽角30度，动煤堆积角为25度，运行速度2.71米/秒取原煤密度为900KG/立方米，输送机上运倾角18度，根据表取K倾斜输送机面积折减系数为0.85Q=3.6*0.0717*2.71*0.85*900535.12T/H454.55T/H，满足要求。1、一部带式输送机（1）、主要阻力FUFU FhFnFs1Fs2Fst fLg（2qBqG）cosqroqru注：f为模拟摩擦系数，多尘，潮湿，查表取0.03L为输送机长度，一部输送机长度为148g为重力加速度 9.81m/s qB为每米长输送带的质量Kg/m查表 qB14.65Kg/mqG为每米长输送物料的质量Kg/mqGQ/3.6V454.55/3.62.7146.59 Kg/mcos-为输送机倾角 为18度qro为承载分支托辊每米长旋转部分的质量Kg/mqro14/114Kg/mqru-为回程分支托辊每米长旋转部分的质量Kg/mqru12/34Kg/mFhfLg（2qBqG）cosqroqru 0.031489.81（214.6546.59）cos181443927.73N（2）、主要特种阻力Fs1托辊前倾120Fs1FSaFSb Fs1FSaC1UOL（qBqG）gcossin 0.40.3148（14.6546.59）9.81cos18sin120226.06NFSb0.7*（0.0717*0.85）*900*9.81*3/2.71*0.49538.27NFs1FSaFSb =226.06+38.27=264.33N附加特种阻力Fs2FScFSd5APU3BKa50.00850000.50.81500 1300NFSt倾斜阻力FStqGHg46.5919.7819.819040.86NFU C FhFs1Fs2Fst1.583927.73264.3313009040.86 16811N16.811KN（3）、传动功率计算：传动滚筒轴功率为：NaFU V/1000=16811*2.71/1000=45.558KW电动机功率为：NNa/mFU V/1000m45.558/0.8553.6KW现在使用的电动机功率为55KW53.6KW，能满足要求。(现用变频器为75KW)（4）、张力计算：1）、输送带不打滑条件校核输送带不打滑条件为：F2(s1)minFumax/(ea-1)式中：FumaxKA* FU=1.5*16811=25216.5N根据已知条件，取传动滚筒与输送带间摩擦系数0.35，围包角取190度，ea3.18则F2(s1)minFumax/(ea-1)11567N2)、输送带下垂度校核承载分支最小张力F承MIN为F承mina0(qBqG）g/8(h/a)adm=1*（14.6546.59）9.81/80.017509.56N回程分支最小张力FMIN为F回MIN aU*qBg/8(h/a)adm=3*14.65*9.81/8*0.01=5389.37N3)、传动滚筒合力FN FUMAX2S1=25216.5+211567=48350.5N=48.35KN根据FN查表初选传动滚筒直径D=630毫米，输送机代号8063.2，许用合力80KN,满足要求。原输送机所用的传动滚筒直径D=630毫米，输送机代号8063.1需更换。因滚筒尺寸不同，机头传动机构需改造。传动滚筒扭矩M= FUMAX D/2000=25216.5*0.63/2000=7.943KN*M12KN*M.4）、各特性点张力根据不打滑条件，传动滚筒奔离点最小张力为11567N.令S1=11567NF回MIN亦满足空载边垂度条件S2= S1+2FT=11567+2*20=11607NS3= S3+flIg（qBqru）+1.5* FT=11607+0.03*74*9.81*(14.65+4)+1.5*20=12043NS4=1.02* S3 =12284.03NS5= S4+flI2g（qBqru）=12284.03+0.03*15*9.81*(14.65+4)=12366.36NS6=1.03 S5=12737.35N= S7S8=1.04S7=13246.85N= S9S10=1.03 S9=13644.25NS11= S10+flI3g（qBqru）+1.5* FT=13644.25+0.03*59*9.81*(14.65+4)+1.5*20=13998.08nS12=1.02* S11=14278.04N= S13S14=1.04S13=14849.17NF承min7509.56N满足承载边保证下垂度最小张力要求。5）、输送带强度FMAX= FU + S1=16811+11567=28378N选用普通胶带,硫化结头，取安全系数为9Z= FMAX*M/BB=28378*9/80*560=5.70层确定Z=6层核算传动滚筒直径：D=CZdb1=80*6*1.35=648630 小于包胶滚筒直径6502、二部带式输送机电机功率的计算：（1）、主要阻力FUFU FhFnFs1Fs2Fst fLg（2qBqG）cosqroqru注：f为模拟摩擦系数，多尘，潮湿，查表取0.03L为输送机长度，二部输送机长度为50.285g为重力加速度 9.81m/s qB为每米长输送带的质量Kg/m查表 qB14.65Kg/mqG为每米长输送物料的质量Kg/mqGQ/3.6V454.55/3.62.7146.59 Kg/mcos-为输送机倾角 为18度qro为承载分支托辊每米长旋转部分的质量Kg/mqro14/114Kg/mqru-为回程分支托辊每米长旋转部分的质量Kg/mqru12/34Kg/mFhfLg（2qBqG）cosqroqru 0.0350.2859.81（214.6546.59）cos181441334.5 NFs1主要特种阻力托辊前倾120Fs1FSaFSb Fs1FSaC1UOL（qBqG）gcossin 0.40.350.285（14.6546.59）9.81cos18sin12080.22NFSb0.7*（0.0717*0.85）*900*9.81*3/2.71*0.49538.27NFs1FSaFSb =80.22+38.27=118.49N特种附加阻力Fs2Fs2FScFSdAPU3BKa0.002550000.30.81500 1203.75NFst倾斜阻力FstqGHg46.5916.1559.817383.61NFUC FhFs1Fs2Fst 2.21334.5118.491203.757383.61 11641.75N（3）、传动功率计算：传动滚筒轴功率为：NaFU V/1000=11641.75*2.71/1000=31.549KW电动机功率为：NNa/mFU V/1000m31.549/0.8537.1KW现在使用的电动机功率为30KW37.1KW，不能满足，故电动机功率必须增加，可以选用37KW电动机。(现用变频器为45KW)（4）、张力计算：1）、输送带不打滑条件校核输送带不打滑条件为：F2(s1)minFumax/(ea-1)式中：FumaxKA* FU=1.5*11641.5=17462.25N根据已知条件，取传动滚筒与输送带间摩擦系数0.35，围包角取190度，ea3.18则F2(s1)minFumax/(ea-1)8010.21N2)、输送带下垂度校核承载分支最小张力F承MIN为F承mina0(qBqG）g/8(h/a)adm=1*（14.6546.59）9.81/80.017509.56N回程分支最小张力FMIN为F承MIN aU*qBg/8(h/a)adm=3*14.65*9.81/8*0.01=5389.37N3)、传动滚筒合力FN FUMAX2S1=17462.25+28010.21=33482.67N=33.48KN根据FN查表初选传动滚筒直径D=630毫米，输送机代号8063.2，许用合力80KN。原输送机所用的传动滚筒直径D=630毫米，输送机代号8063.1需更换。因滚筒尺寸不同，机头传动机构需改造。传动滚筒扭矩M= FUMAX D/2000=17462.25*0.63/2000=5.501KN*M12KN*M.初选规格满足要求，输送机代号为8063.2。4）、各特性点张力根据不打滑条件，传动滚筒奔离点最小张力为8010.21N 。令S1=8010.21NF回MIN亦满足空载边垂度条件S2= S1+2FT=8010.21+2*20=8050.21NS3= 1.02* S2 =8211.21NS4= S3+flI2g（qBqru）=8211.21+0.03*50.285*9.81*(14.65+4)=8487.21NS5=1.04 S4=8826.7NF承min7509.56N满足承载边保证下垂度最小张力要求。5）、输送带强度FMAX= FU + S1=11641.75+8010.21=19651.96N选用普通胶带,机械结头，取安全系数为11Z= FMAX*M/BB=19651.96*11/80*560=4.8层确定Z=5层核算传动滚筒直径：D=CZdb1=80*5*1.2=480630 3、三部带式输送机电机功率的计算：（1）、主要阻力FUFU FhFnFs1Fs2Fst fLg（2qBqG）cosqroqru注：f为模拟摩擦系数，多尘，潮湿，查表取0.03L为输送机长度，二部输送机长度为42.971g为重力加速度 9.81m/s qB为每米长输送带的质量Kg/m查表 qB14.65Kg/mqG为每米长输送物料的质量Kg/mqGQ/3.6V454.55/3.62.7146.59 Kg/mcos-为输送机倾角 为18度qro为承载分支托辊每米长旋转部分的质量Kg/mqro14/114Kg/mqru-为回程分支托辊每米长旋转部分的质量Kg/mqru12/34Kg/mFhfLg（2qBqG）cosqroqru 0.0342.9719.81（214.6546.59）cos181441140.39 NFs1主要特种阻力托辊前倾120Fs1FSaFSb Fs1FSaC1UOL（qBqG）gcossin 0.40.342.971（14.6546.59）9.81cos17sin12068.932NFSb0.7*（0.0717*0.85）*900*9.81*3/2.71*0.49538.27NFs1FSaFSb =68.932+38.27=107.20N特种附加阻力Fs2Fs2FScFSdAPU3BKa0.002550000.30.81500 1203.75NFst倾斜阻力FstqGHg46.5912.9269.815907.8NFUC FhFs1Fs2Fst 2.21140.39107.201203.755907.8 9727.61N（3）、传动功率计算：传动滚筒轴功率为：NaFU V/1000=9727.61*2.71/1000=26.362KW电动机功率为：NNa/mFU V/1000m26.362/0.8531.01KW现在使用的电动机功率为30KW31.01KW，不能满足，故电动机功率必须增加，可以选用37KW电动机。(现用变频器为37KW，需更换为45KW)因该皮带机较二部短，不再校核张力。（4）、张力计算：1）、输送带不打滑条件校核输送带不打滑条件为：F2(s1)minFumax/(ea-1)式中：FumaxKA* FU=1.5*9727.61=14591.42N根据已知条件，取传动滚筒与输送带间摩擦系数0.35，围包角取190度，ea3.18则F2(s1)minFumax/(ea-1)6693.31N2)、输送带下垂度校核承载分支最小张力F承MIN为F承mina0(qBqG）g/8(h/a)adm=1*（14.6546.59）9.81/80.017509.56N回程分支最小张力FMIN为F承MIN aU*qBg/8(h/a)adm=3*14.65*9.81/8*0.01=5389.37N3)、传动滚筒合力FN FUMAX2S1=14591.42+26693.31=27978N=27.98KN根据FN查表初选传动滚筒直径D=630毫米，输送机代号8063.1，许用合力50KN,满足要求。原输送机所用的传动滚筒直径D=630毫米，输送机代号8063.1,传动滚筒扭矩M= FUMAX D/2000=14591.42*0.63/2000=4.596KN*M6KN*M.初选规格满足要求，输送机代