兖州市人防消防指挥中心高支撑架模板专项施工组织设计.doc

兖州市人防消防指挥中心 高支撑模板施工方案兖州市人防消防指挥中心高支撑架模板专项施工组织设计第1部分.工程概况兖州市人防消防指挥中心为地下一层结构，地上为两层裙房、大跨度框架结构，标准层十八层，其中裙房第一、二层层高5 .4米，本工程裙房一层局部存在高支模脚手架，主要位于裙房西南侧报告大厅部分，其局部层高达8 .04米，楼板厚度220mm。目前主楼地下室层已施工完毕，主楼正负零混凝土强度已达到100%。其模板脚手架支撑体系未拆除，留待一层施工完毕后拆除。支架基础情况：本次高支模支架基础采用混凝土浇筑垫层加垫木。第2部分.编制依据1. 建筑结构荷载规范GB50009-2001 中国建筑工业出版社；（钢筋混凝土荷重取值25kN/mm2,倾倒混凝土荷载标准值2kN/mm2,施工均布荷载取值1kN/mm2等）2. 混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社；3. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2002 中国建筑工业出版社；（相关安全技术规范，脚手架立杆、水平杆、剪刀撑等间距及其连接方式等安全技术规范）4. 钢结构设计规范GB50017-2003中国建筑工业出版社（力学分析与计算公式）；5. 中国建筑科研院出的兖州市人防消防指挥中心结构施工图纸；6. 设计院出的本工程本部位的设计图纸及已经批准的施工组织设计；7. 参考书建筑施工计算手册、建筑施工手册。第3部分.工程目标1、杜绝重大伤亡事故，控制月轻伤频率在1.2以内。 2、杜绝脚手架坍塌事故。第4部分.施工组织机构第5部分.模板及其支撑体系方案根据现场实际情况，结合经济适用考虑，本工程高支模施工拟采用483.5钢管、扣件满堂架支撑体系，模板采用15厚黑木模板。立杆顶部使用可调支座。为有效增强高支模架的整体稳定性，结构混凝土施工分为二次浇捣完成，即先浇框架柱，浇捣至梁底，然后支设平板绑扎钢筋，再浇捣梁板结构混凝土，其中柱子浇注完成后养护5天，将满堂架与柱及时进行可靠的连接，连接方式主要采用钢管扣件四方向拉接，与满堂架可靠连接后方可浇筑梁板混凝土。在排架的整体性方面，严格控制排架间距，除此之外，还考虑满堂架增设竖向剪刀撑，其中竖向剪刀撑布置按模板支架四边与中间每隔 4跨布设一道，剪刀撑成 45度60度角设置，其与水平管或立杆存在交叉点部位，均采用旋转扣件与其扣牢。脚手架体系在底部，中间层，顶层设置水平加强层，即要求两方向满拉水平杆，形成网格体系，其中底部水平加强层设置在离楼面标高200mm处，中间层设置在6米处，顶部设置在梁底。第6部分.构造设计一、材料选择1、钢管宜采用力学性能适中的Q235A(3号)钢，其力学性能应符合国家现行标准炭素结构钢中Q235A钢的规定。2、钢管选用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管（壁厚最低不得低于3.2mm厚）。立杆、大横杆和斜杆的最大长度为6m，小横杆长度统一为1.5m。3、扣件采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、毛刺、氧化皮等，要清除干净。4、扣件与钢管的贴合面必须严格整平整，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。6、钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。7、钢管及扣件表面应进行防锈处理。8、模板采用18391.515胶合板，木方规格5080。9、施工前应按要求向架子工作好技术交底。人员变动后应重新交底。交底工作由项目安全主管、安全员、架子班长分级负责。二、架体构造及布置基本参数1、裙房一层西南侧报告大厅结构梁板（1）概况：裙房一层西南侧结构层高8.2m，其上为220厚有梁楼板，梁板混凝土强度为C40，梁截面主要为400800、350600、350700、3501200、4001500等。（2）架体构造及布置1、楼板立杆间距为1000mm1000mm内，梁下中间位置增加2根立杆支撑到梁底；纵横水平杆步距为1500mm，顶层步距根据梁高进行调整，不大于1500，纵横向搭设扫地杆，扫地杆距地为200。2、楼板底部采用50802000mm的木枋，木方长度顺着结构宽度方向摆放,木方上满铺15厚胶合板。50802000的木方背楞应垂直均匀放于水平钢管之上且间距不大于300mm。对于梁宽大于300且梁高大于600的梁的梁下木枋间距不大于250mm；梁侧竖木方的间距不大于300mm。梁高大于600mm的梁侧的设置一道对拉螺杆，梁高大于1000mm的梁侧的设置两道对拉螺杆，对拉螺杆横向间距不大于600mm。 3、水平杆、扫地杆各接头位置应错开，保证同一水平（垂直）面不大于50%。4、梁底一律采用双扣件连接。5、梁、板下的支撑钢管架用横杆相连，满堂架内每4跨设置纵横向竖直剪刀撑。剪刀撑搭接时搭接长度应大于1米，在搭接范围内等间距设三个旋转扣件且扣件距端部不大于100mm。剪刀撑与立杆或横杆交叉时应使用旋转扣件进行固定。 （3）节点详图1）、梁侧加固措施上图例用于400800、350600、350700、3501200、4001500截面梁。梁高低于600的梁不考虑在梁侧设置对拉螺杆。本图用于1500高的梁侧加固。2）、与柱拉接措施与柱连接按步距进行设置第7部分.设计计算书梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KL22。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.50；混凝土板厚度(mm):220.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：7.82；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大弯距(N.mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 320mm；面板的最大弯距 M= 0.110.983202 = 1.12105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.12105 / 1.88104=5.997N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.997N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 320mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67793204/(10095001.41105) = 0.478 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =320/250 = 1.28mm；面板的最大挠度计算值 =0.478mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.28mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5821/6 = 53.33cm3；I = 5831/12 = 213.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.32=7.03kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.17.03500.002= 1.76105N.mm； 最大支座力:R=1.17.0270.5=3.865 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.76105/5.33104 = 3.294 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.294 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.32= 5.76 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.13106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.765004/(100100002.13106) = 0.114 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.114mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.865kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 81022/6 = 266.67cm3；I = 81032/12 = 1333.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.546 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 480mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.55106/2.67105 = 5.797 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =5.797N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为1.004 mm外楞的最大容许挠度值: = 480/250=1.92mm；外楞的最大挠度计算值 =1.004mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.92mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.58 =7.076 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.076kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001515/6 = 3.75104mm3； I = 1000151515/12 = 2.81105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.001.500.90=41.31kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=41.31+0.38+2.52=44.21kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1044.2080.1332=0.079kN.m； =0.079106/3.75104=2.096N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.096 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.500+0.35）1.00= 38.60KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67738.6133.34/(10095002.81105)=0.031mm；面板的最大挠度计算值: =0.031mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.50.133=5.1 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.133(21.5+0.4)/ 0.4=0.397 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.133=0.6 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.25.1+1.20.397=6.596 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.6=0.84 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 6.596+0.84=7.436 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.17.4360.250.25= 0.046 kN.m；最大应力 = M / W = 0.046106/5080 = 9.149 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 9.149 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.66.5961 = 3.958 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =23957.600/489.000 = 16.187 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 16.187 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 5.100 + 0.397 = 5.497 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6775.4972504 /(10020600012.19104)=0.006mm；钢管的最大允许挠度 =0.2501000/250=1.000 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.006 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =1 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.500= 38.250 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(38.250 + 0.350 )+ 1.44.500 = 52.620 kN/m2；梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.191 kN，中间支座最大反力Rmax=2.606；最大弯矩 Mmax=0.057 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.03 mm；最大应力 =0.057106/5080=11.293 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 11.293 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.191 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.072 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.201 mm ；最大支座力 Rmax = 0.837 kN ；最大应力 = 0.072106 /(5.08103 )=14.119 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 14.119 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.201mm小于1000/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.606 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.977 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.743 mm ；最大支座力 Rmax = 11.4 kN ；最大应力 = 0.977106 /(5.08103 )=192.379 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 192.379 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=2.743mm小于1000/150与10 mm,满足要求!九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.837 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1297.82=1.211 kN； N =0.837+1.211=2.048 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2048.127/(0.207489) = 20.234 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 20.234 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.012 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.012(1.5+0.22) = 2.244 m；Lo/i = 2243.908 / 15.8 = 142 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.34 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2048.127/(0.34489) = 12.319 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 12.319 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =11.4 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(7.82-1.5)=1.211 kN； N =11.4+1.211=12.379 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12379.086/(0.203489) = 124.705 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 124.705 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.012 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.012(1.5+0.22) = 2.244 m；Lo/i = 2243.908 / 15.8 = 142 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.34 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12379.086/(0.34489) = 74.456 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 74.456 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。第八部分施工要求与技术交底第一节、应满足的高支模架构造要求一、立杆1、立杆落在地面上，立杆底部设置木枋作为垫板；2、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地向底处延伸两跨与立杆固定。3、模板支架必须设置纵、横向扫天杆。扫地杆应采用直角扣件固定在立杆上，当立杆顶部模板支撑点不在同一高度时，必须将低处的扫天杆向高处延伸两跨与立杆固定。4、模板支架步距不大于1.5m，本工程按1.5米设计。5、立杆接长采用对接扣件连接，对接扣件应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。二、水平杆1、水平杆接长采用对接扣件连接，特殊情况下可以采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：1）、对接扣件应交错布置；两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。2）、搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。2、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。3、每步的纵、横水平杆双向拉通。三、剪刀撑1、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵横向竖向剪刀撑，由底到顶连续设置。2、剪刀撑的构造应符合下列规定：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角控制在45-60之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根，倾角为60度时，则不应超过5根。3、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接。4、剪刀撑应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。四、顶部支撑点a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。五、柱、墙连接件1、柱与梁板分开浇筑，便于柱与满堂架设置连接，增强满堂架的整体性；2、模板支架与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。3、斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边的构件连接，以抵抗水平荷载的影响。4、柱与满堂架连接高度方向按2步设置一道，四方向设置，连接方式见与柱拉接措施附图。5、与满堂架周边有临近结构已施工完成的边梁，水平方向按3跨布设连墙件。六、整体性构造层1、当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；2、单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；3、双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；4、在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。第二节、应满足的模板支撑架施工要求一、搭设要求1、先搭设梁部立杆，后搭设平板立杆；2、紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重架横杆下须加双轧；3、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；4、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；5、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于JGJ130-2002规范的规定。6、为增加脚手架的稳定性，在中间增加与柱形成有效的拉接措施，周边结构应与具备一定强度的构件形成可靠的连接.7、扣件安装应符合下列规定：1）、扣件规格必须与钢管外径相匹配；2）、螺栓拧紧力矩不应小于40Nm，且不大于65Nm；3）、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；4）、对接扣件开口应朝上或朝内；5）、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。6）、立杆接长必须采用对顶扣件连接，禁止搭接。二、施工使用的要求1、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，本工程拟采用汽车泵隔跨开始浇筑逐步合拢的方式；尽量减少楼板出现集中荷载，即施工时注意楼板上堆高不要超过混凝土面高度300mm以上，接近这一高度时应停止泵送，或将泵管头子转向；2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋、模板、木方等材料不能在支架上方堆积；3、浇筑前做好对看模人员的交底，浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况马上报告，立即采取加固措施，以确保安全。 三、模板拆除要求1、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的要求：构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁875悬臂构件1002、模板拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。3、拆除作业前，在6米层设置水平安全兜网，安全网挂设完毕后，做防坠试验检测，检测安全网质量及挂设效果是否达到上人要求，检验合格并作好记录后，方可进行上人拆模作业，拆除前，应先清除模板支撑架上杂物，并在相应拆模危险区域设置警戒范围。4、当天拆除的模板、木枋、钢管扣件当天清除，严禁滞留在架体之上。5、拆除方式要求：拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除高差不应大于两步。设有连墙件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连墙件全部拆除或数步拆除后再拆除支架。6、卸料要求：1）、严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面和楼面，应采用接力传递方式放至楼板上，集中转移指定位置堆放；2）、运至地面的钢管、扣件应及时检查整修，剔除不合格的钢管、扣件、按品种、规格随时堆码存放。四、模板安装的质量标准（一）保证项目模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性；其支承部分应有足够的支承面积。（二）基本项目其允许偏差项目应符合相关施工规范及验收标准，并符合下表要求：项目允许偏差（MM）检 查