地下室顶板道路及堆场加固方案.doc

目目 录录 第一章第一章 工程概况工程概况 .1 1 第二章第二章 编制说明及依据编制说明及依据 .1 1 一、编制说明一、编制说明 .1 1 二、编制依据二、编制依据 .1 1 三、设计数据三、设计数据 .2 2 第三章第三章 施工进度计划施工进度计划 .2 2 第四章第四章 施工准备与资源配置计划施工准备与资源配置计划 .2 2 一、材料准备一、材料准备 .2 2 二、人员准备二、人员准备 .3 3 第第五五章章 地下室顶板承载验算地下室顶板承载验算 .3 3 一、一、设计参数、说明及允许承载验算设计参数、说明及允许承载验算.3 3 二二、地下室顶板行车验算、地下室顶板行车验算 .4 4 三、三、SC200/200 施工升降机基础加固验算施工升降机基础加固验算. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5 四四、钢筋堆场的堆载验算、钢筋堆场的堆载验算 .6 6 五五、钢管堆载验算、钢管堆载验算 .7 7 六六、方木、板堆载验算、方木、板堆载验算 .7 7 第第六六章章 地下室顶板承载验算地下室顶板承载验算 . 8 8 一、一、工程属性工程属性.8 8 二二、楼层荷载验算楼层荷载验算 .8 8 三、板单元内力计算三、板单元内力计算. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9 四四、楼板裂缝楼板裂缝验算验算 . 1111 五五、楼板抗冲切楼板抗冲切验算验算 . 1212 第第七七章章 支撑架搭设及拆除支撑架搭设及拆除 .1 13 3 一、搭设范围一、搭设范围 .1313 二、工艺流程二、工艺流程 .1313 三、构造要求三、构造要求 .1313 第第八八章章 支撑架的使用、保养与拆除支撑架的使用、保养与拆除 .1 15 5 一、支撑架的使用一、支撑架的使用 .1 15 5 二、支撑架的保养二、支撑架的保养 .1 15 5 三、支撑架的拆除三、支撑架的拆除 .1 15 5 第第九九章章 监督和检测监督和检测要求及后浇带顶面覆盖要求要求及后浇带顶面覆盖要求 .1 16 6 第第十十章章 安全保证措施安全保证措施 .1 17 7 相关附图相关附图. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 18 第一章第一章 工程概况工程概况 人防地下室结构类型为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构。工程由江苏省第二建筑 设计研究院有限责任公司设计，本工程地基基础设计等级为丙级，基础采用桩基加止水 板的结构形式，桩基安全等级为二级，桩顶标高-6.400m（黄海高程 5.600m）,桩基础采 用 600 冲孔灌注桩，桩长 8.0m，为抗拔桩，共 205 根，单桩竖向极限承载力标准值为 1050kN，桩身、承台、柱、墙、顶板、底板、梁混凝土等级均为 C35。 建筑抗震设防类别为：丙类；结构层高 4.00m，支架搭设高度 3.8m，混凝土环境 类别，地下室内部一类，外部二 a 类。 第二章第二章 编制说明编制说明及依据及依据 一、编制说明一、编制说明 由于本工程施工场地狭窄，分别有七个单体工程均座落在人防地下室顶板上，需同 时施工，进场主干道路只能有一条（靠南漪湖大道），而座落在地下室顶板上的单个楼 栋距离较远，不能满足材料的进场转运和堆放，影响主体工程施工需要，需对由中城建 已主体结构结束的人防地下室顶板加以使用（修建次干道），作为临时行车道路、钢筋 加工场、钢筋临时堆场、施工升降机（SC200/200）、砼输送泵等详见后附图（施工平 面布置图），为此对人防地下室顶板编制安全专项方案进行加固处理，考虑到成品保护 原则，对顶板上活动频率较高、荷载较大的运输道路及加工、堆放场地用 2.5cm 厚 Q235B 钢板满铺。 二、编制依据二、编制依据 1、工程设计图纸 2、施工组织设计 3、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 4、 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 5、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 6、 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ800-1991 7、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015 8、 工程建设标准强制性条文2002 年版 9、 建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013 10、 建筑结构荷载规范GB50009-2012 11、 屋面工程质量验收规范GB50207-2012 12、现场实际情况 13、根据现场载重货车50 吨、材料堆放最大荷载 20.0kN/m2进行编制 14、品茗安全设计软件 2015 版。 三、设计数据三、设计数据 顶板 1： 顶板自重：250.35=8.75KN/m2 覆土重：191.35=25.65KN/m2 合计：8.75+28.5+2=36.4KN/m2 顶板 2： 顶板自重：250.35=8.75KN/m2 覆土重：191.5=28.5KN/m2 合计：8.75+28.5+2=39.25KN/m2 顶板 3： 顶板自重：250.3=7.5KN/m2 覆土重：191.35=25.65KN/m2 合计：7.5+25.65+2=35.15KN/m2 顶板 4： 顶板自重：250.3=7.5KN/m2 覆土重：191.5=28.5KN/m2 合计：7.5+28.5+2=38.0KN/m2 主梁最大间距为 8.10m；主梁断面 600 x1000 次梁间距为 8.40m；次梁断面 500800 顶板上设计回填土厚度为 1.5m、1.35m 加固区域顶板设计允许活荷载：5 KN/m2 加固区域顶板设计允许最小静荷载（顶板加固区域顶板设计允许最小静荷载（顶板 1 1、3 3）：）：25.65KN/m225.65KN/m2 第三章第三章施工进度计划施工进度计划 加固脚手架根据结构层施工进度搭设，搭设进度计划见下表： 搭设部位搭设高度搭设时间完成时间 车道、钢筋及砂石等材料堆 场 基顶地下室顶板 方案审批完成后 3 天内开 始 开始后 15 天内完 成 本工程加固脚手架使用时间为加固搭设完成后至装饰工程结束后。 第四章第四章 施工准备与资源配置计划施工准备与资源配置计划 一、一、 材料准备材料准备 钢管：采用外径 48.3mm，壁厚 3.6mm 的 Q235 钢材质的焊接钢管，其质量应符合现 行国家标准碳素结构钢 （GB/T700-2006）中 Q235A 级钢的规定，有严重锈蚀弯曲、压 扁、裂纹和损伤者禁用。立杆、纵向水平杆的钢管长度为 3.56m 或每根最大重最不超 过 25kg 为宜，钢管应全涂防锈漆。 扣件：扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣 件 （GB15831-2006）的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷，扣件与 钢管要接触良好。扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达 65NM 时不得发生破坏。 木枋：50100 mm，支撑架体上下两端软接触均加顶托。 加强对使用材料的检查，检查钢管是否合格，是否变形，检查扣件是否松动，螺栓 螺纹是否有损，检查钢管型号、质量等，不合格的材料一律不准在本工程中使用，严禁 使用变形和不合格的材料，严禁使用变形和不合格的扣件、钢管。 二、人员准备二、人员准备 架体搭设操作必须由架工搭设，架子工必须持证上岗。搭设前必须由技术、安全部 门对操作人员进行技术交底及安全交底。交底必须以口头形式和书面形式同时进行，并 且有交底人和被交底人的签字。 第五章第五章 地下室顶板承载地下室顶板承载计算计算 一、设计参数、说明及允许承载计算一、设计参数、说明及允许承载计算 1、偏于安全及后期使用功能需求，本方案加固设计（验算）不考虑设计允许承载（后期 的允许覆土荷载及活荷载） ，根据实际情况顶撑架体的立杆纵、横向间距均按 900X900 设 置，水平杆步距按 1200 设计，由于人防地下室顶板完全可以承载 2.5cm 厚 Q235 B 钢板 荷载要求，故在计算时不再考虑此部分荷载。 2、根据建筑施工计算手册第二版 8-17（420 页）得知每根 48x3.0 的钢管立管允 许荷载N=26.8KN；计算单元为（2.7mX2.7m=7.29m）共计 9 根立杆如下图所示： 3、加固设计可承受荷载（每平方米）26.8KNX9/7.29m2=33.09KN/m2 二、地下室顶板行车二、地下室顶板行车荷载荷载 1、具体加固区域：、人防地下室主段：D-5D-4（6m 范围内）/地库北边线D- G 轴：长 147.536m，宽：6m；、人防地下室 A 支段：D-5D-11/D-UD-V（1.55m） D-VD-U（1.55m）轴：长：50.4m，宽 5m；、人防地下室 B 支段：D-5D-17/D-ND- P（1.55m）D-PD-N（1.55m）轴：长：100.8m，宽 5m；、人防地下室 C 支段：D- 5D-10/D-HD-J（0.8m）D-JD-H（0.8m） ，长：42m，宽 5m。 2、吊车、砂车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定 按建筑结构荷载规范GB50009-2012 附录 BB.0.2：连续梁板的等效均布活荷载， 可按单跨简支计算。但计算内力时，仍应按连续考虑。按建筑结构荷载规范 GB50009-2012 附录 BB.0.4：单向板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载 qe=8Mmax/bL2 式中： L板的跨度，取最大轴线间距 8400mm； b板上荷载的有效分布宽度； Mmax简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。按罐车后车轮作 用在跨中考虑，后轮均作用在一个共同的平面上，轮胎着地尺寸为 0.6m0.2m，后车轮 作用单侧荷载取 25T，前车轮作用荷载不计（偏安全考虑）： 3、计算 1）选重量最大的罐车进行计算：罐车总重约（车和货）500KN。 2）根据建筑结构荷载规范GB5009-2012 附录 B.0.5 条,局部荷载的有效分布宽 度按公式 B.0.5-1 计算有效载荷面积： Mmax=500KN8.4m/4=1050KN.m (偏安全考虑取 L=8.4m) 按建筑结构荷载规范GB50009-2001 附录 BB.0.5：1 bcx、bcy 取值为： bcx=1.40.6=2m，bcy=1.80.2=2m 当 bcxbcy , bcy0.6L ，bcxL 时 b=bcy+0.7L，(偏安全考虑取 L=8.4m) b=2+0.78.4=7.88 qe=8Mmax/bL2=(81050)/(7.888.4)=15.11KN/m2 4、验算 （500KN 车重荷载为 15.11KN/m2）（加固设计可承受荷载 33.09KN/m2） ，符合加固 设计承载要求。 三、施工升降机基础加固验算三、施工升降机基础加固验算 1 1、基本参数、基本参数 1）. 施工升降机型号：SC200/200； 吊笼形式：双吊笼； 架设总高度：100m（按最高单体计算）； 标准节长度：1.508m； 导轨架截面长：0.9m； 导轨架截面宽：0.65m； 标准节重：167kg； 对重重量：1300kg； 单个吊笼重: 1460kg； 吊笼载重：2000kg； 外笼重：1480kg； 其他配件总重量：200kg； 2）. 钢管参数： 钢管类型：483.0； 3）.基础参数 基础混凝土强度等级：C35； 双向双层200200，规格10； 基础长度l：6 m； 基础宽度b：4.6 m； 基础高度h：0.35 m； 2 2、荷载计算、荷载计算 导轨架重（共需67节标准节，标准节重167kg）：167kg67=11189kg， 施工升降机自重标准值： Pk=(1460.002+1480.00+1300.002+2000.002+11189.00+200.00)10/1000=22 3.89kN 安全系数K=2.1 荷载取值：P=2.1223.89=470.17kN 地下室顶板受到的压力：470.17KN/27.6(6m4.6m)=17.04KN/ 3、验算 （施工升降机荷载为 17.04KN/m2）（加固设计可承受荷载 33.09KN/m2） ，符合加 固设计承载要求。 四、钢筋堆场、加工场的堆载验算四、钢筋堆场、加工场的堆载验算( (其中钢筋加工场小于钢筋堆场验算对象）其中钢筋加工场小于钢筋堆场验算对象） 1、具体加固区域：、钢筋堆场：D-13D-12（5m）D-13D-14（5m）/D-QD- R（5m）D-QD-P（5m）轴：长：10m，宽：10m；、钢筋加工场：D-11D-10（5m） D-11D-12(5m）/D-QD-R（5m）D-RD-P(5m) 2、圆盘一级钢堆载验算 1）每盘的重量计算得：约 25KN 2）平放时的底面积（圆盘钢底部垫废模板）： 3.14（圆盘直径 1.6/2）2=2.00m2 3）地下室顶板受到的压力: 25/2=12.5 KN/m2 4）验算 （圆盘一级荷载为 12.5KN/m2）（加固设计可承受荷载 33.09KN/m2） ，符合加固设计 承载要求。 3、直条二、三级钢筋堆载验算 1）每捆的重量计算得：约 25KN/捆 2）一扎钢筋每米的重量为：25/9=2.78 KN/M 3）工字钢架放置 4）现假设平均每格堆放 2 扎钢筋，每一格架子底梁受到重量为： 2.7822.7/0.95=15.80KN/M 5）地下室顶板受到的压力：15.80KN/Mx1M=15.8KN/m2 6）验算 （直条二、三级荷载为 15.8KN/m2）（加固设计可承受荷载 33.09KN/m2） ，符合加 固设计承载要求。 五、钢管堆载验算五、钢管堆载验算 1、具体加固区域：D-12D-11（5m）D-12D-13（5m）/D-VD-W（0.95m）D- UD-T（0.95m）轴：长：10m，宽：10m。 2、计算 1）算钢管理论重量得 483.0 钢管每米自重：0.033KN/M 2）堆载面分布中得出 1M 宽 1.5M 高空间内可堆放约 675 根钢管，1M 长 1M 宽的地方 堆载 0.5M 高钢管，其重量为：（0.033 KN/M）（675 根）0.5=11.14KN/M2 3、验算 （0.5M 高钢管荷载为 11.14 KN/M2）（加固设计可承受荷载 33.09KN/m2） ，符合加固 设计承载要求。 六、方木、板堆载验算六、方木、板堆载验算 1、具体加固区域：D-16D-15（5m）D-16D-17（5m）/D-MD-M（5m）D- MD-L(5m )轴：长：10m，宽：10m。 2、计算 1）查建筑结构荷载规范GB50009-2012 附录表 A 中 A.1.1 得方木、板自重：（4 KN/m3） 2）每平方受力：（4 KN/m3）（1m）=4 KN/m2 3）方木可堆载高度：（33.09 KN/m2）/（4 KN/m2）= 8.27m 3、验算 1）根据现场材料堆放要求规定方木、板堆放不超过 2m； 2） （要求堆载高度2m）（可堆载高度8.27m） ，符合加固设计承载要求。 第六章第六章 地下室底板承载计算地下室底板承载计算 一、工程属性一、工程属性 选选取最大截面双向板作取最大截面双向板作为计为计算算对对象：象：8.4mx8.1mx40cm（厚）（厚） 底板板配筋信息表 楼层钢筋位置配筋量及等级 钢筋面积(mm2) X 向正筋HRB40016200ASX=1005.31 Y 向正筋HRB40016200ASY=1005.31 X 向负筋 HRB40016200ASX=1005.31 第-1 层 Y 向负筋 HRB40016200ASY=1005.31 二、楼二、楼层层荷荷载计载计算算 1、第、第-1 层层荷荷载计载计算算 模板类型木模板本层砼的龄期(天)28 砼的实测抗压强度 fc(N/mm2) 35 砼的实测抗拉强度 ftk(N/mm2) 1.57 当前施工层每根立杆传递荷载(kN)26.8 钢筋混凝土自重(kN/m3) 25.1 模板自重(kN/m2) 0.3 砼的弹性模量实测值 E(MPa)31500 立杆传递荷载组合值：P-126.8kN 底板自重荷载标准值：g-1=h-1/100025.110.04kN/m2 2、楼、楼层层荷荷载载分配：分配： 假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即： P1/(E1h13)P2/(E2h23)P3/(E3h33).则有：Pi(Eihi3Fi)/(Eihi3) 根据此假设，底板承受荷载经模板支架分配后的设计值为： 楼层 楼层混凝土弹性 模量 Ei(MPa) 楼层板厚 hi(mm) 楼盖自重荷载标 准值 gi(kN/m2) 立杆传递荷载标 准值 qi(kN/m2) 分配后楼层恒载 的设计值 Gi(kN/m2) 分配后楼层活载 的设计值 Qi(kN/m2) 0433.08612.04846.321 Gi1.2Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(gi+gi-1+gi-2) Qi1.4Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(qi+qi-1+qi-2) 三、板三、板单单元内力元内力计计算算 1、第、第-1 层层内力内力计计算算 第-1 层配筋图 第-1 层板单元内力计算 m10.019 m20.017 m1-0.054 四边固支 Bc/Bl8100/84000.964 m2-0.052 mq10.04 板的支撑类型 四边简支 Bc/Bl8100/84000.964 mq20.037 第-1 层板内力计算 荷载组合设计值计算(kN/m2) GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/2 12.04846.32135.20858.36923.16 内力计算 m1m2m1m2mq1mq2Bc 内力值 (kN.m) M10.0190.0170.040.0370.28.1123.908 M20.0190.0170.040.0370.28.1116.429 M1-0.0540.28.1-206.645 M2-0.0520.28.1-200.594 M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2 M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2 M1=m1GqBC2 M2=m2GqBC2 第-1 层板正截面承载力验算 依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为： 公式类型参数剖析使用条件 Mu 板正截面极限承载弯矩 1截面最大正应力值与混凝土抗压强度 fc 的比值，低于 C50 混 凝土 1 取 1.0 s截面抵抗矩系数 Mu=1sfcbh02 fc 混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改 用于单筋截面 h0 计算单元截面有效高度，短跨方向取 h-20mm，长跨方向取 h- 30mm，其中 h 是板厚 fy 受压区钢筋抗拉强度标准值 As 受压区钢筋总面积 Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s) s纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取 20mm 用于双筋截面 fy 钢筋抗拉强度标准值 Mu=fyAs(h0-s) As 受拉钢筋总面积 用于双筋截面 当 2s时 =Asfy/(fc1bh0)-受压区相对高度，=Asfy/(fc1bh0) =(fyAs-fyAs)/(1fcb) 混凝土受压区高度 矩形截面受压区高度 As(mm2) fy(N/mm2 ) h0=h- 20(mm) 1fc(Mpa)b(mm) fy(N/mm 2) As(mm2)(mm)s 比较 1005.3136038013510003601005.310202s 矩形截面相对受压区高度 As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2) 1005.313601000380350.027 1005.313601000380350.027 备注 Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm) 板正截面极限 承载弯矩 (kN.m) Mi(kN.m) Mu110.03351000380151.62123.908 Mu210.03351000380151.62116.429 Mu1m1符合要求符合要求 比较 Mu2m2符合要求符合要求 四、楼板裂四、楼板裂缝验缝验算算 1、本、本结结构按构按压压弯构件弯构件进进行行计计算算 公式参数剖析使用条件 d 钢筋的直径 As 纵向受力拉钢筋的截面面积 Mk 按荷载短期效应组合计算的弯矩值 max=crsk1.9c+0.08d/ (te )/ Es c 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距 离（）：当 c20 时，取 c=20，当 c65 时， 最大裂缝宽度验算 取 c=65 ftk 混凝土轴心抗拉强度标准 cr 构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑， 轴心受拉构件取 2.7，受弯、偏心受压取 2.1， 偏心受拉取 2.4； 纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取 1.0，对于光面钢筋取 0.7； Es 钢筋的弹性模量 te=As/Atete 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢 筋配筋率， 在最大裂缝宽度计算中，当 te0.01，时取 te=0.01 =1.1-0.65ftk/(tesk) 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算 中，0.2 时，取 =0.2；当 1.0 时， 取 =1.0.对于直接承受重荷载的构件，取 =1.0 Ate=0.5bh+(bfb)hf 对于受弯、偏心受压和 偏心受拉构件 Ate=0.5bh Ate 有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件， 取构件截面面积 矩形截面 sk=Mk/(Ash0)， h0 =h-(c+d/2) sk 裂缝处钢筋应力 五、楼板抗冲切五、楼板抗冲切验验算算 根据混凝土结构设计规范（GB50010）规定，受冲切承载力应满足下式 公式参数剖析 Fl 局部荷载设计值或集中反力设计值 h 截面高度影响系数：当 h800mm 时，取 h=1.0；当 h2000mm 时，取 h=0.9；中间线性插入取用。 ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 pc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内 um 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0 /2 处板垂直截面的 最不利周长。 F=(0.7hft+0.15pc,m)um h0 h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 s 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4：当 s 2 时取 s =2 ，当面积为圆形时，取 s=2 =min(1, 2) 1=0.4+1.2/s , 2=0.5+ash0/4Um as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as =40 ，对边柱，取 as =30 ：对 角柱，取 as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中 pc,m 之值，将其取为 0，作 为板承载能力安全储备， 承载力计算 F0.7hftumh0 楼层 hftumh0F F1 第-1 层 11.5710.8380334.09647.279 比较 第-1 层 F/F11符合要求符合要求 第七章第七章 支撑架搭设及拆除支撑架搭设及拆除 一、搭设范围一、搭设范围 按现场施工通道和材料堆放的需要，在地下室顶板上设置车道(并满铺 Q235B 2.5cm 厚钢板） 、钢筋临时堆场、加工堆放部位等（加固区域详见施工平面布置图） 。 二、工艺流程二、工艺流程 铺底部垫木逐根树立立杆并随即与第一步横杆扣紧（同时顶部加设高强顶托） 装第一步小横杆并与立杆扣紧安第一步大横杆与各立杆扣紧安第一步小横杆安第 二步大横杆安第二小横杆第三、四小大横杆和小横杆加设剪刀撑。 三、构造要求三、构造要求 1、杆件与扣件 （1）扣件规格必须与钢管外径相同。在主节点处固定横向平杆、纵向平杆、剪刀撑、 横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 150mm。对接扣件开口 朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。立杆上下交叉使用顶 托抵紧上部梁板。 （2）杆件之间的斜交节点采用旋转扣件。对于平杆、立杆、斜杆交汇的节点，其旋 转扣件轴心距平立杆交汇点应150mm。 （3）杆件接长采用对接扣件。立杆的对接，错开布置，相邻立杆接头不得在同步内， 错开距离500mm，立杆接头与中心接点之间不大于 600mm。 2、搭设要求 （1）脚手架构架 所有立杆纵距，立杆排距均为 900mm900mm；立杆步距为 1200mm，实际搭设时根据 搭设高度进行选择。地面 200mm 高为第一道横杆(扫地杆)。 （2）纵横向水平杆 纵横向水平杆设置在立杆内侧，应连续设置；纵向水平杆的对接扣件应交错布置， 两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两各相邻接头在 水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接 纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；纵横向水平杆应采用直角扣件固定在立杆上。 （3）立杆 每根立杆底部应设置厚度不小于50mm的木垫板。 脚手架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上 皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立 杆上。地下室顶板的顶撑加固立杆与负一层现浇板顶撑加固的立杆必须在同一立面位置， 保证上、下层的立杆同心。钢管立杆顶部应采可调节U型托，且其螺杆伸出钢管顶部的使 用长度不得大于200mm，安装时应保证上下同心，U型托上部增设50100木方以分散上部 荷载。 （4）剪刀撑 在竖向须沿长度连续设置剪刀撑。剪刀撑跨越立杆的根数在23根之间，剪刀撑应 在纵向整个长度和连续布置，斜杆应与脚手架基本构架杆件可靠连接，即将一根斜杆扣 在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时，把钢管 别弯。剪刀撑斜杆的接长须采用搭接，搭接长度1米，设置3个旋转扣件，旋转扣件距管 头100mm以上。其搭设示意如下图所示： 梁 48钢管 砼结构面 扫地杆 钢管加固支撑示意图 高强顶托 剪刀撑 梁 50*100木枋 48钢管 砼结构面 扫地杆 钢管加固支撑示意图 高强顶托 剪刀撑 3、扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力距不应小于 40Nm；且不应大于 65Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、 旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头 伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。 第第 8 8 章章 支撑架的使用、保养与拆除支撑架的使用、保养与拆除 一、支撑架的使用一、支撑架的使用 1、支撑架搭设完，应经业主、监理、施工方共同检查验收合格后，方能投入使用。 2、支撑架使用中应定专人定期查看以下项目：扣件的设置和连接，支撑等的构造是 否符合要求，扣件螺栓是否松动，脚手架是否变形，并做详细书面记录。 3、严禁随意拆除支撑架杆件和进行危及架子的作业。 二、支撑架的保养二、支撑架的保养 1、检查扣件是否有松动的同时，应对扣件的旋转面及螺丝丝口上油一次。 2、每天检查一次架体的变形情况，架体是否固定牢靠，发现问题及时加固修复。 三、支撑架的拆除三、支撑架的拆除 1、脚手架拆除的时间（即加固周期）为 14 个月。 2、脚手架拆除前应全面检查脚手架道扣件连接、支撑体系等是否符合要求。 3、架体拆除时应分划作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，设专人指挥，严禁非作 业人员入内。 4、拆除的作业人员，必须戴安全帽，穿软底鞋。 5、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则，即先拆剪刀撑、斜撑、 后拆横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业，需 分段拆除。 6、拆下的扣件和配件及时运至地面，严禁乱堆乱放，必须做到工完场清。 第九章第九章 监督和检测要求监督和检测要求及后浇带顶面覆盖要求及后浇带顶面覆盖要求 1、在加固范围地下室顶板的临时道路两侧通长布置临时栏杆详见后附图（警示栏 杆），并满涂黄黑间隔漆，在入口与转弯处，悬挂限重、行驶路线标识。 2、为了保证架体的稳定，在使用过程中应定专人定期查看以下项目：扣件的设置和 连接，支撑等构造是否符合要求，扣件是否松动，脚手架是否变形。 3、现场派专人对进出车辆进行指挥，控制车总重量不超过 50KN50KN 的才能上车库顶板， 严禁超载。 4、在混凝土浇捣时，运输车辆较多，现场