土木工程毕业设计计算书-建六层多功能办公楼设计.doc

内蒙古工业大学本科毕业设计说明书前言随着社会经济的发展建筑行业在最近十几年得到了空前的发展。为满足社会的需求，不少高校都开设了土木工程这个专业。为培养一名合格的土木工程大学生，在完成相应科目学习之后,学校给我们准备了一次实践教学环节毕业设计，这是我们从学校走向工作岗位的必经之路。通过毕业设计使我们对房屋建筑工程土建设计过程有了较为全面的了解，使我们熟悉有关设计，施工规范和手册，进一步提高工程的建筑设计、结构设计以及施工组织设计方面的能力，使我们受到工程师必须的基本训练，达到建筑工程专业人才培养的要求。本次设计要求布图合理，图线清晰，尺寸齐全，注文工整，能正确表达设计意图，符合国家主图标准及有关设计规范的规定，设计说明书，结构设计计算书要求计算明确，文理通顺，书写工整，装订整齐。本次设计中图纸上的局部数据与本计算书中数据有所不同是由于此设计偏于安全考虑的原因，由于是手算，所以结果取安全数据进行设计、施工，施工过程中的数据如与此计算书数据有所出入，数据均以图纸中数据为准。由于时间和水平有限，难免出现设计不全面等诸多问题，望各位老师、同学给予批评指正。第一章 工程概况1.1 工程简介该工程位于内蒙古自治区呼和浩特市区的兴建六层多功能楼。建筑面积为6521平米左右，该房屋所在地震动参数，基本雪压，基本风压，地面粗糙度为C类。1.2工程地质资料1.2.1地形地貌建筑场地内地势基本平坦，勘察期间场地内地面相对高程100.17100.40m，相对高差0.21m。1.2.2地层岩性勘察场地属冲洪积平原，地层组成受当时古地理、古气候环境的影响，根据沉积物成因类型及岩性特点，将勘察深度内的第四纪地层划分为五层，各层分别描述如下：第层耕土：褐色、松散状态，主要成分为粉土，是第四纪人类活动堆积物，地表有新近一年堆积物的厚度为0.20.5m的杂填土。第层粉土：约在2.5m以上为褐色，以下为黄色，稍湿湿，中密密实状态，上部含有砂砾，含有粉质粘土、粉细砂透镜体。层厚1.802.90m，平均厚度2.48m。第粉砂：黄色，湿饱和，稍密状态，局部含有粉土薄层透镜体状分布。层厚0.51.5m，平均厚度1.02m。第1层粉土：黄色，湿饱和，中密密实状态，呈透镜体状分布，仅在ZK5中存在。厚度0.6m。第层砾砂：黄色，饱和，松散稍密状态，局部含有少量卵石和薄层角砾透镜体。层厚度1.15.80m，平均厚度4.01m。第层粉细砂：中密密实状态，黄色，饱和，稍密状态，本次勘察最大钻探深度11.2m，未穿透该层。1.2.3水文地质条件本区地下水属于微承压潜水类型，主要受大气降水补给，故地下水位受季节性变化影响较大，一般冬、春季为枯水期，水位有所下降，夏、秋季为丰水期，地下水位有所回升，枯水期与丰水期的水位变化幅度在1.53.0m之间。勘探期间地下水位埋深约在4.5m。地下水属重碳酸型水。勘察区地下水赋存在层砾砂层、层粉细砂层中。依据当地建设经验，水和土对建筑材料无侵蚀作用。1.2.4地基土的液化判别场地内地下水位为4.5m，地下水位以下至勘探深度范围内存在有饱和砂土和粉土，依据建筑抗震设计规范（GB500112001）DI 24.3.2条“存在饱和砂土和粉土（不含黄土）的地基，除6度设防外，应进行液化判别”的规定，选用标准贯入试验对低级土进行液化判别。在地面以下15m深度范围内，经逐点计算判别，场地内未见液化土层。1.2.5岩土工程分析评价根据勘察资料和室内土工试验综合分析，得各土层物理力学综合指标如下表1.1所示1.1各土层物理力学主表综合表层号1土层名称粉土粉砂粉砂砾砂粉细砂质量密度（g/cm3）1.9631.98天然含水率（W%）20.922.4孔隙比e 0.6630.678压缩模量Esl-2（Mpa）6.967.01变形模量E0（Mpa）12.040.014.0标贯击数N（击）6.510.07.012.1内摩擦角（度）28.00粘聚力C（Kpa）5.034承载力特征fak（Kpa）160150160220180注：层粉土层粘粒含量c平均值为11.3%1.2.6地基土的分析与评价 建筑场地地貌单一，属于山前冲洪积平原中部。勘察深度内地层地质成因为第四纪冲洪积层。根据勘察资料的综合分析，对场地土评价如下：第层耕土：松散状态，结构松散，力学性能差，不可作为基础的直接持力层。第层粉土：层位发育基本稳定，力学性质在垂直、水平方向有一定差异，不宜作为基础的直接持力层。第粉砂：层位发育不稳定，力学性能一般，可作为基础的受力层第层砾砂：层位发育较稳定，力学性能好，力学强度大，可作为良好的基础受力层。第层粉细砂：层位发育较稳定，力学性能较好，可作为较好的基础受力层。1.3建设场地施工条件1.3.1水电供应情况电源：基地内设变电室，电源由附近高压线引入。水源：从附近的自来水给水管道联通接入基地，自挂水表；排水：可排至附近城市污水管道。1.3.2施工能力施工单位技术力量雄厚，机械设备齐全，完全能够满足本项目的施工要求。1.3.3材料与预制构件供应本工程所用材料经业主对厂家资质审核后，可由施工单位直接从业主认可的厂家购买，材料来源充足。预制构件可由施工单位所属预制厂制作提供。1.3.4施工期限整个工程从当年四月一日开工至次年十月底交工。第二章 结构布置及计算简图2.1 结构布置根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，其标准层建筑平面、结构平面示意图分别见下图。该工程采取框架承重方案。主体结构共6层，每层的层高都为3.9m。结构的竖向布置为体型规则、均匀，为避免有较大的外挑我内收敛，质量沿高度方向均匀分布，结构的承载力和刚度宜自己上而下逐渐减小，为避免抗侧力结构的侧向刚度和承载力突变。结构体型采取一字型，横向、竖向均较为简单、规则框架。计算简图用框架轴线表示，柱轴线用柱顶的形心线，梁轴线对于现浇楼盖一般取楼板顶面作为形心线，框架柱的底部与基础顶面固结。二到五层柱高即为计算高度，底层采用地圈梁，与柱之间采用固结，所以底层柱的计算高度还是按层高计算，室内外高差为0.45m。填充墙采用陶粒空心砌块砌筑：外墙300mm；内墙200mm。窗户均采用铝合金推拉窗，门采用钢门和木门。楼盖、梁及屋面均采用C30现浇钢筋砼结构，柱基础采用C35现浇浇钢筋砼结构；基础钢筋采用HRB400,梁采用HRB335，板筋及箍筋全部采用HPB235。-882.2 截面尺寸估计：2.2.1框架梁选择（1）横梁a: 截面的高度：1/121/8 的跨度（为满足承载力、刚度及延性要求）h =（1/121/8）7200 600900 ，h =（1/121/8）3000 250375 ，h =（1/121/8）5100 425638 ，所以选择横梁尺寸为h=750mm;梁宽为梁高的1/2到1/3,所以选择横梁高为350mm。（2）纵梁a: 截面的高度：1/121/8 的跨度（为满足承载力、刚度及延性要求）h =（1/121/8）8000 6671000 ，h =（1/121/8）3000 250375 ，h =（1/121/8）5000 417625 ，所以选择横梁尺寸为h=750mm;梁宽为梁高的1/2到1/3,所以选择横梁高为350mm。2.2.2次梁选择（1）横次梁a: 截面的高度：1/121/8 的跨度（为满足承载力、刚度及延性要求）h =（1/161/12）7200 450600 ，所以选择横梁尺寸为h=500mm;梁宽为梁高的1/2到1/3,所以选择横梁高为250mm。（2）纵次梁a: 截面的高度：1/121/8 的跨度（为满足承载力、刚度及延性要求）h =（1/161/12）8000 500667 ，h =（1/161/12）3000 188250 ，h =（1/161/12）5000 313417 ，所以选择横梁尺寸为h=500mm;梁宽为梁高的1/2到1/3,所以选择横梁高为250mm。2.2.3 板厚度选择根据单双向板的选择方法可以选择（1）单向板选择厚度为100（2）双向板选择厚度为130砼强度采用。屋面采用细石混凝土屋面表2.1 梁截面尺寸（mm）层次混凝土强度等级框架横梁框架纵梁次梁柱截面尺寸可根据式估算。因为抗震烈度为8度，总高度，查表可知该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限值；各层的重力荷载代表值近似取12，由图框架图可知边柱及中柱的负载面积分别为和。由公式可得第一层柱截面面积为边柱 中柱 如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为和。根据上述计算结果并综合考虑其它因素，本设计框架柱截面尺寸取值均为，构造柱取。基础采用柱下独立基础，基础埋深标高-2.20m，承台高度取1000mm。采用地圈梁。框架结构计算简图如图2.2所示。取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线；梁轴线取至板底，层柱高度即为层高，取3.9m。2.2框架结构计算简第三章重力荷载计算3.1屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（细石混凝土不人屋面）： 保护层：细石防水混凝土，厚度大于40mm； 隔离层：干铺无纺聚酯纤维布一层保温层：100厚的挤塑聚苯乙烯泡沫熟料板 防水层：高聚物改性沥青防水卷材 找平层：1:3水泥砂浆，砂浆中掺聚丙烯找坡层：1：8水泥膨胀珍珠岩找坡2%结构层：100和130钢筋混凝土板 合计 100板2.772+2.5=5.272合计 130板2.772+3.25=6.002楼面（陶瓷地砖楼面）： 瓷砖铺实拍平，水泥砂浆擦缝20厚1:4干硬性水泥砂浆素水泥浆结合层一遍100和130厚钢筋混凝土 合计 1 0.7+2.5= 3.200 合计 2 0.7+3.25=3.950地面（陶瓷地砖地面）： 瓷砖铺实拍平，水泥砂浆擦缝20厚1:4干硬性水泥砂浆素水泥浆结合层一遍80厚钢筋混凝土素土夯实 墙体： 外墙（聚丙乙烯泡沫泡沫塑料板保温外墙）：30厚陶粒空心砌块20厚1:3水泥砂浆找平10厚1:1水泥专用胶粘剂刮于板背面60厚的聚苯乙烯泡沫塑料板加压粘劳板面打磨1.5厚专用胶粘加强网于需加强的部位1.5厚专用胶粘标准网于整个墙面，并用抹刀将网压入胶泥中基层休整平面一底二涂高弹丙烯酸涂料合计5.83内墙（石灰砂浆墙面）：20厚陶粒空心砌块18厚1:3石灰砂浆2厚麻刀石灰面合计5.4墙裙（现浇水磨石墙裙）：15厚1:3水泥砂浆素水泥浆结合层一遍10厚1:2水泥石子磨光踢脚（陶瓷锦砖踢脚）：15厚1:3水泥砂浆4厚1:1水泥砂浆加水重20%建筑胶镶贴5厚陶瓷锦砖，水泥砂浆擦缝顶棚（石灰砂浆顶棚）：钢筋混凝土板地面清洁干净10厚1:1：4水泥石灰砂浆2厚麻刀石灰面表面喷刷涂料散水（混凝土散水）：60厚C15混凝土，面加5厚1:1水泥砂浆随打随抹光150厚3:7灰土素土夯实，向外坡4%台阶（陶瓷地砖台阶）：10厚地砖，5缝宽，1：1水泥砂浆填缝25厚1:4干硬性水泥砂浆素水泥浆结合层一遍60厚C15混凝土台阶3.2屋面及楼面可变荷载标准值不人屋面均布荷载标准值 0.5 楼面活荷载标准值2.0 楼道处荷载标准值2.5 屋面雪荷载标准值 0.43.3梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算在计算过程中梁、墙采用采用通跨计算，柱采用层高计算，板用每层的面积其中考虑抹灰的作用乘以扩大系数，梁板为1.05，柱为1.10。3.3.1梁自重：框架梁：A-A、G-G轴梁重：0.350.75251.05562771.75KNB-B、F-F轴粱重：0.350.75251.0554=137.81KNC-C、E-E轴梁重：0.350.75251.05662=909.56KN1-1、12-12轴粱重：0.350.75251.0514.22=195.69KN2-2、11-11轴梁重：0.350.75251.052.14=57.88KN次梁：次梁1：0.250.5251.0550=164.06KN次梁2：0.250.5251.0532=105KN次梁3：0.250.5251.058=26.25KN次梁4：0.250.5251.0534=39.38KN梁总重：3366.56KN3.3.2柱自重：0.60.6251.1483.9=1853.28KN3.3.3板自重：双向板1（5.1*8板）：5.18251.050.1313=189.99KN双向板2（4*7.2板）：47.2251.050.132=196.56KN双向板3（3*5板）：35251.050.12=78.75KN双向板4（2.1*3板）：2.13251.050.134=86.00KN双向板5（5*5.1板）：55.1251.050.132=174.04KN单向板1（3*8板）：38251.050.137=573.30KN单向板2（2.1*8板）：2.18251.050.139=396.90KN单向板3（2.1*5板）：2.15251.050.132=55.13KN板总重2832.00KN3.3.4墙自重、门、窗自重计算过程略：最后计算得到梁窗自重为1187.95KN女儿墙重为146.97KN3.4重力荷载代表值（见下图） 集中于各楼层标高处的重力荷载代表值，为计算单元范围内的各楼层楼面上的重力荷载代表值及上下各半层的墙柱等重量。计算时，各可变荷载的组合按规定采用，屋面上的可变荷载均取雪荷载，具体过程略，计算简图下图第四章 横向框架侧移刚度计算本设计中框架梁采用C30 （Ec=30000N/mm2 ）混凝土，柱混凝土采用C35（ Ec=315000N/mm2 ）。本设计为内蒙古自治区呼和浩特市区的兴建六层多功能楼。该房屋所在地震动参数，。横梁线刚度计算过程见表4.1；柱线刚度计算见表4.2。表4.1 横梁线刚度计算表类别层次边梁300003507501.2101072005.1310107.6910101.031011走道梁300003507501.2101030001.2310111.8510112.461011边梁300003507501.2101051007.2410101.0910111.441011走道梁300003507501.2101021001.7610112.6410113.521011表4.2 柱线刚度计算表层次3900柱的侧移刚度D值按下式计算：。根据梁柱线刚度比的不同，柱可分为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱以及楼、电梯间柱等，下面以二层中柱为例将计算过程计算于下。计算过程：柱的计算侧移刚度按其他计算结果见下表4.3、表4.4、表4.表4.3 中框架柱侧移刚度D值层 次边柱（12根）中柱（12根）11.1750.528363124.000.750516061055022261.1750.370254764.000.66645868856127表4.4 边框架柱侧移刚度D值层 次4个梁为5100的边角8个梁为2100的角点4个边框点11.2450.538370053.0230.7014482683.36050.7201849563732418261.2450.384264003.0230.6018414173.36050.626943144609511表4.5楼梯架柱侧移刚度D值层 次边柱（4根）中柱（4根）10.8820.479329973.700.73750719334864260.8820.306210553.700.64944685262962将上述不同情况下同层框架侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度，见表4.6.由表4.6可见，故该框架为横向规则框架。表4.6 横向框架层间侧移刚度D值层 次123456212230517286031728603172860317286031728603第五章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算5.1横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算5.1.1横向自振周期计算结构顶点的假想位移计算见表5.1。表5.1 结构顶点的假想位移计算层 次611241.4811241.4817286066.503205127.1667510975.8422217.32172860212.85277120.6635410975.8433193.16172860219.20231107.8107310975.8444169172860225.5518688.6084210975.8455144.84172860231.9014163.05654110975.8466120.68212230531.1551331.15513结构基本自震周期，其中T的量纲为m，取，则5.1.2 水平地震作用及楼层地震剪力计算本方案结构高度小于40m，质量和刚度沿高度分布较均匀，变形以剪切型为主,故可用底部剪力法计算水平地震作用。因为是多质点结构，所以Geq=0.85Gi=0.85（11241.48+10975.845）=56202.58KN设防烈度按8度考虑，场地特征周期分区为二区，场地土为类，查表得：特征周期Tg=0.35s 水平地震影响系数最大值因为，所以不应考虑顶部附加水平地震作用。各质点的水平地震作用：具体计算过程见5.2表5.2各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KN）Fi（KN）Vi （KN）623.411241.48263050.6320.290622123.3642123.364519.510975.84214028.880.236461727.6573851.021415.610975.84171223.1040.1891681382.1265233.147311.710975.84128417.3280.1418761036.5946269.74127.810975.8485611.5520.094584691.06286960.80413.910975.8442805.7760.047292345.53147306.335各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如下图5.3。（a）纵向水平地震作用分布（b）层间剪力分布图5.3纵向水平地震作用及层间剪力分布图5.1.3水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移按下式计算和，各层的层间弹性位移角，计算结果如表5.4。表5.4 横向水平地震作用下的位移验算层 次62123.36417286021.22837078517.5801239000.00031553851.02117286022.2278240916.3517539000.0005714523302738673414.1239339000.00077636269.74117286023.62705871611.0965439000.0009326960.80417286024.0268400387.46948139000.00103317306.33521223053.4426414393.44264139000.000883由表可见，最大层间弹性位移角发生在第2层，其值0.10331/550,满足要求,其中是由弹性层间位移角限值查得。5.1.4 水平地震作用下框架内力计算 以4轴线框架内力计算，其余框架计算从略。 框架柱端剪力及弯矩按式 ； ；各柱反弯点高度比 本例中底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y1和y3，其余柱均无修正。计算结果见表5.5。梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按式 ； ； ；计算结果见表5.6。表5.5各层柱端弯矩及剪力计算层次hi/mVi/KNDijNm边 柱中 柱Di1Vi1yDi2Vi2y63.92123.3617286022547631.291.1750.35943.8178.234586856.3440.4598.88120.8653.93851.0217286022547656.761.1750.4599.61121.7445868102.1940.5199.26199.2643.95233.1517286022547677.131.1750.459138.06162.7345868138.8640.5270.78270.7833.96269.7417286022547692.401.1750.5180.19180.1945868166.3740.5324.41324.4123.96960.80172860225476102.591.1750.5200.05200.0545868184.7140.5360.17360.1713.97306.34212230536312125.011.1750.642313.00174.5451606177.6640.55381.08311.80注:表中M的量纲为KNm,V量纲为KN表5.6梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次边梁走道梁柱轴力 LVbLVb右边柱中柱N1678.2335.577.215.8185.2985.29356.86-15.81-41.055165.5687.757.235.18210.39210.393140.26-50.99-146.134262.33138.347.255.65331.70331.703221.13-106.63-311.613318.25175.187.268.53420.01420.013280.01-175.17-523.092380.23201.497.280.79483.10483.103322.07-255.962-764.361374.58197.777.279.49474.19474.103316.13-335.46-1001.00注:1)柱轴力中的负号表示拉力。当为左地震时，左侧两根柱为拉力,对应的右侧两根柱为压力。2）表中单位为KNm，V单位KN，l的单位为m。.（a）框架弯矩图（b）梁端剪力及柱轴力图图5.7左地震作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图5.2横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算5.2.1风荷载标准值风荷载标准值按式，基本风压w0=0.50KN/m2。由荷载规范查得（迎风面）和（背风面），C类地区，H/B=23.4/17.4=1.34，查表得： 脉动影响系数=0.40. T1=0.43S ，W0T12=0.0740KNS2/m2. 查表得脉动增大系数=1.175。仍取图4轴线横向框架，其负载宽度4.05m，沿房屋高度分布风荷载标准值q(z)=80.4zzs根据各楼层标高处高度Hi查取，沿房屋高度的分布见表5.9(a)。 沿房屋高度的分布见图5.8表5.8 沿房屋高度分布风荷载标准值层次Hi（m）Hi（m）623.41.000.891.584.512.82 519.50.830.741.583.752.35415.60.670.741.473.482.17311.70.500.741.353.202.0027.80.330.741.232.921.8313.90.170.741.122.641.65（a） 风荷载沿房屋高度的分布（b）等效节点集中风荷载图5.9 框架上的风荷载荷载规范规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数来考虑风压脉动的影响，本例房屋高度H=23.4m30m,H/B0.35,因此，该房屋应不考虑风压脉动的影响。 框架结构分析时，应按静力等效原理将分布风荷载转化为节点集中荷载，节点集中荷载见图5.9（b），例第5层集中荷载F5的计算如下：F5=(3.75+2.34)3.9=23.78KN5.2.2风荷载作用下的水平位移验算根据图5.9（b）所示水平荷载，由式计算层间剪力Vi，然后依据表5.8求出轴8线框架的层间侧移刚度，再按式；计算各层的相对侧移和绝对侧移，计算结果见表5.10。表5.10风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次123456Fi（KN）16.7618.5220.2722.0323.7814.29Vi（KN）115.6598.8980.3760.1038.0714.291758361426881426881426881426881426880.65770.69300.56320.42120.26680.10010.65771.35071.91402.33522.60202.702130.0001690.0001780.0001440.0001080.0000680.000026由表5.10可见，风荷载作用下框架最大层间位移角为0.000178，远小于1/550，满足规范要求。5.2.3风荷载作用下框架结构内力计算风荷载作用下框架结构内力计算过程与水平地震作用下的相同。8轴线横向框架在风荷作用下的弯矩，梁端剪力及柱轴力见图5.11。计算结果见表5.12图5.13；表5.11风荷作用梁端弯矩剪力及柱轴力计算层次边梁走道梁柱轴力LVbLVb右边柱中柱N160.5260.2397.20.1060.5740.57430.383-0.106-0.27651.5880.7767.20.3281.8601.86031.240-0.434-1.18742.7951.4957.20.5963.5853.58532.389-1.030-2.98134.05362.1397.20.8605.1295.12933.419-1.890-5.54024.9622.7307.21.0686.5456.54534.363-2.958-8.83615.6922.9567.21.2017.0887.08834.725-4.160-12.3608轴线横向框架在风荷载作用下的弯矩、梁端剪力及柱轴力见图5.13。表5.12 风荷作用各层柱端弯矩及剪力计算层次hi/mVi/KNDijNm左 边 柱中 柱Di1Vi1yDi2Vi2y63.914.291728602254760.2101.1750.3590.2950.526458680.37940.450.6650.81353.938.071728602254760.5611.1750.4090.8951.293458681.01040.51.9701.97043.960.11728602254760.8861.1750.451.5541.900458681.59540.53.1103.11033.980.371728602254761.1841.1750.4592.1202.499458682.13340.54.1594.15923.998.891728602254761.4571.1750.52.8422.842458682.62440.55.1175.11713.9115.452122305363121.9751.1750.634.8532.850516062.80740.556.0224.927（a）框架弯矩图（b）梁端剪力及柱轴力图图5.13横向框架在水平风荷载作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图第六章竖向荷载作用下框架结构的内力计算6.1横向框架内力计算6.1.1计算单元取8轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为16m，如图6.1所示。由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。图6.1 横向框架计算单元6.1.2荷载计算下面以标准层为例对荷载进行计算。图6.2各层梁上作用的恒荷载在图6.2中，、代表横梁自重及墙自重，为均布荷载。对于第2到5层：=，为房间板传给横梁的三角形荷载，由图7所示，几何关系得：；、分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括梁自重、楼板重等的重力荷载，为梁上集中荷载。计算如下：在恒载和活荷载作用下的计算方法与上面相同，所以计算结果见下面的表格将以上计算结果汇总，见表6.3，表6.4。各层梁上作用荷载表6.3 横向框架恒荷汇总表层 次66.8930.606.8918.00156.56178.09177.52156.8920.1456.899.6121.92119.93120.40表6.4 横向框架活荷汇总表层 次64.592.715.222.818.401510.27.533.8450.6446.806.1.3内力计算梁端、柱端弯矩采用分层法计算。弯矩计算过程如图6.5所示，所得弯矩图如图6.6所示。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得；柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到，计算柱底轴力还需要考虑柱的自重，如表6.7和表6.8所列。（a）恒荷作用下图11竖向荷载作用下框架弯矩图（b）活荷作用下图6.6 竖向荷载作用下框架弯矩图表6.7 恒荷作用下梁端剪力及柱轴力层次荷载引起的跨间最大弯矩总剪力柱轴力AD跨弯矩值DE 跨弯矩值AD跨DE跨A 柱D柱VAVBVBVCN顶N底N顶N底6375.701 -122.779200.229 105.524 50.83550.835356.789 393.644 333.879 370.734 5226.231 -59.359139.009 81.899 31.93531.935654.573 691.428 604.968 641.823 4234.985 -63.679140.148 80.760 31.93531.935953.496 990.351 874.918 911.773 3234.985 -63.679140.148 80.760 31.93531.9351252.419 1289.274 1144.868 1181.723 2234.985 -63.679140.148 80.760 31.93531.9351551.342 1588.197 1414.818 1451.673 1240.017 -69.289140.003 80.904 31.93531.9351850.120 1886.975 1684.912 1721.767 表6.8 恒荷作用下梁端剪力及柱轴力层次荷载引起的跨间最大弯矩总剪力柱轴力AD跨弯矩值DE跨弯矩值AD跨DE跨A 柱D柱VAVBVBVCN顶N底N顶N底640.954 -17.477522.866 11.638 6.0756.07538.066 38.066 36.113 36.113 582.308 -18.377549.840 26.810 16.87516.875121.746 121.746 126.598 126.598 483.280 -17.497549.982 26.668 16.87516.875205.568 205.568 216.941 216.941 383.280 -17.497549.982 26.668 16.87516.875289.390 289.390 307.284 307.284 283.280 -17.497549.982 26.668 16.87516.875373.212 373.212 397.627 397.627 185.443 -19.547550.117 26.533 16.87516.875457.169 457.169 487.836 487.836 6.2横向框架内力组合6.2.1结构抗震等级 结构的抗震等级根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素查表得，本商场框架结构为二级抗震等级。6.2.2框架梁内力组合本方案考虑了四种内力组合，即，及。此外，对于本方案，这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。各层梁的内力组合结果见表6.9，表中，两列中的梁端弯矩为经过调幅后的弯矩（调幅系数取0.8）。6.2.3框架柱内力组合取每层柱顶和柱底两个控制截面进行组合，组合结果以及柱端弯矩设计值的调整见表6.10表6.13。在考虑地震作用效应的组合中，取屋面为雪荷载时的内力进行组合。层次截面内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.4(SQK+SWK)SQKSQK一AM-76.13 -25.04 5.69 374.58 -115.74 -130.08 285.43 -445.00 -127.82 -126.41 286.45 V140.00 50.00 -1.20 -79.49 229.49 232.51 80.46 256.14 239.00 238.00 B左M-145.57 -54.04 -2.96 -197.77 -246.50 -239.04 -348.16 37.49 -250.56 -250.34 V80.90 26.56 1.20 79.49 132.06 129.03 183.90 8.23 135.78 134.26 层B右M-82.15 -30.49 7.09 474.19 -128.06 -145.93 374.68 -549.99 -141.39 -141.27 397.51 V31.94 16.88 -4.73 -316.13 53.64 65.56 -308.14 390.51 60.00 61.96 跨间MAB375.70 40.95 2.60 171.18 505.71 499.16 523.46 189.66 548.15 508.17 MBC-200.64 -23.89 0.00 0.00 -270.87 -270.87 -191.33 -191.33 -294.75 -274.21 二AM-80.45 -26.50 4.96 380.23 -123.68 -136.18 286.39 -455.05 -135.11 -133.64 287.59 V140.