(精品)毕业设计本工程为3层框架结构房屋(2013年优秀毕业设计)

第一章 前言在为期三个月的时间里，我在老师与同学们的帮助下，完成了此次毕业设计的所有任务，受益匪浅。毕业设计是在校大学生所要完成的最后任务，也是最为重要的任务之一。为了完成此次毕业设计，我参考了很多的建筑资料，查阅了数量相当的规范，明白了结构设计的基本过程，学到了很多以前没有很好关注的知识，特别是在绘图方面，通过此次实战，大大提高了我的绘图能力。如果说以前学得知识是纸上谈兵的话，那么毕业设计可以说是一次真正的实战演练，毕业设计综合了大学四年所学的知识，使其融为一体。其中主要运用了钢筋混凝土结构、土力学与基础工程、建筑结构结构抗震设计、结构力学等课本知识，主要查阅了混凝土规范、荷载规范、抗震规范、地基规范等一系列规范。此次毕业设计是在充分利用电算结果的基础上，进行大量的手算，目的旨在是让我们明白，即使是在电算技术如此发达的今天，也不能忘记手算的重要性，电算只不过是锦上添花，绝非雪中送炭，不会手算，那么电算将是毫无意义的。通过此次结构设计，使我感觉到，手算思路明确，概念清晰，运用一定的简化方法所得出的结果完全是可信与可行的。在此次毕业设计中我主要使用了Word、CAD、PKPM等软件，我的工具使用能力也得到了一定的提高。以上观点纯属个人看法，有何不妥与疏忽之处，敬请各位老师批评指正。第二章 工程概况和结构设计方案2.1 工程概况2.1.1工程概况 本工程为 3 层框架结构房屋，总建筑面积为 2682 平方米。层高，基本风压值，抗震设防烈度，设计基本地震加速度值，场地土类别，设计地震分组均见表1。荷载取值按建筑结构荷载规范取用。表1 设计资料基本风压值层高（m）平面图（见电子版）抗震设防烈度设计地震分组基本地震加速度值场地土类别0.453.360.05g厂房活载：4.5 KN/m2(标准值)2.1.2建筑场地的工程地资料1、根据工程地质勘察报告，拟建场地工程地质情况如表2所示：表2 拟建场地工程地质情况岩土层名称土层深度（m）稠密度/风化程度地基承载力混凝土预制桩人工挖孔灌注桩qsa(kpa)qpa1(kpa)qsa(kpa)qpa2(kpa)（1）杂填土01.0松散10（2）细沙1.03.0稍密13025（3）沙质粘性土3.06.5硬塑18050（4）中砂6.513.0坚硬20065（5）花岗岩13.0全风化2507045002、地下水情况无侵蚀性，最高水位距地表 -1.8 m。3、气候条件本地区主导风向为西南风,基本风压值见表1，基本雪压值为 0.4 。4、抗震设防要求详见表1。5、其它建筑施工场地较为平整，施工用水，电，路畅通。工程所用的预制构件及建筑材料本地区均能供应，施工单位吊装机械和运输机械均较完备。2.2 结构设计方案2.2.1 方案论证框架结构由梁柱构成，构件截面较小，因此框架结构的承载力和刚度都较低，它的受力特点类似于竖向悬臂剪切梁，楼层越高，水平位移越慢，高层框架在纵横两个方向都承受很大的水平力，这时，现浇楼面也作为梁共同工作的，装配整体式楼面的作用则不考虑，框架结构的墙体是填充墙，起围护和分隔作用，框架结构的特点是能为建筑提供灵活的使用空间，但抗震性能差。因此，根据框架结构的受力、空间布置等特点，我选用框架结构作为此次厂房设计的结构选择。此次结构设计要求我们综合运用所学的专业理论知识，培养整体建筑结构设计的能力。在老师的指导下，参考已学过的课本及有关资料，遵照国家设计规范要求和规定，选择合理的结构方案和设计方法，按进度独立完成结构计算，并绘制结构施工图。具体内容包括：结构方案和初选截面尺寸；楼板结构设计；荷载计算；用PKPM 结构设计软件计算框架结构内力；用近似方法计算(手算)框架结构在水平荷载（风荷载或地震作用）作用下的或竖向荷载作用下的结构内力;并与PKPM 结构设计软件的计算结果进行比较；框架结构构件截面设计和构造要求；基础设计；楼梯结构设计；结构施工图的绘制。2.2.2 确定结构体系本工程采用框架承重，现浇整体式钢筋砼楼板，墙厚200mm。2.2.3 梁、柱截面的确定2.2.3.1 框架梁(1)、截面高度h框架梁的高度可按照高跨比来确定，即梁高h=L。h1=L1=3700308463mmh2=L2=6900575863mmh3=L3=89007421113mm 取h23=800mm，h1=600mm=h2，(2)、截面宽度b1=h1=600200300mmb2=h2=800267400mm考虑地震区b250mm，故取b1=300mm，b2=400mm，经计算各梁截面尺寸如下表：层次混凝土强度等级横梁（bh）纵梁 （bh）1-3C30300mm600mm400mm800mm2.2.3.2 框架柱按轴心受压公式轴压比计算边柱1：N=1.25.04.0145=1680b=361边柱2：N=1.22.58.5145=1785 b=372中柱：N=1.35.08.5145=3868 b=548故 统一取柱截面550mm550mm。2.3 横向框架的跨度和柱高2.3.1 框架的跨度框架的跨度应取柱形心间的距离。2.3.2 框架各层柱的高度框架底层高度为5.6m，2-5层均为4.8m。第三章 结构计算3.1 荷载计算3.1.1 作用在房屋上的恒载标准值、屋面荷载防水层 三毡四油热铺绿豆砂一层 0.4 KN/找平层 20厚1：3水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 KN/保温层 90厚水泥防水珍珠岩块保温层 0.094=0.36 KN/找平层 20厚1：3水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 KN/结构层 110厚现浇钢筋砼屋面板 0.1125=2.75 KN/粉刷层 10厚1：3水泥砂浆粉平顶 0.0120=0.2 KN/ = 4.51KN/、楼面荷载面 层 15厚1：2水泥白石子 0.01516=0.24 KN/找平层 20厚1：3水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 KN/结构层 100厚现浇钢筋砼楼板 0.125=2.5 KN/粉刷层 10厚1：3水泥砂浆粉平顶 0.0120=0.2 KN/ = 3.34KN/、框架梁、柱重量a、550mm高纵向框架梁250.25（0.55-0.10）=2.81KN/mb、750mm高横向框架梁 250.30（0.75-0.10）=4.88 KN/mc、框架柱 250.550.55=7.56 KN/m3.2 框架内力计算3.2.1 采用结构设计软件PKPM进行计算在进行手算之前，我首先进行了一次电算，以便对于手算的过程与结果有一定的预估性，确保手算的时候不出现很大的偏差，节省一定的时间。下面就简要介绍一下结构设计软件PKPM的电算过程：1.建模。轴线输入网格生成构件定义楼层定义荷载定义楼层组装。其中，框架柱按照轴心受压公式轴压比进行估算，初步取柱截面550mm550mm。框架梁取梁跨度的，初步取两种梁截面，分别为250mm550mm，300mm750mm。 楼板的厚度统一取100mm。以上基本尺寸确定以后，再填写总信息中的各项内容。2计算。使用SAT-8进行结构计算，以获取PKPM对于初步结构建模之后的一系列数据，看是否满足有关规范的要求，譬如轴压比、最小配筋率等。以上两大步骤便是框架内力计算的电算步骤，为下一步的手算奠定了基础。3.2.2 简化计算3.2.2.1 水平地震荷载作用下的横向框架地震作用的计算地震作用的计算即地震荷载的计算。按建筑抗震设计规范GB50011-2001规定，本设计的结构底部总剪力(即总地震荷载)可以按公式FEK=1Geq来计算，其中1=max。1、质点质量Gi的计算决定多层框架的地震荷载时，结构的计算简图可以认为是一多质点体系（此体系为5个自由度），产生地震荷载的建筑物重量集中于各层的楼盖处，各质点质量还应包括上下各半层范围内的恒载，50%的雪荷载或50%的楼面等效均布活荷载。、集中于一层顶盖处的质点质量G1楼面活载（50%） 0.54.555.425.5=3178.6KN楼面恒载 3.3455.425.5=4718.4KN550高纵向框架梁 2.81（55.410+14.0+5.0-5.02）=1582.0 KN750高横向框架梁 4.8825.512=1493.3 KN柱 7.56（2.8+2.4）48=1887.0 KN墙 11.80.24.8（55.4+25.5）2+11.80.22.4（25.5+6.03+7.5+2.0+20.0+10.0+8.0+5.0+7.02+4.6）+11.80.22.4（25.5+14.02 +37.5+1.9+40.0+8.07） = 3551.9KN 合计：G1= 16411.2 KN、集中于二层顶盖处的质点质量G2楼面活载（50%） 0.54.555.425.5=3178.6KN楼面恒载 3.3455.425.5=4718.4KN550高纵向框架梁 2.81（55.410+14.0+5.0-5.02）=1582.0KN750高横向框架梁 4.8825.512=1493.3KN柱 7.564.848=1741.8KN墙 11.80.24.8(55.4+25.5) 2+25.5+8.07+14.02+37.5+1.9=3519.6KN合计：G2=16233.7KN、集中于三层顶盖平面处的质点质量G3合计：G3=16233.7KN、集中于四层顶盖平面处的质点质量G4合计：G4=16233.7KN、集中于屋盖平面处的质点质量G5雪载（50%） 0.50.455.425.5=282.5KN屋面恒载 4.5155.425.5=6371.3KN女儿墙 11.8(55.4+25.5) 21.0=1909.2KN550高纵向框架梁 2.8155.410=1556.7KN750高横向框架梁 4.8825.512=1493.3KN柱 7.562.448=870.9KN墙 11.80.22.4(55.4+25.5) 2+25.5+8.07+14.02+37.5+1.9=1759.8KN合计：G5=14243.7KN整个建筑物的重力荷载代表值如下图所示2、梁和柱刚度的计算本工程柱、梁、板的砼均采用C30，EC=3.0107KN/m2。(1)、梁和柱的线刚度计算、梁的线刚度计算在计算框架梁的惯性矩时，考虑梁为矩形截面。框架梁截面的折算惯性矩计算时，对于现浇整体式结构，中框架的折算系数为2，边框架的折算系数为1.5。类 型截 面 积bh (m2)跨度L (m)截面惯性矩I0=bh3(m4)中 框 架边 框 架IB=2I0(m4)iBIB=1.5I0(m4)iB750高0.300.758.010.5510-321.1010-37912515.8310-359363750高0.300.759.010.5510-321.1010-37033315.8310-352767注：表中线刚度：iB = (KNm)、柱的线刚度计算柱（5503550mm）层 次层 高 (m)截面积 bh (m2) 截面惯性矩 IC= bh3线刚度iC1 层5.60.550.557.6310-3408752-5层4.80.550.557.6310-347688注：表中iC = (KNm)(2)、柱的侧移刚度D值的计算、 框架中柱侧移刚度D值的计算层次截面 (m2) 层高 (m)线刚度iCD=50.550.554.8476881.570.441092940.550.554.8476881.570.441092930.550.554.8476881.570.441092920.550.554.8476881.570.441092910.550.555.6408753.660.7311418注：底层=，=；非底层=，=、 框架边柱侧移刚度D值的计算层次截面 (m2) 层高 (m)线刚度iCD=50.550.554.8476880.830.29720340.550.554.8476880.830.29720330.550.554.8476880.830.29720320.550.554.8476880.830.29720310.550.555.6408751.940.629697注：底层=，=；非底层=，=(3)、各层柱侧移刚度之和(层间刚度)的计算层次框架中柱框架边柱D5 1092924=262296720324=17287243516841092924=262296720324=17287243516831092924=262296720324=17287243516821092924=262296720324=17287243516811141824=274032969724=2327285067603、结构基本自振周期T1的计算层次各层重量(KN)总重量(KN)层间刚度Diui=um=ui514243.714243.74351680.0330.512416233.730477.44351680.0700.479316233.746711.14351680.1070.409216233.762944.84351680.1450.302116411.279356.05067600.1570.157结构基本自振周期：T1=1.7T=1.70.6=0.730(s) Tg=1.40.45=0.63(s)注：上式中，对于民用建筑取T=0.60.8，本设计取T=0.6；对于场地类别为类场地，设计地震分组为第一组，故查表取特征周期值Tg=0.45(s) 4、横向水平地震作用的计算本设计的建筑抗震设防烈度为7，多遇地震条件下影响系数max=0.08，则相应于基本自振周期的1值为：1max()0.9=0.08()0.9=0.052所以结构总水平地震作用值为：FEK=1Geq=0.0520.8579356.0=3507.5KN因为T11.4 Tg，由于高振型影响，根据对大量结构的地震反应直接动力分析证明，计算时结构顶部的地震剪力偏小，故须进行调整。方法是将结构的总地震作用的一部分作为集中力，作用于结构顶部，再将余下的地震作用按倒三角形分配给各质点。对于多层钢筋砼房屋，顶部附加地震作用系数n可以按照特征周期Tg及结构的基本周期T1来确定，当Tg=0.45s0.35s0.55s时，n=0.08T1+0.01=0.080.730+0.01=0.068故附加的集中水平地震作用为：Fn=nFEK=0.0683507.5=238.5KN 则各质点分配的地震作用为： Fi=FEK (1-n)层 次层 高(m)高 度(m)重 量 (KN)Fi=FEK (1-n)剪力 Vi54.824.814243.70.298974.2974.244.820.016233.70.274895.71869.934.815.216233.70.208679.92549.824.810.416233.70.142464.23014.015.65.616411.20.078255.03269.03.2.2.2水平地震荷载作用下的结构变形验算根据建筑抗震设计规范GB50011-2001的要求，本结构须进行多遇地震作用下的抗震变形验算，要对结构的变形加以限制，使其层间弹性位移以及结构顶点位移不超过一定的限值。对于砌体填充墙的框架结构，其层间弹性位移限值为，其顶点弹性位移变形限值。 本结构变形计算如下表所示：层次层 高(m)剪力 Vi刚度 Di层间位移 Ui=Ui54.8974.24351680.002181/22020.0257244.81869.94351680.004301/11160.0235434.82549.84351680.005861/8190.0192424.83014.04351680.006931/6930.0133815.63269.05067600.006451/8680.00645由上表可知，结构层间相对位移均小于，故其层间弹性位移满足要求。结构的顶点位移为=，故也满足要求。3.2.2.3地震荷载作用下的横向框架内力计算由底部剪力法计算出来的每层的地震剪力，按照每榀框架的刚度比值分配到每榀框架上，而每榀框架的地震剪力按柱的刚度比值分配到每一根柱上，最后以反弯点法求结构的内力。现以KJ-2为例，其内力的计算如下：1、地震剪力的分配在每层结构中，KJ-2的地震剪力分配系数为：非底层底层故地震剪力分配为： 第五层 =974.20.0833=81.15KNA柱B柱V=Vim81.15=16.12KN81.15=24.46KN第四层 =1869.90.0833=155.76KNA柱B柱V=Vim155.76=30.94KN155.76=46.94KN第三层 =2549.80.0833=212.40KNA柱B柱V=Vim212.40=42.19KN212.40=64.01KN第二层 =3014.00.0833=251.07KNA柱B柱V=Vim251.07=49.87KN251.07=75.67KN第一层 =3269.00.0833=272.31KNA柱B柱V=Vim272.31=65.53KN272.31=73.63KN注：在剪力分配时，A柱与D柱相同，B柱与C柱相同，故表中未列出C柱和D柱的剪力。2、柱的反弯点高度计算位置系数ABCD第五层n=5m=5h=4.8m0.831.57同B柱同A柱y00.3150.379I11y1002y2311y3001.5121.819第四层n=5m=4h=4.8m0.831.57同B柱同A柱y00.4000.429I11y100211y200311y3001.9202.059第三层n=5m=3h=4.8m0.831.57同B柱同A柱y00.4500.479I11y100211y200311y3002.1602.299第二层n=5m=2h=4.8m0.831.57同B柱同A柱y00.5000.500I11y100211y20031.171.17y3002.4002.400第一层n=5m=1h=5.6m1.943.66同B柱同A柱y00.5560.550Iy10020.860.86y2003y3003.1143.080 注：其中n为框架的总层数，m为柱所在层数1. y0由n、m及查表得到。 2. y1由I及查表得到，I =；当i1+i2i3+i4时，I取倒数，即1=并且y1值取负号“-”。 3. y2由2及查表得到，2=h上/h本。 4. y3由3及查表得到，3= h下/h本。 5.=(y0+y1+y2+y3)h 。3、柱端弯矩计算 设地震荷载从左向右作用柱下端弯矩 M下=V柱上端弯矩 M上=(h-)V柱端弯矩计算结果如下图所示：(A柱和D柱相同，B柱和C柱相同)4、梁端弯矩计算根据节点平衡来计算第五层：MAB=MDC=53.00KNm MBA=MCD=72.92=38.60KNm MBC=MCB=72.92=34.32KNm第四层：MAB=MDC=24.37+89.11=113.48KNm MBA=MCD=(44.49+128.66)=91.67KNm MBC=MCB=(44.49+128.66)=81.48KNm第三层：MAB=MDC=59.40+111.38=170.78KNm MBA=MCD=(96.65+160.09)=135.92KNm MBC=MCB=(96.65+160.09)=120.82KNm第二层：MAB=MDC=91.13+119.69=210.82KNm MBA=MCD=(147.16+181.61)=174.06KNm MBC=MCB=(147.16+181.61)=154.71KNm第一层：MAB=MDC=119.69+162.91=282.60KNm MBA=MCD=(181.61+185.50)=194.35KNm MBC=MCB=(181.61+185.50)=172.76KNm5、水平地震作用下的框架内力图 M图 (KNm) V图 (KN) N图 (KN)3.3 标准层板、次梁的结构计算3.3.1 板的结构计算任取一标准层计算，以此说明板计算的基本思想，采用C30混凝土，板中钢筋采用HPB235。一、计算简图的确定1、板的类别的确定 A、B区格： 故按双向板计算。 C、D、G、H区格： 故按双向板计算。 E、F区格： 故按双向板计算。2、板厚的确定 板厚统一取100mm。3.3.1.1 荷载计算楼面板自重： g=3.341.2=4.01 KN/m2楼面板上活载： q=4.501.4=6.30 KN/m2 楼面： g+=4.01+=7.16 KN/m2，=3.15 KN/m2，g+q=10.31 KN/m23.3.1.2 内力计算由于板很薄，板面很宽，而板的弯矩很小，故不必进行抗剪计算，取=0.2。(1)、区格A ，由表格可以查出，四边固定和四边简支的弯矩系数如下表所示：支 承 条 件xyxy0.60四边固定0.03670.0076-0.0793-0.0571四边简支0.08200.024200故：=0.03677.163.02+0.08203.153.02+0.2(0.00767.163.02+0.02423.153.02)=4.69+0.21.18=4.93 =1.18+0.24.69=2.12 = -0.07937.163.02= -5.11 = -0.05717.163.02= -3.68 (2)、区格B ，由表格可以查出，三边固定一边简支和四边简支的弯矩系数如下表所示：支 承 条 件xyxy0.60三边固定一边简支0.03840.0059-0.0814-0.0571四边简支0.08200.024200故：=0.03847.163.02+0.08203.153.02+0.2(0.00597.163.02+0.02423.153.02)=4.80+0.21.07=5.01 =1.07+0.24.80=2.03 = -0.08147.163.02= -5.25 = -0.05717.163.02= -3.68 (3)、区格C ，由表格可以查出，四边固定四边简支的弯矩系数如下表所示：支 承 条 件xyxy0.52四边固定0.03910.0045-0.0823-0.0571四边简支0.09360.018800故：=0.03917.162.62+0.09363.152.62+0.2(0.00457.162.62+0.01883.152.62)=3.89+0.20.62=4.01 =0.62+0.23.89=1.40 = -0.08237.162.62= -3.98 = -0.05717.162.62= -2.76 (4)、区格D ，由表格可以查出，三边固定一边简支和四边简支的弯矩系数如下表所示：支 承 条 件xyxy0.52三边固定一边简支0.04040.0034-0.0831-0.0570四边简支0.09360.018800故：=0.04047.162.62+0.09363.152.62+0.2(0.00347.162.62+0.01883.152.62)=3.95+0.20.56=4.06 =0.56+0.23.95=1.35 = -0.08317.162.62= -4.02 = -0.05707.162.62= -2.78 (5)、区格E，由表格可以查出，四边固定和四边简支的弯矩系数如下表所示：支 承 条 件xyxy0.56四边固定0.03890.0060-0.0810-0.0571四边简支0.08780.021600故：=0.03897.162.82+0.08783.152.82+0.2(0.00607.162.82+0.02163.152.82)=4.35+0.20.87=4.52 =0.87+0.24.35=1.74 = -0.08107.162.82= -4.55 = -0.05717.162.82= -3.21 (6)、区格F ，由表格可以查出，三边固定一边简支和四边简支的弯矩系数如下表所示：支 承 条 件xyxy0.56三边固定一边简支0.03950.0045-0.0824-0.0571四边简支0.08780.021600故：=0.03957.162.82+0.08783.152.82+0.2(0.00457.162.82+0.02163.152.82)=4.39+0.20.79=4.55 =0.79+0.24.39=1.67 = -0.08247.162.82= -4.63 = -0.05717.162.82= -3.21 (7)、区格G ，由表格可以查出，三边固定一边简支和四边简支的弯矩系数如下表所示：支 承 条 件xyxy0.52三边固定一边简支0.01100.0511-0.0786-0.1123四边简支0.09360.018800故：=0.01107.162.62+0.09363.152.62+0.2(0.05117.162.62+0.01883.152.62)=2.53+0.22.87=3.10 =2.87+0.22.53=3.38 = -0.07867.162.62= -3.80 = -0.11237.162.62= -5.44 (8)、区格H ，由表格可以查出，两邻边简支、两邻边固定的弯矩系数如下表所示：支 承 条 件xyxy0.52两邻边简支、两邻边固定0.05470.0089-0.1164-0.0785四边简支0.09360.018800故：=0.05477.162.62+0.09363.152.62+0.2(0.00897.162.62+0.01883.152.62)=4.64+0.20.83=4.81 =0.83+0.24.64=1.76 = -0.09367.162.62= -4.53 = -0.01887.162.62= -0.913.3.1.3 配筋计算假定钢筋选用8，短边方向跨中截面的h0=100-20=80mm，长边方向跨中截面的h0=100-20-10=70mm；支座截面的h0=100-20=80mm。截面设计的计算弯矩：楼盖周边未设圈梁，故只能将区格A、C、E的跨中弯矩及A-A，C-C，E-E，A-C，C-E支座弯矩减少20%，其余均不折减。为便于计算，近似取。截面配筋计算结果及实际配筋列于下表。 项目截面配筋实配跨中A区格方向803.94246.98200251.0方向701.70121.78320157.0B区格方向805.01313.98160314.0方向702.03145.48320157.0C区格方向803.21201.18240210.0方向701.1280.28500100.6D区格方向804.06254.48190265.0方向701.3596.78500100.6E区格方向803.62226.88200251.0方向701.3999.58500100.6F区格方向804.55285.18170296.0方向701.68120.38320157.0G区格方向803.10194.28250201.0方向703.38242.08190251.0H区格方向804.81301.48160314.0方向701.76126.08320157.0 项目截面配筋实配支座A-A80-2.94184.28260193.0A-B80-3.68230.68200251.0A-C80-4.09256.38190265.0B-B80-5.25328.98150335.0B-D80-5.25328.98150335.0C-C80-2.21138.58320157.0C-D80-2.78174.28280180.0C-E80-3.18199.28250201.0D-F80-4.63290.18170296.0E-E80-2.57160.08300168.0E-F80-3.21201.18240210.0E-G80-4.55285.18170296.0F-H80-4.63290.18170296.0G-G80-5.44340.98140359.0G-H80-5.44340.98140359.03.3.2 次梁的结构计算选择C轴次梁进行计算，以此来说明梁截面设计的基本过程次梁与主梁整体现浇，混凝土采用C30，钢筋采用HRB335，次梁250mm550mm,（1） 荷载 荷载标准值A. 恒荷载标准值由板传来恒荷载 3.342.8=9.35 KN/m次梁自重 250.25(0.55-0.10)=2.81 KN/m次梁抹灰 2170.015（0.55-0.10）=0.23 KN/m g k= 12.39 KN/mB. 活荷载标准值 q k=4.52.8=12.6 KN/m 荷载设计值恒荷载设计值 g=1.212.39=14.87 KN/m活荷载设计值 q=1.412.6=17.64 KN/m全部荷载设计值 p= g +q=32.51 KN/m(2)内力计算跨度次梁在墙上的支承长度a=200mm，主梁截面尺寸bh=300mm750mm,A. 边跨净跨度 ln1=5000-100-300/2=4750mm,计算跨度 l01=4750+300/2=4900mm1.025ln=1.0254750=4869mm,取l01=4869mm,B. 中间跨净跨度 ln2=5000-300=4700mm, 计算跨度 l02 =ln2=4700mm,跨度差（4869-4700）/4700=3.6%10%，故次梁可按等跨连续梁计算次梁的弯矩计算次梁的各跨跨中弯矩设计值和各支座弯矩设计值计算列于下表：次梁弯矩设计值截面位置边跨跨中 （）离端第二支座 （B）离端第二