A江水利枢纽百米级薄拱坝设计计算书

第 1 页 共 41 页 目录 第一章 调洪演算 2 1.1 调洪演算的原理 2 1.2 泄洪方案的选择 2 第二章 大坝工程量比较 6 2.1 大坝剖面设计计算 6 2.2 工程量比较 10 第三章 第一建筑物大坝的设计计算 11 3.1 拱坝的剖面设计以及拱坝的布置 11 3.2 荷载组合 13 3.3 拱坝的应力计算 13 3.4 坝肩稳定验算 23 第四章 泄水建筑物的设计 28 4.1 泄水建筑物的型式尺寸 28 4.2 坝身进水口设计 28 4.3 泄槽设计计算 29 4.4 导墙设计 30 4.5 消能防冲计算 31 4.6 孔口应力 32 参考文献 35 第 2 页 共 41 页 2 第一章调洪演算 1.1 调洪演算的原理 先对一种泄洪方案，求得不同水头下的孔口泄洪能力，并作孔口泄洪能力曲线， 再假定几组最大泄流量，对设计（校核）洪水过程线进行调洪演算，求得这几组 最大泄流量分别对应的水库存水量，查水位库容曲线，得出这几组最大泄流量分 别对应的上游水位，并作最大泄流量与上游水位的关系曲线。上述两条曲线相交 得出一交点，此交点坐标即为设计（校核）情况下的孔口最大泄流量及相应的水 库水位，再对其它泄洪方案按同样的方法进行调洪演算，最后选定的泄洪方案孔 口最大泄流量应接近并不超过容许值，库水位又相对比较低。 1.2 泄洪方案的选择 一 、对以下三种方案进行调洪演算： 4 表孔+2 中孔 2 浅孔+2 中孔 4 中孔 下泄流量的计算 堰流 Q1=mB(2g)1/2H3/2 （1-1） 式中 Q1为下泄流量（m3/s） ； 为侧收缩系数； B 为孔口宽(m)； H 为堰上水头(m)； 孔口出流 Q2=aB(2gH0)1/2 （1-2） 式中 Q2为下泄流量（m3/s） ； 为侧收缩系数； B 为孔口宽(m)； 第 3 页 共 41 页 H0为孔口上水头(m)； 方案一: 4 表孔+2 中孔 表孔: 堰顶高程 179m，孔宽 12m，m=0.48 , B=412=48m； 中孔: 进口高程 135m, 出口高程 130m, 孔口宽 7.5m, 高 7.5m， u=0.96-0.227a/H0 （1-3） 式中 a 为孔口开度（m） 列表计算如下： 表 1-1 水位（m） 182185188190192 堰上水头 H 3.00 6.00 9.00 11.00 13.00 表孔 流量 Q1(m3/s) 530.356731500.0752755.81443723.70474784.1108 孔口中线以上 水头 H0(m) 4851545658 侧收缩系数 0.92216670.9243920.92637040.92757140.9286897 中孔 流量 Q2(m3/s) 3395.94613508.9093618.36423689.53923759.3724 Q1+Q2+338（ m3 /s) 4264.30285346.9846712.17867751.24388881.4832 起调流量 4264.3028 m3/s，作出水库水位与所需最大泄流量的关系曲线，4 表 孔+2 中孔的泄洪能力曲线，由两条曲线的交点可以得出： 最大泄洪流量: 设计 6600 m3/s 校核 7750 m3/s 最高水位: 设计 187.8 m 校核 190m 方案二: 2 浅孔+2 中孔 浅孔: 进口高程 164 米, 出口高程 154 米, 孔口宽 8.5 米, 高 8.0 米 a=8.0m , B=82=16m 中孔: 进口高程 135 米, 出口高程 130 米, 孔口宽 7.5 米, 高 8.0 米 a=7.5m, B=8.02=16m 第 4 页 共 41 页 4 列表计算如下： 表 1-2 水位 （） 183185187189191 线孔H0(m) 2527293133 0.887360.8927410.89737930.90141940.9049697 流量 Q1(m3/s) 2672.74952794.4462911.14253023.40373131.6947 中孔H0(m) 4951535557 0.92293880.9243920.92573580.92698180.9281404 流量 Q2(m3/s) 3434.0113508.9093582.2493654.12423724.6188 Q1+Q2+338(m3/s)6444.76056641.3546831.39147015.52797194.3135 起调流量 644407605 m3/s，作出水库水位与所需最大泄流量的关系曲线，2 浅孔+2 中孔的泄洪能力曲线，由两条曲线的交点可以得出： 最大泄洪流量: 设计 67500 m3/s，校核 7050m3/s； 最高水位: 设计 186.4 m，校核 189.5 m。 方案三: 4 中孔 中孔: 进口高程 135 米, 出口高程 130 米, 孔口宽 7.5 米, 高 7.0 米 a=7.5m, B=7.54=30m 列表计算如下： 表 1-3 水位（m） 182184186188190192 H0(m) 48.550.552.554.556.558.5 0.927237110.9285346530.9297333330.9308440370.931876110.9328 流量 Q2(m3/s) 6006.624346137.7981486266.2374786392.1066515.551726636.7 Q2(m3/s)+33 8 6344.624346475.7981486604.2374786730.1066853.551726974.7 起调流量 6344.62434 m3/s，作出水库水位与所需最大泄流量的关系曲线，4 中孔的泄洪能力曲线，由两条曲线的交点可以得出： 最大泄洪流量: 设计 6645 m3/s，校核 6850m3/s； 最高水位: 设计 186.45 m，校核 189.68 m 二 、对三种方案进行比较： 方案二即泄水建筑物采用 2 浅孔+2 中孔时所需坝顶高程较小，加之方案一与 第 5 页 共 41 页 方案三都存在对坝体的结构影响较大的问题（方案一的 4 表孔使得坝体堰顶以上 失去空间结构作用，方案三的 4 中孔使得坝体同一高程开孔数量过多，该层拱圈 削弱过多） ，故本设计选择 2 浅孔+2 中孔的泄流方案，浅孔位于两岸，中孔位于 水电站进水口两侧，对称布置。设置两浅孔，孔口宽 8.5m，高 8.0m，进口底高 程为 164m，出口底高程为 154m；两中孔，孔口宽 7.5 m，高 8.0 m，进口底高程 为 135m，出口底高程为 130m，设计洪水时，下泄流量 6750 m3/s，校核洪水时， 下泄流量 7050 m3/s，小于允许下泄流量（下泄流量 6800 m3/s，校核洪水时，下 泄流量 7800m3/s） ，设计洪水位为 186.4 m，校核洪水位为 189.5 m。 三 、对第二种方案（2 浅孔+2 中孔）计算坝顶高程 坝顶超出水库静水位的高度h 为 h=2h1+h0+hc （1-4） 式中 2h1波浪高度 h0波浪中心线高出静水位的高度 h0=4h12cth(H1/ LL) /(2LL) （1-5） hc安全超高 2h1=0.0166Vf5/4D1/3 （1-6） 式中 Vf 计算风速 D库面吹程(km)， D = 4 (km) 正常情况下: Vf =12（1.52.0）=1824m/s，取 20 m/s； h1%=1.3818 m Lm=11.3815m hz=4h12cth(H1/ LL) /(2LL) =0.38 m hc=0.7 m h=3.84 m 第 6 页 共 41 页 6 校核情况下: Vf =12m/s h1%=0.8321 m Lm=6.8232 m hz=4h12cth(H1/ LL) /(2LL) =0.3186 m hc=0.5 m h=2.4827 m 设计情况：186.4+3.84 =190.24 m 校核情况：189.5+2.4827=191.98 m， 取为 192 m 故坝顶高程为 192 m，坝高为 192-92=100 m 第 7 页 共 41 页 第二章 大坝工程量比较 2.1 大坝剖面设计计算 混凝土重力坝： 坝前最大水深 H=186.4-92=94.4m 最大坝高为 192-92=100 m 一、基本剖面 按应力条件确定坝底最小宽度 B=H/(c/0-1)1/2 （2-1） 式中 c为混凝土重度，取 24kN/m3； 0为水的重度取 10kN/m3； 1 为扬压力折减系数取 0.25； 则 B=94.4/(24/10-0.25) 1/2=66.49m 按稳定条件确定坝底最小宽度 B=KH/f(c/0+-1) （2-2） 式中 K=1.10 f=0.7 =0 1=0.25 则 B=1.194.4/0.7(24/10+0-0.25)=73.08 m 综合，取坝底最小宽度 B=73.1 m 二、实用剖面 坝顶宽度 取坝高的 810%，即（810%）100 =(810)m,取为 10m 下游坡度 取下游坡度为 1:0.8 上游折坡的坡度 取为 1：0.2 第 8 页 共 41 页 8 上游设折坡 折坡点距坝底的高度取为坝高的 1/32/3 范围内，即 （1/32/3）100 =(33.3366.66)m,取为 54m。取高程 92+54=146m 上部分高度 100-38=62m 坝底宽 B 则折坡上部分宽 B1=0.254=10.8m ,B2=97.50.8=78 m B=B1+B2=10.8+78=88.8 m 三、排水位置 设计洪水最大下泄流量为 6750 m3/s，则 Z下=114.20 m，水头 H=185.8-114.2=70.6 m 廊道上游壁到上游坝面距离不小于 0.050.1 倍水头，且不小于 45m， 即 （0.050.1）70.6=(3.537.06)m,取为 5m。 ： ： 图 2-1 重力坝剖面图（单位：m） 四、荷载计算 取设计水位 186.4 m 计算荷载，校核稳定和应力。 1. 荷载列表计算如下： 第 9 页 共 41 页 表 2-1 荷载计算 弯矩（kNm）标准值 （kN） 设计值(kN) 距坝底中 心(m)顺时针逆时针 W1 上三角形 6998.46998.437.2 W2 中矩形 240002400028.6 W3 下三角形 69360693605.93 坝 体 自 重 W= W1+ W2+ W3 100358.4100358.413.53 1358276 W水上 7279.27279.236.0262059垂 直W水下 1971.361971.3642.58 83945.4 P上=1/20H上 2 44556.844556.8 31.46 1402054 水 压 力 水 平 P下=1/20H下 2 2464.22464.2 7.40 18235.08 0H上 945 0H下 222 0H=0H上-0H下 723 0H 180.75 U 18061.9218061.9200 U 5717.1236860.54716.8996581.26 U 8178.9388996.8312534.04278438.3 扬 压 力 U= U+ U+ U 31957.98 33919.29825375019.6 浪 压力 PL=1/4Lmr(h1%+hz) 50.1260.1594.985713.376 泥 沙 压 力 Pn=1/22320.158.5 kN/m 449.65539.5839.5321329.6 第 10 页 共 41 页 10 2. 坝基面抗滑稳定 S(*)=Pr=44052.3089kN R(*)=fRWr+CrAr=59909.9385kN 0S（*）=48457.53989kN1/d R(*)=49924.9487kN 故坝基面抗滑满足要求。 3. 坝址上、下游抗拉应力验算 Wr/Ar+MrTr/Jr 0 故坝址上、下游抗拉应力满足要求 2.2 工程量比较 一、重力坝工程量 重力坝工程量计算分三个坝块利用下式进行计算： V=H/6L13b+(m1+m2)H+L23b+2(m1+m2)H （2-3） 第块 L1=223m L2=78m b=34.8m m1=0.2 m2=0.8 H=54m V=54/6223334.8+(0.2+0.8)54+78334.94+2(0.2+0.8)54= 467013.6 m3 第块 L1=256m L2=223m b=10m m1=0 m2=0.8 H=31 m V=31/6256310+(0+0.8)31+223310+2(0+0.8)31= 164194.6m3 Ph=1/2nhn2tg2(45o-n/2)15831899.67.66714563.6 第 11 页 共 41 页 第块 L1=306.5m L2=256m b=10m m1=0 m2=0 H=15m V=15/6306.5310+(0+0)15+256310+2(0+0)15 =42187.5m3 重力坝工程量:V1= V+ V+ V=673395.7 m3 。 二、拱坝工程量计算 拱坝工程量分四个坝块列表计算如下： 表 2-2 拱坝工程量计算 截面内弧外弧中心角面积坝块 体积 1186.25194.651072986.078181586.3 2163.217693.53540.826294015.19 3138.8156903980.39393987.42 498.4120863538.604464824.25 55272.5741647.336V334413.2 三、工程量比较 拱坝的工程量仅为重力坝的 50.33%，可以节约大量材料，故本设计采用拱坝设 计方案。 第 12 页 共 41 页 12 第三章 第一建筑物大坝的设计计算 3.1 拱坝的剖面设计以及拱坝的布置 一、坝型选择双曲拱坝 二、拱坝的尺寸 坝顶的厚度 Tc 0.01(H+2b1)= =0.01*(100+2.4*306.5)=8.356m 取 Tc=8.4m 坝底的厚度 TB TB=K(b1+b4)H/a （3-1） 式中 K=0.0035 b1,b4分别为第一，第四层拱圈两拱端新鲜基岩之间直线距离 b1=306.5m b4=167m； H=100m； a=6.55kN/m3； TB=0.0035(306.5+167) 100/6.55=25.30m 取 TB=26m 上游面的曲线 采用二次抛物线 z= -x1(y/H)+x2(y/H)2 （3-2） 式中 x1=21x2 x2=2TB/(21-1) 1=0.60.65，取 1=0.62 第 13 页 共 41 页 2=0.30.6，取 2=0.3 则 x2=32.5， x1=40.3 上游面的曲线方程为 z= -40.3y/98+32.5(y/98)2 下游面的曲线 按 Tc，TB沿高程线性内插 设第 i 层拱圈的厚度为 Ti， 则 Ti=Tc+(TB-Tc)/ Hyi=8.4+(26.0-8.4)/100yi 列表计算如下： 表 3-1 拱冠剖面参数 高程上游面坐标下游面坐标坝体厚度 192 08.48.4 167 -8.043754.7562512.8 142 -12.0255.17517.2 117 -11.943759.6562521.6 92 -7.818.226 拱冠剖面图如下： 第 14 页 共 41 页 14 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 -20-1001020 图 3-1 拱冠剖面图 拱坝布置图详见枢纽平面布置图。 3.2 荷载组合 本设计共计算以下四种工况下的应力： 正常水位+温降 设计水位+温升 校核水位+温升 正常水位+温降+地震 3.3 拱坝的应力计算 一、对荷载组合，使用 FORTRAN 程序进行电算 第 15 页 共 41 页 正常水位+温降 Arch.dat 数据如下： 5 .2,-47,3.39,2.40,10,.85,2200000.0,2200000.0,.000008,9,77,40.3,32.5 0,25,50,75,100 45,45,45,45,45 152,123.8,105,77.25,42.5 8.4,12.8,17.2,21.6,26 189.5,170,148.5,111.5,61.5 电算结果如下： 244.04 151.13 115.76 285.22 .00 .00 .00 .00 282.04 99.08 38.79 233.46 64.10 45.48 -13.39 114.37 268.58 36.24 -24.26 183.92 84.47 116.40 15.10 166.43 216.27 -27.45 -61.24 125.89 36.16 237.14 133.31 116.13 95.42 -47.41 -27.01 55.25 -69.16 402.10 325.93 -33.74 .044049 .000304 .00 -8.70 8.70 .00 .036234 .000371 16.00 .27 14.73 1.01 .025868 .000464 41.00 18.88 19.42 2.70 .013560 .000421 66.00 33.74 24.31 7.95 .003437 .000187 104.76 67.57 25.30 11.89 1665.46 .00 546.16 1673.60 -16.21 -996.11 2468.59 .00 2495.69 2509.15 -93.87 -4400.06 2698.71 .00 5714.99 2801.68 -248.63 -9577.35 2209.80 .00 9416.42 2422.74 -529.00 -14327.08 889.82 .00 7802.62 1165.62 -687.57 -9159.14 坝体的最大拉应力为 69.16kPa2.5 抗滑稳定满足要求。 第四章 泄水建筑物的设计 4.1 泄水建筑物的型式尺寸 泄水建筑物采用 2 浅孔+2 中孔的泄流方案，浅孔位于两岸，中孔位于水电站进 水口两侧，对称布置。 两浅孔，孔口宽 8.5m，高 8.0m，进口底高程为 164m，出口底高程为 154m； 两中孔，孔口宽 7.5m，高 8m，进口底高程为 135m，出口底高程为 130m，下泄 流量 6750 m3/s。 4.2 坝身进水口设计 一 管径的计算 压力管道的直径在初步设计阶段可采用彭德舒公式来确定： D=(5.2Qmax3/H)1/7 （4-1） 式中：Qmax钢管的最大设计流量，(m3/s) 第 31 页 共 41 页 H设计水头 Qmax =338/4=84.5 m3/s H=186.4-103.5=82.9m 则 D=(5.284.53/82.9) 1/7=4.5m 故取 D=4.5m。 二 进水口的高程 本设计进水口采用有压进水口。有压进水口应底于可能出现的最低水位，并有 一定的淹没深度，以避免进水口前出现漏斗吸取旋涡并防止有压引水道内出现负 压。可采用戈登公式： Scr=CVD1/2 （4-2） 式中：Scr闸门门顶低于死水位的临界淹没水深（米） C经验系数，一般在 0.550.73 之间；本设计取 0.64 V闸门断面的水流流速； D闸门孔口高度。 V=Qmax/S=84.5/(4.52/4)=5.313m/s Scr=CVD1/2=0.645.3134.51/2=7.2m，取 Scr=7.2m 又死水位为 164m 进水口高程为 164-7.2-4.5=152.3m。 4.3 泄槽设计计算 坎顶高程 坎顶高程=下游设计水位+（25m）=114.20+（25m）=116.20119.20m 取坎顶高程为 119m。 坎上水深 hc T=hc+q2/(2g2hc2) （4-3） 式中： T上游设计水位至坎顶的高差 67.4m q单宽流量 =0.95 对浅孔： H=188.2-(154+8/2)=40.5m 第 32 页 共 41 页 32 Q= 2672.749532 m3/s，q=Q/(82)=167.0468m3/s 由式 67.4= hc +167.0468167.0468/(29.80.952hc2) 经试算得 hc =5.026m。 对中孔： Q= 3434.010984 m3/s，q=Q/(7.52)= 228.9341m3/s 由式 67.4= hc + 228.9341228.9341/(29.80.952hc2) 经试算得 hc =7.0m。 反弧半径 R R=(610) hc6hc 对浅孔：R=30.16550.26m，取 R=40m。 对中孔：R=4270m，取 R=50m。 坡度（直线段）： 取与孔身底部坡度一致。 前孔 1：2.0，中孔 1：4.0。 挑射角 =20 o 4.4 导墙设计 导墙厚度一般为 0.52m,本设计导墙厚度取为 1m,导墙应高出泄水时掺气水面以 上 11.5m。 溢流坝面高速水流自掺气现象的断面平均掺气浓度 C C=0.538(Ae-0.02) （4-4） 式中 Ae =nV/R2/3 n 为溢流面满宁糙率； V 为不计掺气时的断面平均流速； R 为不计掺气时的坎顶平均水深 h； 掺气水流总深度 ha=h/(1-C) （4-5） 对浅孔： Ho=186.4-119=67.4m V=(2gHo)1/2=0.95(29.867.4)1/2 =34.54 m/s R=h=5.026m Ae =nV/R2/3=0.01234.5462/5.026/3=0.141287 第 33 页 共 41 页 C=0.538(Ae-0.02)=0.065252 ha=h/(1-C) =5.7685m 故取浅孔导墙高度为 7m 对中孔： Ho=186.4-119=67.4m V=(2gHo)1/2 =34.54m/s R=h=7.0m Ae =nV/R2/3=0.113288 C=0.538(Ae-0.02)=0.050189 ha=h/(1-C)=7.36m。 故取中孔导墙高度为 8.5m 4.5 消能防冲计算 水舌挑距 L=1/gV12sincos+V1cos(V12sin2+2g(h1+h2)1/2 （4-6） 式中 L水舌挑距，是鼻坎末端至冲坑最深点的水平距离 V1坎顶水面流速 V1=1.1V=1.1(2gH0)1/2 （H0为水库水位至坎顶的落差） 鼻坎的挑射角度 h1坎顶垂直方向的水深 h1=hcos (h 为坎顶平均水深) h2坎顶至河床表面落差 对浅孔： H0=186.4-119=67.4m V1=1.1(2gH0)1/2 =1.10.95(29.867.4)1/2=38.00m/s h1=h/cos=5.026/cos20o=5.34m h2=119-92=27m L=1/9.8138.00sin20ocos20o+38.114cos20o(38.00sin220o+29.8 (5.026+27)1/2 =150.09m 对中孔： H0=67.4m V1=1.1(2gH0)1/2 =1.10.95(29.867.4)1/2=38.00m/s h1=h/cos=7.0/cos20o=7.45m 第 34 页 共 41 页 34 h2=119-92=27m L=1/9.8138sin20ocos20o+38cos20o(38sin220o+29.8(7.+27)1= 152.56m 冲刷坑深度 tr=2.44Krhk0.89H0.11-t （4-7） 式中 H上下游水位差（m） tr最大冲坑深度，由河床面算至坑底（m） hk=(q2/g)1/3 q泄水建筑物出口断面的单宽流量（m3/s） 对浅孔： q=167.0468 m3/s H=186.4-114.2=72.2m t=114.2-92=22.2m hk=(q2/g)1/3=14.16m tr=2.44Krhk0.89H0.11-t=21.02m L/tr=150.09/21.02=7.092.5 满足要求。 对中孔： q=228.9341 m3/s H=186.4-114.2=72.2m t=114.2-92=22.2m hk=(q2/g)1/3=17.48m tr=2.44Krhk0.89H0.11-t=27.09m L/tr=152.5641/27.09=5.632.5 满足要求。 消能率计算 对冲消能主要研究对冲点处水舌相撞的动能损失。 令 m1=q1，m2=q2， 为水的密度。 对 x，y，z 三个方向计算碰撞体的动能损失为： Tx=/2q1q2/(q1+q2) (V1cos1sin1+V2cos2sin2)2 （4-8） Ty=/2q1q2/(q1+q2) (V1 cos11-V2cos2cos2)2 （4-9） Tz=/2q1q2/(q1+q2) (gt1-V1sin1-gt2+V2sin2)2 （4-10） T=Tx +Ty +Tz （4-11） T=/2(q1 V12+ q2 V22) （4-12） 第 35 页 共 41 页 交汇点处的消能率 =T/T （4-13） 本设计中： 1=2= 15o 1=2= V1= V2 = V=38.00m/s q1= q2 t1= t2则 Tx=/2q/2(Vcossin1+Vcossin2)2=q(Vcossin) 2 Ty=/2q/2(Vcoscos1-Vcoscos2)2=0 Tz=/2q/2(Vsin-Vsin)2=0 T=/2(q1 V12+ q2 V22)= q V2 对浅孔： q=167.0468 m3/s =40 o t1=L1/(V1cos1)=4.20s d1=1/2gt12-V1t1sin1=32.03m0，所以交汇点在水面以上。 Tx=167.0468(38.00cos20osin45o)2=106505.1815 T=q V2=167.046838.00=241229.0367 =T/T=44.15% 对中孔： q=228.9341m3/s =39o t2=L2/(V2cos2)=4.27s d2=1/2gt22-V2t2sin2=34.m0，所以交汇点在水面以上。 Tx=228.9341(38.00cos 15o sin39o)=115615.65 T=qV2=228.934138.00=330599.2836 =T/T=34.97% 4.6 空口应力 一、计算工况 正常水位+温降时孔口处坝体应力及内水压力 二、计算方法 孔口应力近似按 a/b=1 即正方形计算，取 0，45，90 三个方向进行计算 查表的相应系数，再乘以 Px，Py，P水，将三者叠加即得计算应力。 第 36 页 共 41 页 36 孔口处的可 Px，Py，P水根据正常水位+温降工况时的计算结果插值近似求的。 表 3-22 孔口处的 Px，Py，P水 位置高程 孔宽 b(m) 梁向 Py(t/m2) 拱向 Px(t/m2) 水压 P(t/m2) 浅孔进 口 1648.576.8449819.54106-19.5 浅孔出 口 1548.528.58944144.0054-29.5 中孔进 口 1357.5104.7702-51.2874-48.5 中孔出 口 1307.590.4918692.50999-53.5 查表得相应系数如下： 表 3-22 在 Py=1 时，的值 10.90.80.70.60.50.40.3 0o1.7631.65871.5731.46451.33871.21941.12551.062 45 o 4.48431.54811.01160.80210.69330.62650.58040.5462 90 o -0.9362-0.6041-0.3264-0.11910.00560.05710.06050.0423 在 Px=1 时，的值 10.90.80.70.60.50.40.3 0o-0.9362-0.6041-0.3246-0.11910.00520.05710.06050.0423 45 o 4.48421.54811.01160.80210.69330.62650.58040.5462 90 o 1.7631.65871.5731.46451.33871.21941.12551.062 在均匀内水压力 P0=1 时，的值 10.90.80.70.60.50.40.3 0o-0.17320.05460.24650.34540.34430.27650.1860.1043 45 o 7.96852.09621.02320.60420.38650.2530.16070.0924 90 o -0.17320.05460.24650.34540.34430.27650.1860.1043 第 37 页 共 41 页 最终孔口应力计算结果如下: 表 3-23 孔口应力值 1.00 0.90 0.80 0.70 0.60 0.50 0.40 0.30 0o120.56 114.59 109.73 103.48 96.26 89.43 84.04 80.40 45 o 276.84 108.34 77.55 65.53 59.29 55.45 52.81 50.84 浅孔进口 90 o -34.11 -15.07 0.85 12.73 19.88 22.82 2