安全生产_劳动安全与工业卫生专项竣工验收自检报告

雅雅砻砻江江 *电电站站工工 程程 劳动安全与工业卫生专项竣工验收劳动安全与工业卫生专项竣工验收 自自 检检 报报 告告 （设（设 计）计） *（单位）（单位） 2014 年年 4 月月 30 日日 批 准： 核 定： 校 核： 编 写： 目 录 1 设计依据.1 1.1 国家、行业、地方和项目主管部门的有关规定 1 1.2 设计采用的主要技术标准 2 1.3 工程保护设计范围 4 2 主要危险有害因素防范的安全设计及其评价.4 2.1 工程选址及枢纽布置主要危险有害因素防范的安全设计及其评价 4 2.1.1 工程选址安全设计及评价4 2.1.2 枢纽布置安全设计及评价6 2.1.3 工程地质安全设计及评价10 2.2 水工建筑物、构筑物、设备及金属结构危险有害因素防范的安全设计及其评价 17 2.2.1 挡水坝安全设计17 2.2.2 泄洪消能安全设计21 2.2.3 下游消能防冲安全设计23 2.2.4 枢纽建筑物边坡加固支护安全设计24 2.2.5 厂区渗漏25 2.2.6 引水系统安全设计26 2.2.7 尾水系统安全设计评价29 2.2.8 金属结构设备安全设计及其评价33 2.3 生产运行过程中主要危险有害因素防范的安全设计及其评价 55 2.3.1 防火、防爆安全设计及其评价55 2.3.2 防止设备缺陷安全设计及其评价59 2.3.3 防护缺陷安全设计及其评价59 2.3.4 信号缺陷安全设计及其评价59 2.3.5 标志缺陷安全设计及其评价59 2.3.6 电危害安全设计及其评价60 2.3.7 运动物安全设计及其评价61 2.3.8 高处坠落伤害、物体打击伤害安全设计及其评价61 2.3.9 起重伤害安全设计及其评价62 2.3.10 车辆伤害安全设计及其评价63 2.3.11 机械伤害安全设计及其评价63 2.3.12 防洪水安全设计及其评价64 2.3.13 防淹没安全设计及其评价65 2.3.14 防坍塌安全设计及其评价67 2.3.15 放炮安全设计及其评价70 2.3.16 防中毒安全设计及其评价70 2.3.17 防窒息安全设计及其评价70 2.4 特种设备的安全设计及其评价 71 2.4.1 起重机械安全设计及其评价72 2.4.2 压力容器安全设计及其评价73 2.4.3 场（厂）内专用机动车辆安全设计及其评价73 2.5 厂区内生产作业场所环境有害因素防范的安全设计及其评价 74 2.5.1 防噪声、防振动安全设计及其评价74 2.5.2 防粉尘安全设计及其评价74 2.5.3 防污染安全设计及其评价75 2.5.4 防毒安全设计及其评价75 2.5.5 防电磁辐射和电离辐射安全设计及其评价75 2.5.6 防高压配电设备设施无线电干扰安全设计及其评价76 2.5.7 厂区内生产作业场所温、湿度控制安全设计及其评价76 2.5.8 采光、照明安全设计及其评价76 3 安全标识、标志设计.77 3.1 安全标识、标志设计 77 4 安全监测系统及主要仪器设备配置.78 4.1 安全监测范围 78 4.2 监测设计原则 78 4.2.1 监测设计一般原则78 4.2.2 大坝监测设计原则79 4.2.3 地下洞室监测设计原则80 4.2.4 边坡及滑坡体监测设计原则80 4.2.5 监测自动化系统设计原则81 4.3 监测设计依据 82 4.4 监测设计 83 4.5.1 变形监测控制网83 4.5.2 碾压混凝土坝监测83 4.5.3 引水发电建筑物监测83 4.5.4 近坝库区边坡监测83 4.5.5 左岸库单薄分水岭渗漏监测83 4.5.6 导流洞及过坝交通洞堵头监测83 4.6 仪器设备配置 84 4.6.1 碾压混凝土重力坝84 4.6.2 枢纽区工程边坡85 4.6.3 引水发电系统89 4.6.4 汇总统计90 5 与安全有关的主要设计变更及安全措施.90 5.1 主厂房上游边墙加强支护 90 5.2 尾调室边墙及顶拱加强支护 91 5.3 岩锚梁裂缝处理.103 5.4 进水口边坡加强支护 104 5.5 进水口塌方边坡处理 106 5.6 充水发电过程中 1压力管道出现的问题及处理措施 .108 5.7 主副厂房和主变室钢屋架 111 6 主要结论及建议.111 7 附图.112 1 设计依据 1.1 国家、行业、地方和项目主管部门的有关规定 （1）中华人民共和国安全生产法(中华人民共和国主席令第 70 号)； （2）中华人民共和国劳动法(中华人民共和国主席令第 28 号)； （3）中华人民共和国职业病防治法(中华人民共和国主席令第 60 号)； （4）中华人民共和国电力法(中华人民共和国主席令第 60 号)； （5）中华人民共和国防洪法(中华人民共和国主席令第 88 号)； （6）水库大坝安全管理条例(中华人民共和国主席令第 77 号)； （7）建设项目(工程)劳动安全卫生监察规定(原劳动部令第 3 号)； （8）建设项目(工程)劳动安全卫生预评价管理办法(原劳动部令第 10 号)； （9）关于进一步加强建设项目(工程)劳动安全卫生预评价工作的通知(国家安 全生产监督管理局安监管办字200139 号)； （10）“转发国家安全生产监督管理局关于进一步加强建设项目(工程)劳动安全 卫生预评价工作的通知的通知”(水电规办20010026 号文)； （11）“关于印发水电水利建设项目(工程)安全卫生评价工作管理规定的通知” (水电顾办20030023 号文)； （12）电力行业生产性建设工程项目劳动安全与工业卫生实行“三同时”的暂行 规定(原能源安保1992748 号)； （13）“关于印发水电站工程验收管理暂行规定的通知”(原国家经济贸易委员 会国经贸电力19992 号文)； （14）水电建设工程安全鉴定规定(电综1998219 号)； （15）“电力工业部关于颁发水电站大坝安全管理办法的通知”(1997 年 1 月 15 日实施)； （16）“能源部关于颁发水电站大坝安全检查施行细则的通知”(1988 年 8 月 29 日实施)； （17）“电力工业部关于颁发水电站大坝安全监测工作管理规定的通知”(1997 年 9 月 4 日实施)； （19）“电力工业部关于颁发水电站大坝安全注册规定的通知”(1996 年 10 月 3 日实施)； （20）“电力工业部印发关于加强电力建设安全施工管理的补充规定和关于 加强电力建设包工队、临时工安全管理的若干规定的通知”(1993 年 9 月 1 日实施)； （21）“电力工业部关于颁发水电建设工程施工安全管理暂行办法的通知” (1993 年 12 月 27 日实施)； （22）“电力工业部关于颁发水电建设起重设备安全监察规定等五项规定的通 知”(1998 年 2 月 21 日实施)； （23）“电力工业部关于颁发水电建设工程安全鉴定规定的通知”(1998 年 3 月 18 日实施)； （24）安全生产工作规定国家电力公司发布(2000 年 3 月)。 1.2 设计采用的主要技术标准 （1）安全预评价导则国家安全生产监督管理局 77 号(安监管技装字 77 号)； （2）水利水电工程劳动安全与工业卫生设计规范DL50611996； （3）水库大坝安全评价导则SL2582000； （4）水利水电工程等级划分及防洪标准SL2522000； （5）防洪标准GB5020194； （6）混凝土重力坝设计规范DL5108-1999； （7）水工建筑物抗震设计规范DL/T 50732000； （8）水工建筑物荷载设计规定DL/T50771997； （9）水工混凝土结构设计规定DL/T50571996； （10）水电站进水口设计规范SD30388； （11）水工隧洞设计规范DL/T5195-2004； （12）水电站压力钢管设计规范DL/T51412001； （13）溢洪道设计规范SDJ34189 及 SL2532000； （14）混凝土大坝安全监测技术规范DL/T51782003； （15）水电站厂房设计规范SL2662001； （16）水利水电工程设计防火规范SDJ2781990； （17）建筑设计防火规范GBJ1687，2001 年版； （18）爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范GB5005892； （19）建筑灭火器配置设计规范GBJ140-90，1997 版 （20）水力发电厂机电设计规范DL/T5186-2004； （21）水力发电厂接地设计技术导则DL/T50911999； （22）交流电气装置的接地DL/T6211997 （23）建筑物防雷设计规范GB5005794，2000 年版； （24）高压配电装置设计技术规程SDJ585； （25）3110kV 高压配电装置设计规范GB5006092； （26）水电水利工程启闭机设计规范DL/T5617-2002； （27）水利水电工程启闭机制造安装及验收规范DL/T50191994； （28）水利水电工程闸门设计规范DL50131995； （29）水利水电工程闸门制造安装及验收规范DL/T50181994； （30）水利水电工程通信设计技术规程DL/T50801997； （31）水力发电厂厂房采暖通风与空气调节设计规范DL/T51652002； （32）压力容器安全技术监察规程(质技监局锅发1999154 号)； （33）钢制压力容器GB1501998； （34）水力发电厂照明设计规范DL/T51402001； （35）电业安全操作规程DL4081991、DL4091991； （36）工业企业噪声控制设计规范GBJ8785； （37）隔振设计规范JBJ2291； （38）机械防护安全距离GB122651990； （39）机械设备防护罩安全要求GB879687； （40）机械安全防护装置固定式和活动式防护装置设计与制造一般要求 GB/T8196-2003 （41）防护屏安全要求GB819787； （42）起重机械安全规程GB606785； （43）机械工业职业安全卫生设计规范JBJ2000； （44）安全标志GB28941996； （45）安全色GB28932001； （46）工业建筑防腐蚀设计规范GB5004695； （47）工业企业设计卫生标准GBZ12002； （48）工业场所有害因素职业接触限值GBZ22002； （49）职业性急性氮氧化物中毒诊断标准GBZ152002； （50）尘肺病理诊断标准GBZ252002； （51）职业性中暑诊断标准GBZ412002； （52）职业性听力损伤诊断标准GBZ492002； （53）尘肺病诊断标准GBZ702002； （54）地下建筑氡及其子体控制标准GBZ1162002； （55）离子感烟火灾探测器卫生防护标准GBZ1222002； （56）职业病危害因素分类目录(卫通20028 号文)； （57）建设项目职业病危害评价规范(卫通20028 号文)； （58）生产过程安全卫生要求总则GB1290191； （59）生产设备安全卫生设计总则GB50831999； （60）作业场所局部振动卫生标准GB1043489； （61）环境电磁波卫生标准GB917588； （62）建筑材料放射卫生防护标准GB65662000； （63）电磁辐射防护规定GB870288； （64）辐射防护规定GB870388； （65）作业场所微波辐射卫生标准GB104361989； （66） 作业场所超高频辐射卫生标准GB104371989。 1.3 工程保护设计范围 工程保护设计范围为库区、坝区及进水口区、竹子坝地面厂区和地下厂房区。 2 主要危险有害因素防范的安全设计及其评价 2.1 工程选址及枢纽布置主要危险有害因素防范的安全设计及其评价 2.1.1 工程选址安全设计及评价 2.1.1.1 坝址选择 1）坝址选择设计 可研阶段设计选择了上、下两个坝址，两坝址以黑水沟为界，相距 1.2km，综合技 术经济比较，推荐下坝址为选定坝址。我院于 1995 年 12 月完成了*水电站预可行 * 设计推荐下坝址。 2.1.1.2 坝址选择安全评价 可研阶段经技术经济综合比较，最终选定了下坝址。与上坝址相比，下坝址距离 坝前覆盖层边坡距离相对较远，对覆盖层边坡影响相对较小，技施阶段对坝前覆盖层 边坡采取了挡墙、锚索支护等综合处理措施；黑水沟位于坝前 500m 处，技施阶段对黑 水沟设置了专门的排水通道。 2.1.1.3 坝线选择 1997 年进行可行性设计时以坝轴线选在、地勘线进行技术经济比较。 ）时坝线推荐可行性研究设计时采用的线。 2.1.1.4 坝线选择安全评价 由于各坝线相距较近，各坝线在地形地貌、岩性、河床坝基岩体以及水文地质条 件等方面无本质差别。坝线选择时，重* 2.1.2 枢纽布置安全设计及评价 2.1.2.1 枢纽布置及建筑物 枢纽工程由混凝土重力坝挡水、坝身孔口及下游底流消力池消能、右岸引水发电 系统及送出工程 。* 2.1.2.2 地下洞室群布置 在高地应*。 2.1.2.3 地下厂房的防渗排水设计 地下厂房距右坝肩下游约* 图 2.2-1 厂区防渗排水系统典型横剖面 2.1.2.4 安全评价 坝址区河道狭窄，充分利用重力坝坝身泄洪，泄流归槽条件较好，减轻了对下游 河床的冲刷；泄洪能力适当留有裕度，增强了泄洪设施运行的安全性；采用底流消能 方式，尽可能降低了泄洪雾化对两岸边坡的影响。 挡水、泄水建筑物布置紧凑，充分适应了天然地形条件，有利于减少两岸开挖， 降低工程边坡难度。 2.1.3 工程地质安全设计及评价 2.1.3.1 区域地质及地震 工程区位于扬子准地台*。 2.1.3.2 水库区工程地质评价 *水库属高山峡谷型水库，正常蓄 除 B 区外，其它分区，边坡变形区域稳定。建议对 B 区进行加强监测，直至变形 收敛。 2.1.3.3 大坝工程地质评价 坝肩工程地质条件 左右岸坝肩边坡为角砾集块熔岩，两岸边坡陡峻。左坝肩边坡为该工程的最高开 挖边坡，坝顶高程以上最大坡高 189m。边坡岩体一般以类为主、次之，边坡发育 有多条错动带，在错动带及裂隙组合下可形成不稳定块体，根据实际揭露地质情况进 行稳定复核分析，采取了以锚索加固为主的工程处理措施。开口线附近有防护网支护。 两岸卸荷拉裂岩体广泛分布，左岸发育有消力池上方的 2#变形体、左导出口的 3# 滑坡体、右岸发育有坝下游附近的 2#变形体、消力池上方 1220m 高程以上的土滑体以 及坝坝后 XD08 平硐的 4#变形体，天然状态下安全裕度不大，为保证工程在地震等工 况下永久运行安全，已对其进行了加固工程处理。 水库蓄水运行后，需要继续监测边坡的变形情况，掌握边坡变形发展趋势，进行 工程边坡及环境边坡地表变形巡视工作，特别是重点关注左右岸坝肩及消力池开口线 冲沟情况。观测坡体有无开裂、松动、错台、滑移、塌方、脱离、滚石，涌水、渗水 等现象。以保证边坡稳定。 （2）坝基工程地质条件 坝址位于整体性较好的厚约 200m 的 P215-2 角砾集块熔岩层。坝基开挖后表明 角砾集块熔岩中-厚层状，岩性较均一，岩体完整性好。主要发育有 F8 断层（2#内侧 坡）、主要错动带有 fx108（6#坝段外侧坡）、fx3706（6#坝段外侧坡）、 f33（18#21#坝段）、f34（17#外侧坡）、fxh01（11#坝段河床下）、fxh01（10#坝段 外侧坡）等，其中缓倾角错动带以倾下游为主。总体上，坝基岩体满足设计和相关技 术要求。 建基面下岩体主要地质缺陷类型有：建基面下岩体岩类不能满足建坝岩体类别 要求；建基面下出露的断层及错动带；断层、错动带及长大裂隙形成的不利组合 块体；坝基浅表部局部爆破松驰岩体及物探测试的低波速带。已经对上述地质缺陷 进行了相应的工程处理。 消力池左岸边坡顶部开口线高程 12861292m，最大开挖坡高 112m。1265m 高程 以上的开挖边坡后缘为碎砾石土覆盖层边坡，厚约 510m，为褐黄色-褐色碎石土， 结构松散。局部为含孤块碎石土，块碎石成分多为灰岩等。块碎石多具棱角状，结构 松散，具架空结构。12201265m 高程以上主要为类岩体，1220m 以下主要为类， 局部为类岩体。1252m 高程以上共实施了锚索支护，其余部位喷锚支护。 消力池右岸 1224m 高程以上为天然边坡，开口线以下发育的断层 f34，倾坡外， 性状差，断层面至坡面的岩体破碎，以类岩体为主，断层面部分在坡脚出露， 大部分离坡脚距离也不远，边坡稳定性差。主要采用锚筋束支护，支护后的边坡处于 稳定状态。其中土滑体已进行了框格梁处理。 消力池两岸开挖边墙 1224m 高程以下采用系统锚杆支护。消力池设置有抽排系统， 在检修时进行基底抽排降低扬压力。 消力池河床岩体质量相对较两岸边坡较好，以、1 类为主，岩石微风化-新鲜， 以块状-次块状结构为主。局部破碎带及松动岩体清基验收时进行了清除。 2.1.3.4 引水发电系统工程地质评价 进水口、压力管道工程地质条件 件 地下厂房轴线方向为 N5E。围岩岩性为微新的 P215-2 角砾集块熔岩，厂区无 大的断层通过， 2.1.3.5 其它工程地质评价 左岸开口线外自然边坡分布有多处危石体，对大坝及消力池带来不同程度危害。 设计已针对上述危石体按地质建议制定了工程处理措施，有的目前没有实施，需 要进一步观察。 2.2 水工建筑物、构筑物、设备及金属结构危险有害因素防范的安全设计 及其评价 2.2.1 挡水坝安全设计 2.2.1.1 工程等别及建筑物级别 根据 2.2.1.2 洪水标准 根据防洪标量见表 2.2-1。 各建筑物采用的洪水标准及相应的流量 表 2.2-1 闸 坝厂 房 项 目 设计洪水校核洪水设计洪水校核洪水 消能设计 重现期（年）50050002001000100 洪水流量（m3/s）1400015900128001480011900 2.2.1.3 抗震设防标准 根据国家地震 2.2.1.4 建基面选择 合理地确定 料进行分析。 2.2.2 泄洪消能安全设计 2.2.2.1 防洪标准 *水电站以发电为主，正常蓄水位 1330.00m，总库容 7.60 亿 m3，总装机容量 2400MW。按照水电枢纽工程等级划分及设计安全标准DL 5180-2003 规定，本工 程等别为一等，主要建筑物为 1 级，下游消能防冲按 100 年一遇设计，相应洪水流量 为 11900m3/s。 2.2.2.2 结构设计 *水电站采用坝身全泄、底流消能方案。泄水建筑物由 5 个表孔溢流坝段、2 个 中孔坝段组 通。 2.2.2.3 泄洪消能安全评价 （1）*大坝 （6）消力池埋设了渗压计、振动监测仪器、温度计等，应及时分析相关监测资料， 对渗漏抽排量的变化情况应及时跟踪，运行期检修消力池时应确保消力池的抽排系统 正常运行，消力池廊道内的积水应低于消力池廊道底板高程。 2.2.3 下游消能防冲安全设计 2.2.3.1 下游消能防冲设计 *水电站泄洪 海漫末端附近 至基岩部位，在基础范围外采用钢筋混凝土防冲墙保护河岸防止冲刷。右岸消力 池尾坎到尾水出口上部主要防护对象为低线公路，采用的主要的护岸形式为河道贴坡 混凝土。 2.2.3.2 安全评价 从试验 破坏，表明河道防护措施是合适的，并且两河岸边坡处于稳定状态。 2.2.4 枢纽建筑物边坡加固支护安全设计 2.2.4.1 枢纽建筑物边坡加固支护设计 鉴于*水电站枢纽区的边坡地 荷拉裂体（位于消力池左岸边坡开口线外侧）、左岸缆机平台开挖边坡滑坡体 （位于左岸缆机平台边坡上方及下游侧区域）。 对采取处理措施后的边坡进行稳定复核安全系数均满足规范要求。 2.2.4.2 安全评价 （1）根据目前监测 成果显示，TP7 测点位移显著。现场巡视检查发现，该测点座落于自然边坡上， 有明显向临空面位移现象，如遇强降雨或地震等特殊情况，该测点有滑落的可能；其 他各测点基本稳定。 2.2.5 厂区渗漏 厂房渗漏排水采用集水井集中排水。在厂房上、下游各设一根贯通全厂的的排水 总管连通至渗漏集水井。上游排水总管主要收集发电机风罩上游排水、主轴密封排水、 主轴中心补气排水、水轮机层上游排水沟、尾水管进人廊道排水沟以及供水泵房上游 排水；下游排水总管主要收集发电机风罩上游排水、水轮机层下游排水沟、技术供水 设备室下游排水、安装间与交通洞交叉口排水沟、主变洞及母线洞排水沟及机坑排水。 渗漏集水井布置在 1#机组段。渗漏水通过 3 台 500JC12503(Q=1250m3/h，H=75m)排水深井泵排出厂外。集水井中设有二套压力式 水位测控装置，另设置一套浮子式水位测控装置，互为冗余，用于控制水泵的自动启 停及高水位报警。 集水井设置有冲污、排水管路。冲洗时，从消防供水干管引水，冲洗集水井，并 用潜水排污泵将井底充洗水排至下游。 安全评价： 四台机组投产以来，厂区总的渗漏量不大于 70 m3/h，小于设计值 300 m3/h。除了 尾水管操作廊道表面存在结露，厂区环境干燥，防渗排水系统运行正常。 2.2.6 引水系统安全设计 2.2.6.1 电站进水口 （1）电站进水口布置 电站进水口布置在 台高程 1334.00m，平台上设有门机起吊拦污栅和闸门，另外还设有油泵室、储门 槽、储栅槽等。进水口塔顶平台通过交通桥与公路和大坝相连。 （2）安全设计 1）进水口淹没深度计算 进水口淹没深度按防止产生贯通式漏斗漩涡和防止进水口产生负压考虑，采用戈 登公式计算。 2）进水口塔顶平台高程确定 考虑在正常蓄水位、设计洪水位时，不淹没快速闸门液压启闭机室，确定进水口 塔顶平台的高程。 3）进水塔通气孔面积 快速闸门后通气孔的断面尺寸与压力管道断面积比约为 9.1%。快速闸门与检修闸 门间采用快速闸门门槽通气。 4）进水塔的整体稳定及基础应力计算 按塔式进水口进行进水塔整体稳定和基础应力计算，整体稳定计算包括抗滑、抗 浮及抗倾覆稳定计算。 进水塔抗滑、抗倾、抗浮稳定及基础应力计算按水电站进水口设计规范的有 关规定进行。 进水塔的整体稳定及基础应力计算时，以基准期 50 年超越概率 5确定其设计地 震加速度代表值。 5）基础处理 对进水塔塔体基础进行全面固结灌浆处理。固结灌浆检查标准：透水率不大于 5.00Lu。 对 1#、2#进水口塔基之间的 F2断层采用刻槽并回填混凝土处理。 （3）安全评价 1）进水口建筑物的设计严格按照现行相关规程规范进行，设计方案安全、可靠， 满足工程运行要求。 2）进水口建筑物相关的设计修改均进行了认真的分析计算和科学论证。 3）根据现场揭露的实际地质条件，对进水口建筑物的基础进行了有针对性的工程 处理，保证了建筑物的安全运行。 4）进水口建筑物的质量缺陷均已按要求处理完成。 5）建议在进水口建筑物运行过程中加强巡视和观测，确保引水发电系统的运行安 全。 2.2.6.2 压力管道 （1）压力管道布置 4 条压力管道平行布 处理，保证了建筑物的安全运行。 4）压力管道的质量缺陷均已按要求处理完成。 5）建议在压力管道运行过程中加强巡视和观测，确保引水发电系统的运行安全。 2.2.7 尾水系统安全设计评价 2.2.7.1 尾水调压室 （1）尾水调压室布置 调压室、主变室、主厂房等“三大洞室”平面呈平行布置，轴线方位 N5E。调压室 与主厂房、主变室轴线距离分别为 145.00m、64.70 m。调压室长 205.00m，其间设一 道 17.00m 厚的岩柱隔墙，在隔墙顶高程 1229.50m 以下，调压室分为两室；1229.50m 高程以上，两室连通。 尾水系统采用“两机一室一洞”的布置方式，尾水调压室为阻抗式。1#调压室连接 1#、2#机组及 1#尾水洞，室长 86.00m；2#调压室连接 3#、4#机组及 2#尾水洞，室长 98.00m。调压室上、下室宽度分别为 21.50m、18.00m，室高 57.00m。在调压室上游侧 设有尾水管检修闸门，闸门槽兼作阻抗孔口；阻抗隔板中后部开设直径 4.20m 的圆形 阻抗孔。检修平台高程按稍高于常年洪水位考虑，定为 1218.50m，平台上面设交通桥 以利闸门安装、检修。 启闭机排架顶高程按调压室最高涌浪水位及闸门提升要求定为 1241.50m；1#、2# 尾水调压室独立布置两个启闭机排架，均为三维整体框架结构，两个调压室排架间由 简支梁连接，1#调压室排架端头与安装场相连；排架大梁上铺设轨道，以便移动式启 闭机吊运闸门。 从地下厂房洞室群围岩稳定分析成果看，尾水调压室内设岩柱隔墙，对限制调压 室上、下游边墙位移作用较大，有利围岩稳定，隔墙越高，对围岩稳定越有利。考虑 低水位和常年洪水位下机组正常运行及负荷变化时，两室分开互不干扰可改善机组运 行条件；高水位下负荷变化时，两室连通溢流可降低涌波波幅，减小调压室高度；并 结合考虑闸门吊运要求，确定隔墙高程为 1229.50m。 为防止内水外渗，影响地下厂房正常运行及洞室围岩稳定，调压室周边设混凝土 衬砌，衬砌高程稍高于设计洪水尾水位，上、下游边墙及侧墙同隔墙高程为 1229.50m，在调压室 1194.00m 高程至 1218.50m 高程间沿调压室周边衬砌敷设排水软 管，排水软管相互连通形成网络，墙后渗水经汇集主厂房渗漏集水井内。 调压室在靠河床一端设调压室安装场，底高程同启闭机平台高程，其端头接尾调 交通洞。 （2）安全设计 1）尾水调压室的水力设计 尾水系统水力计算分为两组： 第一组为 1#机组、1#调压室、1#尾水洞；第二组为 4#机组、2#调压室、2#尾水洞。 调压室稳定面积按托马公式计算。 调压室最低涌浪控制工况为：下游两台机运行尾水位下，同水力单元内两台机同 时全甩负荷。 调压室最高涌浪控制工况为：下游千年一遇校核洪水位下，同水力单元内一台机 运行，另一台机从空载增至满负荷。 尾调室布置及结构设计时，采用水力学模型试验实测值复核的涌浪值。 2）边墙、底板稳定及结构计算 调压室隔墙顶高程 1229.50m 以下边墙（包括上游墙、下游墙、端墙和隔墙）及底 板采用 C25 钢筋混凝土衬砌，受力筋均采用级钢。 尾水调压室边墙稳定及底板抗浮稳定采用结构力学方法计算：控制工况为一调压 室检修，另一调压室正常运行；考虑设置排水，外水压力折减系数取 0.6。调压室边墙 稳定利用施工期的初期支护。 调压室边墙、底板衬砌结构计算时，取单宽切条按弹性连续梁计算：控制工况为 一调压室检修，另一调压室正常运行；外水压力折减系数取 0.6。阻抗板与调压室边墙、 下部流道整体连接，其结构配筋由最高涌浪时阻抗板上承担的向下不平衡压差控制。 计算均采用结构力学法。 3）启闭机排架结构计算 启闭机排架的结构配筋采用 PKPM 程序计算，简支梁采用结构力学法计算。排架、 简支梁混凝土强度等级为 C30，受力筋采用级钢。 启闭机排架结构计算时，以 50 年超越概率 10确定其设计地震加速度代表值。 （3）安全评价 1）尾水调压室的设计严格按照现行相关规程规范进行，设计方案安全、可靠，满 足工程运行要求。 2）尾水调压室相关的设计修改均进行了认真的分析计算和科学论证。 3）尾水调压室的质量缺陷均已按要求处理完成。 4）建议在尾水调压室运行过程中加强巡视和观测，确保引水发电系统的运行安全。 2.2.7.2 尾水洞 （1）尾水洞布置 两条尾水洞独立布置，每条尾水洞由两条尾水支洞、尾水岔洞和尾水主洞组成。 原设计的 1#、2#尾水洞均采用室外“卜形交汇”方式，后因发现 1#尾水岔洞段地质条件 较差，且发育一条规模较大的错动带(Fw1)，故将 1#尾水岔洞沿洞轴线向上游侧移动， 并将尾水洞交汇方式由室外“卜形交汇”调整为室外“Y 形交汇”。 与调压室相接的尾水支洞前段平行布置，与调压室下游边墙垂直。尾水支洞断面 为城门洞型，前段断面尺寸为 12.50m15.50m(宽高)，后段为了和岔洞平顺相接，断 面尺寸渐变为 12.50m18.00m(宽高)。尾水支洞采用钢筋混凝土衬砌，衬厚 1.20m 或 1.50m。 尾水支洞后接尾水岔洞。岔洞采用洞室等高相接方式，在岔洞的中央形成一水平 顶拱。尾水岔洞采用钢筋混凝土衬砌，衬厚 1.50m。 尾水岔洞后接尾水主洞。两条尾水主洞平行布置，断面为城门洞型，断面尺寸 16.00m18.00m(宽高)。尾水主洞采用钢筋混凝土衬砌，其中类围岩洞段的衬砌厚 度为 1.20m，类围岩及出口洞段的衬砌厚度为 1.50m。1#、2#尾水主洞长度分别为 475.901m 和 530.187m。 （2）安全设计 1）尾水洞开挖支护设计 参考尾水洞开挖三维有限元计算分析结果，借鉴类似工程经验，根据相关规程规 范，拟定尾水洞的开挖断面和初期支护参数。 尾水洞施工过程中，根据实际情况对局部洞段的开挖断面和初期支护参数进行了调整。 2）尾水洞结构设计 尾水洞衬砌混凝土强度等级为 C25，受力筋采用级钢。 尾水支洞和尾水主洞采用水工隧洞设计规范建议的边值数值解法进行衬砌结 构内力计算，根据水工混凝土结构设计规范进行配筋计算和设计。 尾水岔洞采用三维有限元法进行结构配筋计算。 （3）安全评价 1）尾水洞的设计严格按照现行相关规程规范进行，设计方案安全、可靠，满足工 程运行要求。 2）尾水洞相关的设计修改均进行了认真的分析计算和科学论证。 3）根据现场揭露的实际地质条件，对尾水洞地质条件较差的洞段和不稳定块体等 进行了有针对性的工程处理，保证了建筑物的安全运行。 4）尾水洞的质量缺陷均已按要求处理完成。 5）建议在尾水洞运行过程中加强巡视和观测，确保引水发电系统的运行安全。 2.2.7.3 尾水洞出口 （1）尾水洞出口布置 尾水洞出口布置在右岸导流洞出口下游，出口纵轴线与河道中泓线的交角约 33。 尾水洞出口设置检修闸门室，闸室段长 15.00m。闸室底板宽 24.00m，厚 3.00m。 考虑下游河道一千年一遇校核洪水下(校核尾水位 1223.78m)有一定超高，闸顶平台高 程定为 1225.30m。检修平台高程按下游河道常年洪水下有一定超高，定为 1216.00m。 检修闸门孔口尺寸为 16.00m18.00m，用固定式启闭机启闭。检修闸门前设通气孔， 通气孔出口位于闸顶平台。 尾水渠渠道底宽均采用渐扩型式，渠道过水断面为梯形。1#尾水渠从桩号尾 0+582.544m 到桩号尾 0+626.544m 之间采用钢筋混凝土衬砌，衬砌基本厚度 0.40m， 底板及边墙混凝土内设排水孔。1#尾水渠总长约 95.00m。2#尾水渠从桩号尾 0+709.410m 到桩号尾 0+753.410m 之间采用钢筋混凝土衬砌，衬砌基本厚度 0.40m， 底板及边墙混凝土内设排水孔。2#尾水渠总长约 92.00m。 （2）安全设计 1）尾水出口闸室整体稳定及基础应力计算 按塔式进水口进行尾水出口闸室整体稳定和基础应力计算。 闸室整体稳定计算应包括抗滑、抗浮及抗倾覆稳定计算，但尾水出口闸室左右两 侧及上游侧受岩石边坡约束，下游侧受尾水渠约束，故闸室不存在整体滑动或倾覆的 可能性，仅对闸室进行抗浮稳定计算。 尾水出口闸室抗浮稳定及基础应力计算按 水电站进水口设计规范 的有关规定进行。 尾水出口闸室抗浮稳定及基础应力计算时，以基准期 50 年超越概率 5确定其设 计地震加速度代表值。 2）尾水出口闸室启闭机排架结构计算 启闭机排架的结构配筋采用 PKPM 程序计算，排架混凝土强度等级为 C30，受力 筋采用级钢。 启闭机排架结构计算时，以 50 年超越概率 10确定其设计地震加速度代表值。 3）基础处理 对尾水出口闸室底板和 F7断层影响范围进行固结灌浆处理。 对 F7断层采用刻槽并置换混凝土处理。 在出口明渠底板布置锚筋。 （3）安全评价 1）尾水洞出口建筑物的设计严格按照现行相关规程规范进行，设计方案安全、可 靠，满足工程运行要求。 2）尾水洞出口建筑物相关的设计修改均进行了认真的分析计算和科学论证。 3）根据现场揭露的实际地质条件，对尾水洞出口建筑物的基础进行了有针对性的 工程处理，保证了建筑物的安全运行。 4）尾水洞出口建筑物的质量缺陷均已按要求处理完成。 5）建议在尾水洞出口建筑物运行过程中加强巡视和观测，确保引水发电系统的运 行安全。 2.2.8 金属结构设备安全设计及其评价 *水电站枢纽建筑物主要由左右岸挡水坝、中孔坝段和溢流坝段（为碾压混凝土 重力坝）、消力池、右岸引水发电系统及左、右岸导流洞组成。 金属结构设备布置在溢流表孔、泄洪中孔、发电进水口、尾水调压室、尾水洞出 口和导流洞进口等部位。金属结构设备包括上述各部位的闸门及其埋件、拦污栅及其 埋件和相应的启闭机设备。 金属结构设备共设有拦污栅 25 扇，闸门 25 扇，门（栅）槽（含储门槽）61 套， 门槽填框 8 套，启闭机 22 台（含检修用桥机 2 台），其中拦污栅重 548.55t，闸门重 6015.791t，闸门加重 80t，门（栅）槽重 1719.403t，门槽填框重 154.496t，启闭机重 1945.774t，启闭机轨道重 158.394t，金属结构设备总重 10467.912 t。 2.2.8.1 各系统闸门、启闭机设计 2.2.8.1.1 泄水建筑物的闸门及启闭设备 泄水系统由坝体中部的 5 个表孔溢流坝和溢流坝左右两侧的 2 个中孔组成。坝前 正常蓄水位为 1330.00m，校核洪水位为 1330.81m，坝顶高程为 1334.00m。 (1) 表孔的闸门及启闭设备 溢流坝段布置 5 个溢流表孔，溢流堰顶高程 1311.00m，每孔堰顶设 1 扇 1519.827-19.827m（宽高-水头，下同）弧形工作闸门，弧门用 22500kN 后拉式 液压启闭机操作；工作闸门前设 1 道检修门槽，5 孔共用 1 扇 1519.6-19.1m 平面滑 动检修闸门，检修闸门用坝顶 2500kN/320kN 单向门机主钩通过液压抓梁操作。 1) 工作闸门 闸门的主要参数如下： 闸门型式 露顶式弧形闸门 孔口宽度 15m 闸门高度 19.827m 设计水头 19.827m 总水压力 29614kN 门叶自重 314.478t 操作方式 动水启闭 面板曲率半径 21m 启闭机型式 单作用后拉式液压启闭机 启闭机容量 22500kN 工作闸门为露顶弧形钢闸门，底坎高程 1310.673m，闸门按正常蓄水位 1310m 设 计，门顶超高 0.5m，支铰高度 8.5m，与闸门高度的比值约为 0.429，面板曲率半径为 21m，与闸门高度的比值约为 1.059。门叶两侧各装 4 套侧轮，侧止水为外 PL 型橡塑 水封，底止水为条形橡胶水封。 工作闸门为双主横梁斜支臂结构，主横梁及支臂均为箱型结构，门叶结构主要材 料为 Q345C，门叶部分沿高度分为 6 节制造、运输，A 字型支臂分 3 段制造、运输， 门叶和支臂在工地安装时分别焊接为整体后用螺栓联接。支铰材料为 ZG35CrMo 铸钢 （正火+回火）, 铰轴材料为 34Cr2Ni2Mo 锻钢（调质），铰轴直径 600mm，支铰轴承 采用 DEVA 公司的自润滑球面滑动轴承，轴承型号为 ZPP090600。 闸门为动水启闭，允许在局开状态下运行，但应避免在墙振动区域停留。闸门全 开时，闸门门底高程为 1325.70mm，离校核洪水位水面距离约 1100mm。 门槽埋件由侧轨和底坎组成，全部为焊接结构。埋件主要材料为 Q235 钢，侧水封 座板材料为 1Cr18Ni9Ti 不锈钢。 表孔工作闸门及埋件主要计算成果 表 7.2-1 序号部（构）件名称项目规范容许值计算值 1铰座底板混凝土承压应力14MPa9.82MPa 2固定座底板弯曲应力170MPa147.2MPa 3支铰轴弯曲应力196MPa154MPa 4轴剪应力127.3MPa48.7MPa 5轴承座紧接承压应力135MPa90MPa 6球铰承压力25944kN19283kN 7面板折算应力360.5MPa279.4MPa 8主梁跨中前翼弯应力218.5MPa170.4MPa 9主梁跨中后翼弯应力209MPa172.2MPa 10主梁支承处前翼弯应力218.5MPa125.6MPa 11主梁支承处后翼弯应力194.75MPa116.8/MPa 12主梁剪应力123.5MPa90.1MPa 13主梁相对挠度1/7501/862 14支臂弯矩平面内稳定性194.75MPa97.5MPa 15支臂弯矩平面外稳定性194.75MPa94.7MPa 16纵隔板前翼弯应力218.5MPa103.4MPa 17纵隔板后翼弯应力209MPa106.1MPa 18纵隔板剪应力128.25MPa103.7MPa 19小横梁前翼弯应力218.5MPa52.1MPa 20小横梁后翼弯应力152MPa111.9MPa 21小横梁剪应力90.25MPa71.4MPa 22小横梁相对挠度1/2501/3448 23启门力4701kN 24闭门力-3380kN 闸门由容量为 22500kN 的后拉式液压启闭机操作，吊点间距 13.8m，工作行程为 9.6m，油缸内径 500mm，活塞杆直径 280mm，采用陶瓷活塞杆和与其相匹配的集成于 CERAMAX 的 CIMS MK 行程测量系统，油缸的上端与预埋在闸墙上的上部支座相连， 油缸活塞杆的下端与闸门边梁腹板上的吊耳相连。每台液压启闭机设 1 个泵站，液压 站布置在孔口右侧闸墩上的泵房内，闸顶高程为 1334.00m，液压站设两台油泵电机组， 选用 QA225M4A-V1 电机 2 台，电机容量为 245kW，正常工作时，两组油泵电机组 同时投入工作，启门速度为 0.6m/min（额定值），一套油泵电机组出现故障时，另一 套仍然可投入工作，但启门速度为 0.3m/min。液压启闭机可现地操作，也可在电站中 控室集中控制。 为启闭机安全运行，启闭机设有短路保护、过流保护、失压保护、零位保护与紧 急开关、油压差保护及高、低油位保护。操作闸门至上、下极限位置时,油泵电动机应 自动切断电源,特别是当闸门到达下极限位置时,应确保可靠运行。闸门在全开位置时,启 闭机的液压系统中的保压锁锭回路能可靠地将闸门固定在上极限位置处。闸门自全开或 设定开度值位置下滑达 200mm 时，电气控制系统应在中控室及机旁给出声、光信号， 并自动启动油泵电动机组将闸门提升恢复原位。闸门在启闭过程中，行程指示及位置控 制装置全程连续检测两只液压缸的行程偏差，当偏差值大于 10mm 时，将自动纠偏。 当偏差值大于 20mm 时，自动停机并发出声光报警信号。 2) 检修闸门 检修闸门共 1 扇，5 孔共用。 闸门的主要参数如下： 闸门型式 露顶式平面滑动闸门 孔口宽度 15m 孔口高度 19.6m 设计水头 19.1m 总水压力 29119kN 支承跨度 15.6m 支承型式 滑动 门叶自重 224.193t 启闭机型式 单向门式启闭机 启闭机容量 2500kN 检修闸门为露顶平面滑动叠梁钢闸门，底坎高程 1310.898m，闸门按正常蓄水位 1330.00m 设计，门顶超高 0.5m，封水宽度 15.16m，闸门面板和止水设在下游侧。整扇 门叶共装 32 套侧轮和 16 个反向滑块。 门叶结构主要材料为 Q345B, 门叶部分沿高度分为 8 段制造、运输，每节设 2 根 工字型变截面主梁，工地安装时下面一、二段焊在一起，成为下节，三、四段焊在一起， 成为中下节，下节和中下节之间用连接板和销轴活动连接。上面一、二段焊在一起，成 为上节，三、四段焊在一起，成为中上节，上节和中上节之间用连接板和销轴活动连接。 主支承为高强度聚甲醛钢基铜塑复合材料滑道，侧止水为 P60 橡塑水封，节间止水和 底止水为条型橡胶水封。 门槽型式采用设计规范推荐的型门槽，门槽宽度为 1350mm，门槽深度为 800mm，宽深比为 1.6875。门槽埋件由主轨、反轨及底坎等组成，全部为焊接组合结 构，埋件主要材料 Q345B，主轨上设有 1Cr18Ni9Ti 不锈钢止水座板和 1Cr18Ni9Ti 不锈 钢支承座板。 闸门为静水启闭，充水平压方式为节间充水，启门时应先将高度为 4.9m 的上节门 叶提起 100mm 进行充水平压，启闭机的高度显示仪可预置该开度。当检修门前后的水 位差1m 时，分 2 次提起门叶。平时，闸门存放在右中孔右侧坝段的 2 个储门槽内， 当门叶需从储门槽内提出运至检修门槽时，先将下节门叶与中下节门叶之间连接拆开， 将 2 节门叶分别运至检修门槽后，再将其连接好，之后放到检修门槽内；上节和中上节 按同样的方法进行。 表孔检修闸门及埋件主要计算成果 表 7.2-2 序号 部（构）件名称项目规范容许值计算值 1轨道底板混凝土承压应力13MPa11.1MPa 2轨道底板弯应力162MPa133.2MPa 3 滑道 线压强 8(kN/mm)3.31(kN/mm) 4面板折算应力354MPa257.2MPa 5主梁前翼弯应力230MPa197.9MPa 6主梁后翼弯应力205MPa182.3MPa 7主梁剪应力120MPa75.5MPa 8主梁相对挠度1/5001/975 9小梁前翼弯应力230MPa56.3MPa 10小梁后翼弯应力160MPa111.4MPa 11小梁剪应力95MPa79.5MPa 12小梁相对挠度1/2501/1561 13启门力2389kN 闸门由容量为 2500kN/320kN 单向门机的主钩配液压抓梁进行操作，门机轨距 10m，轨上扬程 16m，总扬程 97m。门机轨道布置在 1334.00m 高程的坝顶平台上。 2500kN/320kN 单向门机工作级别 Q2-轻。主起升机构：起升额定荷载时，起升速 度为 0.5-2.5m/min；起升轻载时起升速度为 2.5-5m/min。电动机 YZPBF355L2-8 一台， 容量 160kW，制动器型号为 SKP50-09，减速器型号 QJS-D710。回转吊：起升容量为 320kN，轨上扬高 14m，总扬高 40m，起升速度 5m/min，回转速度 0.4r/min。大车走行 机构：轨距 10m，基距 9m，走行速度 2-2