中学新校区二期工程高大模板专家论证补充方案.doc

目录一、专家意见- 2 -二、根据专家意见调整内容- 2 -三、附：各截面梁模板验算- 11 -合肥市第七中学新校区二期工程高大模板专家论证补充方案一、 专家意见1、图书馆36/AC轴处在3F（8.8m）处有层间梁400*800，方案中未考虑。 2、人防地下室顶梁板350*700、300*650、600*800、300*1170、600*1200、500*1200、500*2350等规格梁未统计。应详细统计所有梁板规格，并按梁宽、梁高分类设计计算。 3、 后浇带处模板架支设方式在方案中未考虑。4、 补充绘制砼浇筑路线图，应先浇筑柱、墙等竖向结构，待具备50%以上强度时再浇筑梁板砼。5、 立杆平面布置图中应标注纵横向剪刀撑位置，地下室立杆平面宜放大，可以指导施工。6、 优化300*1400、500*1850模架设计，计算书应与设计一致。二、 根据专家意见调整内容1、图书馆36/AC轴3F（8.8m）处的层间梁400*800模板支撑设计示意图，考虑荷载的部分叠加，在三层梁底与四层梁底各设置一道顶撑。2、人防地下室构件信息统计及模板设计（1）、构件信息统计部位支撑高度(m)梁截面尺寸(mm)跨度（m）板厚(mm)人防地下室顶梁板5.2200*5003.0250200*6003.0250250*4003.0250250*6003.0250300*4003.0250300*5003.0250300*6003.0250300*6503.0250300*7003.0250300*9003.0250300*14003.0250350*7003.0250400*7003.0250400*8009.0250400*18509.0250500*8009.0250500*9009.0250500*12009.0250500*13009.0250500*14009.0250500*18509.0250500*23509.0250500*24109.0250550*9009.0250600*8009.0250600*9009.0250600*12009.0250（2）、梁模板设计 、200*500、200*600、250*400、250*600、300*400、300*500、300*600截面梁统一按300*600梁模板支撑搭设：周边板厚度250mm，梁底模采用18mm胶合板板，梁支撑立杆跨度方向间距800mm，梁两侧立杆间距700mm，设单扣件，梁底小横杆间距为800，梁下三根40*90mm木方竖放。（如下图）：、300*650、300*700、300*900、350*700、400*700、400*800截面梁统一按400*800梁模板支撑搭设：周边板厚度120mm，梁底模采用18mm胶合板板，梁支撑立杆跨度方向间距800mm，梁两侧立杆间距800，设单扣件，梁底小横杆间距400，梁下3根40mm90mm木方竖放，详见下图、300*1400、500*800、500*900、500*1200、500*1300、500*1400、550*900、600*800、600*900、600*1200截面梁统一按600*1200梁模板支撑搭设：周边板厚度120mm，梁底模采用18mm胶合板板，梁支撑立杆跨度方向间距800mm，梁两侧立杆间距1000，设双扣件，梁底小横杆间距400，梁下4根40mm90mm木方竖放，梁底增设两道承重立杆，详见下图400*1850、500*1850、500*2350、500*2410截面梁统一按500*2410梁模板支撑搭设：周边板厚度120mm，梁底模采用18mm胶合板板，梁支撑立杆跨度方向间距400mm，梁两侧立杆间距900，设双扣件，梁底小横杆间距400，梁下5根40mm90mm木方竖放，梁底增设两道承重立杆，详见下图3、后浇带处的模板支撑搭设方式 在地下室底板上铺设16#槽钢，槽钢上搭设立杆，后浇带模板支撑在搭设时应注意架体的相对独立性，保证在拆除非后浇带处模板时对后浇带处模板的扰动。后浇带两侧保证有两排立杆不予拆除，扫地杆、水平杆等构件在搭设时应注意分割开来，然后再用钢管将之与相邻架体连接起来。4、混凝土浇筑顺序及浇筑路线 本工程地下室拟定按后浇带分为5个施工段，地下室结构拟定先浇筑内墙柱等竖向构件，等其强度达到50%后再浇筑顶梁板混凝土，且浇筑顶梁板混凝土时的路线由中间向两边，外墙柱混凝土分三次浇筑，每次浇筑高度不超过2m。5、图书馆立杆平面布置图 完善图书馆立杆平面布置图，人防地下室立杆平面布置图已放大 6、300*1400、500*1850截面梁模架设计已优化，参加第2条三、 附：各截面梁模板验算1、300*600截面梁一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.60；混凝土板厚度(mm):250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：5.20；梁两侧立杆间距(m):0.70；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：800；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：800；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度90mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 801.81.8/6=43.2cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.8180.9=15.55kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.820.9=2.02kN/m；q = q1+q2 = 15.552+2.016 = 17.568 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 175mm；面板的最大弯距 M= 0.12517.5681752 = 6.73104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.73104 / 4.32104=1.557N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.557N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.8 = 14.4N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 175mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 801.81.81.8/12=38.88cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52114.41754/(10095003.89105) = 0.019 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =175/250 = 0.7mm；面板的最大挠度计算值 =0.019mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.7mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4922/6 = 108cm3；I = 4932/12 = 486cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.175=3.84kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 800mm； 内楞的最大弯距: M=0.13.84800.002= 2.46105Nmm； 最大支座力:R=1.13.8430.8=3.382 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.46105/1.08105 = 2.277 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.277 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 800mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.18= 3.15 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 4.86106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.158004/(100100004.86106) = 0.18 mm；内楞的最大容许挠度值: = 800/250=3.2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.18mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =3.2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.382kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.254 kNm 外楞最大计算跨度: l = 150mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.54105/8.98103 = 28.245 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =28.245N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.082 mm外楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；外楞的最大挠度计算值 =0.082mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.80.225 =4.392 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.392kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3.89105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.800.600.90=13.22kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=13.22+0.30+2.02=15.54kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12515.5380.152=0.044kNm； =0.044106/4.32104=1.012N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.012 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.600+0.35）0.80= 12.52KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52112.521504/(10095003.89105)=0.009mm；面板的最大挠度计算值: =0.009mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 150 / 250 = 0.6mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.60.15=2.295 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.15(20.6+0.3)/ 0.3=0.262 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.15=0.675 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.295+1.20.262=3.069 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.675=0.945 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=499/6 = 54 cm3； I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 3.069+0.945=4.014 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.14.0140.80.8= 0.257 kN.m；最大应力 = M / W = 0.257106/54000 = 4.757 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.757 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.64.0140.8 = 1.927 kN； 方木受剪应力计算值 = 31926.72/(24090) = 0.803 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.803 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.295 + 0.263 = 2.558 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6772.5588004 /(10010000243104)=0.292mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.292 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.600= 15.300 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(15.300 + 0.350 )+ 1.44.500 = 25.080 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=3.211 kN；最大弯矩 Mmax=0.868 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=1.807 mm；最大应力 =0.868106/4490=193.31 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 193.31 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.211 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =3.211 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.2=0.806 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(0.70-0.30)/2)0.800.35=0.202 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/2+(0.70-0.30)/2)0.800.250(1.50+24.00)=3.672 kN； N =3.211+0.806+0.202+3.672=7.89 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7890.384/(0.209424) = 89.04 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 89.04 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2、400*800截面梁 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：5.20；梁两侧立杆间距(m):0.80；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：800；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：800；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度90mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 801.81.8/6=43.2cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.8180.9=15.55kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.820.9=2.02kN/m；q = q1+q2 = 15.552+2.016 = 17.568 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 275mm；面板的最大弯距 M= 0.12517.5682752 = 1.66105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.66105 / 4.32104=3.844N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.844N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.8 = 14.4N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 275mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 801.81.81.8/12=38.88cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52114.42754/(10095003.89105) = 0.116 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =275/250 = 1.1mm；面板的最大挠度计算值 =0.116mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.1mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4922/6 = 108cm3；I = 4932/12 = 486cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.275=6.04kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 800mm； 内楞的最大弯距: M=0.16.04800.002= 3.86105Nmm； 最大支座力:R=1.16.0390.8=5.314 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 3.86105/1.08105 = 3.579 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.579 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 800mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.28= 4.95 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 4.86106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.958004/(100100004.86106) = 0.282 mm；内楞的最大容许挠度值: = 800/250=3.2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.282mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =3.2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.314kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.664 kNm 外楞最大计算跨度: l = 250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 6.64105/8.98103 = 73.974 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =73.974N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.526 mm外楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.625mm；外楞的最大挠度计算值 =0.526mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.625mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.80.325 =6.344 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.344kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3.89105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.800.800.90=17.63kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=17.63+0.30+2.02=19.94kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12519.9440.22=0.1kNm； =0.1106/4.32104=2.308N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.308 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）0.80= 16.60KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52116.62004/(10095003.89105)=0.037mm；面板的最大挠度计算值: =0.037mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.80.2=4.08 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.2(20.8+0.4)/ 0.4=0.35 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.24.08+1.20.35=5.316 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.9=1.26 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=499/6 = 54 cm3； I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 5.316+1.26=6.576 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.16.5760.40.4= 0.105 kN.m；最大应力 = M / W = 0.105106/54000 = 1.948 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.948 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.66.5760.4 = 3.156 kN； 方木受剪应力计算值 =