凯旋国际1期_悬挑卸料平台施工专项方案方案(已过).doc

凯旋国际 1 期 工程 悬挑卸料平台方案 编制人： 审核人： 批准人： 2015 年 4 月 10 日 成都市第二建筑工程公司成都市第二建筑工程公司 成都二建 凯旋国际 1 期 悬挑卸料平台方案 成都市第二建筑工程有限公司 - 2 - 悬挑卸料平台悬挑卸料平台及专项施工方案会签、审批表及专项施工方案会签、审批表 工程名称凯旋国际 1 期 工程 专项名称悬挑卸料平台施工方案 建设单位四川梓州实业集团有限公司 监理单位成都交大建设监理责任有限公司 质监单位三台县质监站 安监单位三台县安监站 编制人 责任工长 技术负责人 项目经理 工程部 总工办 施工单位 总工程师 监理单位 建设单位 成都二建 凯旋国际 1 期 悬挑卸料平台方案 成都市第二建筑工程有限公司 - 3 - 目目 录录 一、工程概况一、工程概况4 二、卸料平台的搭设二、卸料平台的搭设4 三、悬挑卸料平台计算书三、悬挑卸料平台计算书11 四、卸料平台安全要求四、卸料平台安全要求20 成都二建 凯旋国际 1 期 悬挑卸料平台方案 成都市第二建筑工程有限公司 - 4 - 悬挑卸料平台施工方案 一、工程概况一、工程概况 工程名称：凯旋国际 1 期 工程 建设单位：四川梓州实业集团有限公司 工程地点：东河路与恒昌路交汇处 建设规模：本项目建设地点位于绵阳市三台县城区东河路，为一类高层商 住楼。其中 1 本项目分为 1-1#楼、1-2#楼。1-1#楼为一类高层商住楼，地下一 层，地上 31 层；1-2#楼为一类高层商住楼，地下一层，地上 32 层。总建筑面 积 40892.78 平方米，其中地上建筑面积 38211.90 平方米，地下建筑面积 2680.88 平方米。 二、卸料平台的搭设二、卸料平台的搭设 根据脚手架搭设方案，15层采用落地式脚手架，卸料平台采用悬挑式平台， 自脚手架采用悬挑脚手架以上部分，卸料平台也采用悬挑悬挑卸料平台，根据 现场门洞、阳台的宽度，悬挑平台采用6.02.2米，悬挑尺寸为4.02.2米，锚 固2米。M12螺栓连接，组合式拼装。护栏高度1.5米，采用48钢管焊接，挡 板采用18厚木层板满铺。为了便于重复使用，反复搭拆，在平台的两侧各焊接 两个20的吊环， 斜拉钢丝绳采用619，直径为18.5mm。容许集中荷载 0.8T。 1、先将卸料平台所用的 16#、12.6#槽钢的原材按下图尺寸下料，然后开 始焊接。先清理焊口，检查坡口、组装间隙是否符合要求。把焊缝周围的油污、 锈物等清除，焊接的电流自行掌握。焊接速度要等速焊接，保证焊缝厚度、宽 成都二建 凯旋国际 1 期 悬挑卸料平台方案 成都市第二建筑工程有限公司 - 5 - 度均匀一致。整条焊缝焊完后清除焊渣，经焊工自检合格确无问题后，方可转 移地点继续焊接。焊接均为双面焊。 卸料平台制作图 2、吊环的焊接：吊环采用 20 的钢筋，吊环的弯心直径为 10cm，吊环两腿 必须各与 16#槽钢双面焊接15cm，吊环焊接前先将套环穿入然后再焊。 施焊时焊缝要饱满。 3、把 48 钢管栏杆立杆焊接到 16#槽钢上面，间距 1.3m，高度为 1.5m。护栏 的三方用 18 厚层板全部满铺。 4、在平台型钢上面铺设 10050 的木方，间距 0.3m。木方与 12.6#槽钢用 4 的自攻螺栓固定。并在木方上铺设 18 厚的层板，所有层板与木方钉牢。 5、卸料平台的安装 成都二建 凯旋国际 1 期 悬挑卸料平台方案 成都市第二建筑工程有限公司 - 6 - 5.1 吊装前先把 4 根 18.5 的钢丝绳同平台用套环连接，并用钢丝绳卡 18.5 用钢 丝绳卡住，U 型螺栓扣在钢丝绳尾段上，钢丝绳卡不得在钢丝绳上交替布 置，再用 20 的花篮螺栓紧固钢丝绳。见下图：钢丝绳夹子间距为 7 倍钢丝 绳直径。 500mm 套环 5.2 吊装时先把平台的根部插入到墙里，然后再把钢丝绳固定在上面距平台高 度 2.9m 左右的穿墙螺栓孔中，然后绕出，调节钢丝绳的长度与钢丝绳搭接 固定。钢丝绳与墙之间必须垫上胶皮或木方，以防破坏砼，钢丝绳不得有 死弯。最后确定各固定点均固定牢固后，塔吊吊索松开。注意：平台必须 水平放置。 5.3 平台往上吊装时，先用塔吊吊起平台，再把上面与墙体连接的钢丝绳松开， 然后提升。注意吊装时平台上严禁站人。吊装到指定位置，然后再按照吊 装时的程序进行安装，安装好以后经安全员检查合格后才能使用，使用时 允许荷载小于等于 800kg。 附图一：卸料平台布置图附图一：卸料平台布置图 成都二建 凯旋国际 1 期 悬挑卸料平台方案 成都市第二建筑工程有限公司 - 7 - 卸料平台 卸料平台 卸料平台 卸料平台 卸料平台 卸料平台 成都二建 凯旋国际 1 期 悬挑卸料平台方案 成都市第二建筑工程有限公司 - 8 - 1-1A#、1-2#楼卸料平台搭设平面图楼卸料平台搭设平面图 卸料平台搭设详图：卸料平台搭设详图： 卸料平台平面图：卸料平台平面图： 2001700 16#预埋螺栓 ?16#钢筋拉环 16#槽钢 螺栓预埋件详图图：螺栓预埋件详图图： 拉环大样图：拉环大样图： 成都二建 凯旋国际 1 期 悬挑卸料平台方案 成都市第二建筑工程有限公司 - 9 - 三、悬挑卸料平台计算书三、悬挑卸料平台计算书 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计 和验算。 悬挑卸料平台的计算依据 1、建筑施工脚手架实用手册 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、混凝土结构设计规范GB50010-2011 4、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 5、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 7、危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号文) 8、建设工程安全生产管理条例国务院令第393号 9、本工程设计图纸 等编制。 一、参数信息一、参数信息 成都二建 凯旋国际 1 期 悬挑卸料平台方案 成都市第二建筑工程有限公司 - 10 - 1.1.荷载参数荷载参数 脚手板类别：10050木方上满铺木层板，脚手板自重(kN/m2)：0.25； 栏杆、挡板类别：焊接钢管架，木层板挡板，栏杆、挡板脚手板自重 (kN/m)：0.14； 施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷(kN):10.00。 2.2.悬挑参数悬挑参数 内侧钢绳与墙的距离(m)：1.65，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)： 2.05。 上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：2.95； 钢丝绳安全系数K：8.00，悬挑梁与墙的节点按 铰支 计算； 只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。 3.3.水平支撑梁水平支撑梁 主梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平 ； 次梁材料类型及型号：12.6号槽钢槽口水平； 次梁水平间距ld(m)：0.53，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.35。 4.4.卸料平台参数卸料平台参数 水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.00，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)： 2.00, 次梁悬臂Mc(m)：0.00； 平台计算宽度(m)：2.20。 成都二建 凯旋国际 1 期 悬挑卸料平台方案 成都市第二建筑工程有限公司 - 11 - 二、次梁的验算二、次梁的验算 次梁选择 12.6号槽钢槽口水平 ，间距0.53m，其截面特性为： 面积 A=15.69cm2； 惯性距 Ix=391.466cm4； 转动惯量 Wx=62.137cm3； 回转半径 ix=4.953cm； 截面尺寸：b=53mm,h=126mm,t=9mm。 1.1.荷载计算荷载计算 (1)、脚手板的自重标准值：本例采用脚手板，标准值为0.25kN/m2； Q1=0.25 0.53= 0.13kN/m； (2)、型钢自重标准值：本例采用12.6号槽钢槽口水平，标准值为 成都二建 凯旋国际 1 期 悬挑卸料平台方案 成都市第二建筑工程有限公司 - 12 - 0.12kN/m Q2=0.12kN/m (3)、活荷载计算 1)施工荷载标准值：取2.00kN/m2 Q3=2.00kN/m2 2)最大堆放材料荷载P：10.00kN 荷载组合 Q=1.2(0.13+0.12)+1.42.000.53=1.79kN/m P=1.410.00=14.00kN 2.2.内力验算内力验算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式(规范JGJ80-91，P31)为： Mmax=ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4 经计算得出: Mmax=(1.792.202/8)(1-(0.002/2.202) 2+14.002.20/4=8.78kNm。 最大支座力计算公式: R=P + q(l+2m)/2 经计算得出: R=(14.00 + 1.79(2.20 + 20.00)/2=8.97kN 成都二建 凯旋国际 1 期 悬挑卸料平台方案 成都市第二建筑工程有限公司 - 13 - 3.3.抗弯强度验算抗弯强度验算 次梁应力： =M/xWx f 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 次梁槽钢的最大应力计算值 =8.78103/(1.0562.14)=134.60N/mm2； 次梁槽钢的最大应力计算值 =134.603N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强 度设计值 f=205N/mm2,满足要求！ 4.4.整体稳定性验算整体稳定性验算 =M/bWx f 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=(570tb/lh)(235/fy) 经过计算得到 b=5709.0053.00235/(2200.00126.00235.0) =0.98； 由于 b大于0.6，按照下面公式调整： b=1.07 - 0.282/b 1.0 得到 b=0.782； 次梁槽钢的稳定性验算 =8.78103/(0.78262.137)=180.62N/mm2； 次梁槽钢的稳定性验算 =180.619N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计 值 f=205N/mm2,满足要求！ 三、主梁的验算三、主梁的验算 根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内 成都二建 凯旋国际 1 期 悬挑卸料平台方案 成都市第二建筑工程有限公司 - 14 - 力的计算。 主梁选择 16a号槽钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 A=21.95cm2； 惯性距 Ix=866.2cm4； 转动惯量 Wx=108.3cm3； 回转半径 ix=6.28cm； 截面尺寸，b=63mm,h=160mm,t=10mm； 1.1.荷载验算荷载验算 (1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木层板挡板，标准值为 0.14kN/m； Q1=0.14kN/m； (2)槽钢自重荷载 Q2=0.17kN/m 静荷载设计值 q=1.2(Q1+Q2)=1.2(0.14+0.17)=0.37kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 R； 2.2.内力验算内力验算 悬挑卸料平台示意图 成都二建 凯旋国际 1 期 悬挑卸料平台方案 成都市第二建筑工程有限公司 - 15 - 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kNm) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 从左至右各支座反力： R1=10.942kN； R2=10.396kN； R3=-2.477kN。 最大支座反力为 Rmax=10.396kN； 最大弯矩 Mmax=8.928kNm； 最大挠度 =0.111 mm。 成都二建 凯旋国际 1 期 悬挑卸料平台方案 成都市第二建筑工程有限公司 - 16 - 3.3.抗弯强度验算抗弯强度验算 =M/(xWx) + N/A f 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 主梁槽钢的最大应力计算值 =8.928106/1.05/108300.0+1.30104/2195.000=84.456N/mm2； 主梁槽钢的最大应力计算值 84.456N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设 计值 f=205.00N/mm2，满足要求！ 4.4.整体稳定性验算整体稳定性验算 =M/(bWx) f 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=(570tb/lh)(235/fy) b=57010.063.0235/(3700.0160.0235.0)=0.607； 由于 b大于0.6，应按照下面公式调整： b=1.07-0.282/b 1.0 可得 b=0.605； 主梁槽钢的稳定性验算 =8.928106/(0.605108300.00)=136.24N/mm2； 主梁槽钢的稳定性验算 =136.24N/mm2 小于 f=205.00,满足要求！ 四、钢丝拉绳的内力验算四、钢丝拉绳的内力验算 水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi=RUisini 其中 RCi - 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； 成都二建 凯旋国际 1 期 悬挑卸料平台方案 成都市第二建筑工程有限公司 - 17 - RUi - 拉钢绳的轴力(kN)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的夹角； sini=Sin (ArcTan (2.95/(2.05+1.65)=0.623； 根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi / sini； RUi=10.942 / 0.623=17.55kN； 五、钢丝拉绳的强度验算五、钢丝拉绳的强度验算 选择619钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径20mm。 Fg=aFg/K 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg234kN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢 丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。K10。 得到：Fg=19.89kNRu17.552kN。 经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。 六、