悬臂式挡土墙工程设计书

1 悬臂式 挡土墙工程设计书 形地貌 该滑坡位于 区某河左岸某村，海拔高程位于 189335m 之间，相对高差 146m，坡度变化较大，约 5 30，呈阶梯状，前缘、后缘及台地之间交接部位较陡，发育多条“ V”型冲沟，深度 110m。滑坡区纵向长约 200m，横向宽约 300m，面积约 104均厚度约 10m，体积约 28 104计基本地震加速度为 震设防烈度为 7 度）。 象水文 该区域属亚热带季风气候区，春早、夏热、秋雨绵、冬暖而多雾，无霜期长，气候温暖湿润，雨量充沛。多年平均气温 极端最低气温 1961 年 1 月 17 日），极端最高温 42（ 1961 年 7 月 24 日），相对湿度 80%左右；年降雨量 中5 9 月降雨量占全年降雨量的 70%， 9 月份出现高峰值，占全年降雨量的 冬季（ 12月至次年 2 月）降雨量最少，仅占全年降雨量的 日最大雨量 982 年 7 月 11日 )，三日最大雨量 据当地水文资料，设计暴雨强度为 层岩性 勘察区地层由坡积物、滑坡堆积物及侏罗系上统沙溪庙组（ 成。 坡积物（ 厚约 1 3m，为紫红色粉质粘土夹块碎石，块碎石直径 量约 15 20，主要分布于山间凹地、平台及斜坡坡脚地带。 滑坡堆积（ 粘性土夹碎石或碎块石夹粘性土，厚度不均，约 830m。 侏罗系中统上沙溪庙组（ 岩：青灰 白色、黄灰色，主要矿物成分为长石、石英，及少量白云母，细 厚层 坚硬，产状： 330 5。 2 坡边界特征 滑坡后缘以处于陡坡上部的平缓台地与田坎交界处为界，陡坡上部平缓处可见地面裂缝；前缘直至坡脚；两侧以冲沟为界。 滑坡范围内，田地里可见长度约 50m，宽约 3缝，走向 185；某居民住宅地坪可见裂缝长 宽 1向 175，地面下沉约 210裂缝于 2004 年 9 月出现，以后逐年加宽；某居民房屋可见拉张裂 缝、地面裂缝等现象，裂缝走向约 195。 体物质组成 含碎块石粉质粘土：表层为耕植土，含少量碎石及植物根系，褐黄色 褐红色，硬塑 可塑状，结构略显松散，韧性干强度中等，刀切面稍有光泽，碎石主要成分为强风化砂岩，棱角状，粒径 石主要成分为砂岩，棱角状，直径 m 不等。该层土石比一般8:27:3，大重度平均值为 块碎石土：紫红色、褐色、灰色，块石主要成分为砂岩，偶见中风化泥岩，碎石主要成分为强风化砂岩，块碎石间充填有褐黄色 红棕色，粉质粘土呈可塑 硬塑状，结构较密实。该层土石比一般 4:62:8，大重度平均值为 带特征 滑带土为含碎石角砾粉质粘土，呈紫红色、褐黄色，褐灰色，厚 质粘土以可塑状为主，局部呈软塑状，干强度中等，韧性中等，手捻滑感明显。分布在滑体底部与基岩接触面之间。其主要物理力学指标如下： 表 1体设计参数表 序号 项 目 单 位 滑带土 滑体土 1 重度 天然 kN/ 19 饱和 kN/ 20 2 抗剪强度 天然 C 5（剖面 1） 14（剖面 2） 32 度 13（剖面 1） 12（剖面 2） 20 3 饱和 C 面 1） 13（剖面 2） 24 度 面 1） 面 2） 13 3 地基承载力 300 4 基底摩擦系数 然含水量在 间，平均值为 天然重度 和重度 均值为 然孔隙比在 间，塑性指数 限指数 滑带土天然抗剪峰值强度：内聚力 C=2466摩擦角 =天然抗剪残余强度：内聚力 C=1536摩擦角 =饱和快剪峰值强度：内聚力 C=1436摩擦角 =饱和快剪残余强度：内聚力 C=1128摩擦角 = 床特征 滑床为侏罗系中统上沙溪庙组中风化砂岩，较完整，强风化层基本不可见。砂岩天然重度 表 1石设计参数表 序号 项 目 单 位 中风化砂岩 1 重度 天然 kN/4 饱和 kN/5 2 抗压强度 天然 7 饱和 3 3 锚固体与砂岩粘结强度 000 4 地基承载力 锚杆与砂浆粘结强度 浆标准抗压强度 10% 6 地基系数（ K） MN/50 7 岩石侧应力容许值 000 4 8 基底摩擦系数 坡潜在危害 危害人数为 1200 人，可能直接经济损失约 1100 万元。 5 级划分、工况及安全系数 本工程是针对于位于成都地区某河左岸某村的一个滑坡体而言，该滑坡体呈阶梯状，前缘、后缘及台地之间交接部位较陡，发育多条“ V”型冲沟，深度 110m。采用悬臂式挡土墙进行支护处理。 表 2般滑坡防治工程分级表 级别 危害对象 县级和县级以上城市 主要集镇。或大型工矿企业、重要桥梁、国道专项设施 一般集镇。县级或中型工矿企业、省道及一般专项工程 受灾程度 危害人数 /人 1000 1000500 1000 1000500 10000 100005000 1000 100500 足要求 滑稳定验算 竖向力之和 = = 00 = 抗滑力 = 移力 F=滑稳定系数 K = = 足要求。 基承载力验算 地基承载力验算应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合。 要计算地基地面偏心距 计算总竖向力到墙趾的距离 e = 竖向荷载引起的 弯矩 ，其值为 M=123 00 m 水平力引起的弯矩，其值为 24 M = m e = 偏心距： 0 = 2 = 4 = 基压力 p = (160 ) = 1 6 = 2 = 构设计 立板与结构均采用 凝土和 筋 ,满足以下： 00 N/s=200000 N/ （ 1） 立板设计 采用承载能力极限状态下荷载效应的基本组合，永久荷载效应起控制作用，因此立板底设计弯矩值 M = m 界面有效高度 0060向上取单位长度 1m 计算，截面宽度 b=1000配置的钢筋面积 A = 01(1 202) = 000 360 1(1 2000 3602)= 17232 选用 16110，则实际配筋面积为 828(2)立板裂缝宽度验算 最大裂缝宽度 应按正常使用极限状态验算， .1,c=35mm,2 = = 000 400 = 正常使用极限状态下荷载效应的标准组合计算的弯矩值为 M = m 25 = 601828 = 2 = = 以，最大裂缝宽度 ( +)= 05 (5+= (3) 底 板设计 墙踵板根部 D 点的地基反力计算 采用承载能力极限状态下荷载效应的基本组合 ，首先求地基反力： 竖向力引起的弯矩设计值 M=(123 (00 m 水平力引起的弯矩设计值 M = m 总竖向力 = = 00） = e = 偏心距： 0 = 2 = 4 = 地基压力 p = (160 ) = (16 = 墙踵板根部 D 点的地基压力设计值 = 3 = 2 墙趾板根部 B 点的地基压力设计值 = 2 26 墙踵板的截面积 墙踵 = (250+400)30002 = 2 墙踵板的自重 G = 墙踵 = 5 = 踵板自重到 D 点的距离 墙踵板根部 D 点的弯矩设计值 M = 05316 (32=kNm 墙趾板根部 B 点的弯矩设计值 = 3 m 墙踵板配筋： 60mm,b=1000 = 01(1 202) = 000 360 1(1 2000 3602)= 27752 选用 1670，则实际配筋面积为 872 （ 4） 立板裂缝宽度验算 首先按正常使用极限状