现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计书

1 现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计书 一、 设计资料 1、楼面做法： （ 1）、楼面活荷载，单位为 2/见表一） （ 2）、楼面面层：水磨石地面 2/65.0 （ 3）、楼盖自重：钢筋混凝土容重 3/25 （ 4）、 202/25.0 2、材料： （ 1）、混凝土： 2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用 钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用 。 二、 平 面结构布置： 柱网及梁格布置应根据建筑物使用要求确定，因本厂房在使用上无特殊要求，故结构布置应满足实用经济的原则。 1、柱网布置为正方形（ 350350混凝土柱）。 2、主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁跨度 梁跨内布置两根次梁，板的跨度为 ，因此按单向板设计。 三、 板的设计（按塑性内力重分布计算）： 1、板、次梁、主梁的截面尺寸确定。 板厚 按跨高比条件，要求板厚 100/40=工业建筑的楼盖板，要求 0板厚 0 2 次梁 次 梁 截 面 高 度 应 满 足 121(L)181=6300/12 6300/18=525 350，考虑到楼面可变荷载比较大，取 00面宽度取为 b=200 主梁 主梁截面高度应满足151(L)101=6300/15 6300/10=420 630 50面宽度 b=300 楼盖结构平面布置图如图： 2、板的计算简图： 3 板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过 10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。 当按塑性内力重分布计算时，其计算跨度： 中跨： 0=2100900跨： 01201002100210 . 3、荷载计算： 取 1m 宽板带计算： 面层 水磨石每平方米重 1 = 2/65.0 板自重 板厚 1 = 2/2 平顶粉刷 每平方米重 1 = 2/25.0 小计 恒载： 2 活载： 2 设计值总值： g+q=kk =2，近似取为 12.6 2 计算简图4、内力计算： 用塑性内力重分布理论计算，则 跨中， 1/11；离端第二支座， 1；中跨中， 1/16；中间支座， 1/14。 故 g+q） 1=1=m （ g+q） 4=4=m g+q） 6=6=m 4 这是对端区格单向板而言的，对于中间区格单向板，期中 别为 =m； m 5、配筋计算： 环境类别一级， 的最小保护层厚度 c=15厚8000宽 b=1000凝土 ， 1=1.0，筋， 60N/ 根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下： 截面 1 B 2 C 弯矩设计值（ ） 01/ s 211 线 、 计算配筋（ 10际配筋（ 6/8180 218 6/8180 218 6180 157 6180 157 轴线 计算配筋（ 105 实 际 配 筋（ 6150 189 6150 189 6150 189 6150 189 计算结果表明 ，支座截面的 均小于 合塑性内力重分布的原则；0/89/（ 1000 80） =此值大于 =60=同时大于 满足最小配筋率的要求。 四、 次梁设计（按塑性内力重分布计算）： 1、确定计算跨度及计算简图。 次梁主梁次梁在砖墙上的支撑长度为 240梁截面为 300 620。当按塑性内力重分布计算时，其计算跨度： 中跨： 0=6300000跨： 61502/2402/3001206300210 n 8 16 0 3 00 2 0l =6150 当跨差不超过 10%时，按等跨连续梁计算。 2、荷载计算： 由板传来： 6 次梁肋自重： 25 次梁粉刷重 2 恒载： g 活载： q 设计值总值： = 计算简图3、内力计算： 值： 值： 弯矩设计值： g+q） 1=1=m （ g+q） 4=4=m g+q） 6=6=m 剪力设计值： 7 =g+q） g+q） =g+q） 、正截面强度计算： 1）、次梁跨中按 T 形截面计算 ， T 形截面的翼缘宽度 1 且cf 0考虑。支座截面按cc 形截面计算。所以确定fb l/3=6300/3=2100 1001900200 ，故取f 2100 。除支座 B 截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排。 环境类别一级， 梁的最小保护层厚度 c=25排纵向钢筋 0065排纵向钢筋 0040 凝土， 1=1c ， 向钢筋采用 60N/筋采用 00N/判别跨内截面均属于第一类 T 形截面。 2）、正截面受弯承载力计算如下： 截面 1 B 2 C 弯矩设计值 （ m） ( 201 或 )/( 201 = = = =8 计算结果表明，支座截面的 均小于 合塑性内力重分布的原则； = 200 500） =此值大于% 0/yt 同时大于 满足最小配筋率的要求。 3） 、斜截面受弯承载力计算 斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹 筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸： 3 6 0804 4 00 fw 因 60/ bh w ，截面尺寸按下式验算： 44 4 02 0 m a 截面尺寸满足要求。 计算所需腹筋： 02 0 0 t 须通过计算配置箍筋。3001 采用双肢箍筋 6200，实有 s 211 10或 10 配钢筋 （ 2 16+1 16（弯） 03 2 18+1 16（弯） 14+1 12（弯） 14+1 14（弯） 61 9 mm/2 s v l ，可以。 调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减少 20%。现调整箍筋间距， s=200=160后取箍筋间距 s=160方便施工，沿梁长不变。 验算配筋下限值： 弯矩调幅时要求的配筋率下限值为：%实际配筋率% 6 02 0 0/( ，满足有求。 五、 主梁设计（内力按弹性理论计算）： 1、计算简图： 次梁柱 柱板主梁柱截面 400 400，由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多，故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上，其支承长度 a=370。 则主梁计算跨度： 中跨： 3000 10 边跨 ： 9 8 01 2 02 0 06 3 0 0 ,因 852/取 2 92/4 0 05 9 8 00 2 2 ，近似取 3300 2、荷载计算： 为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。 次梁传来的荷载： 主梁自重（含粉刷）： 恒载： G 取 G=74活载： Q 20 3、内力设计值及包络图： 1)、弯矩设计值 0201 其中， 2 1 由书中表查取， 于 B 支座，计算跨度可取相邻两跨的平均值 。 74 120 m 74 120 m 74 120 m 2） 、剪力设计值 3 11 其中， 43 74+120=120=74+120=)、弯矩、剪力包络图： 弯矩包络图： 第 1、 3 跨有可变荷载，第 2 跨没有可变荷载 由附表知，支座 的弯矩值为： C=74 120 m 在第 1 跨内以支座弯矩 ， m 的连线为基线，作 G=74Q=120简支梁弯矩图，得第 1 个集中荷载和第 2 个集中荷载作用处弯矩值分别为： 2074(313)(31 0（与前面计算的 m 接近） 2074(3132)(31 0在第 2 跨内以支座弯矩 m， m 的连线为基线，作 G=74Q=0 的简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值： 第 1、 2 跨有可变荷载，第 3 跨没有可变荷载 第 1 跨内：在第 1跨内以支座弯矩 ， m 的连线为基线，作 G=74Q=120简支梁弯矩图，得第 1个集中荷载 12 和第 2 个集中荷载作用点处弯矩值分别为： 2074(31 2074(31 在第 2 跨内： 74 120 m 。以支座弯矩 m， m 的连线为基线，作 G=74=120 )(32)(31 0 )2074(31 =m )(31)(31 0 )2074(31 =m 第 2 跨有可变荷载，第 1、 3跨没有可变荷载 C=74 120 m 第 2 跨两集中荷载作用点处的弯矩为： 2074(31)(31 0 （与前面计算的 第 1、 3 跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为： 弯矩包络图如图所示。 13 第 1 跨 第 1个集中荷载后为 第 2 个集中荷载后为 第 1个集中荷载后为 4+120 =第 2个集中荷载后为 4+120= 第 2 跨 第 1 个集中荷载后为 当可变荷载仅作用在第 2 跨时 74+120=194第 1个集中荷载后为 194。 剪力包络图如图所示。 14 1 5 8 . 1 63 5 . 8 42 2 9 . 8 42 5 1 . 0 85 7 . 0 81 3 6 . 9 22 2 0 . 6 41 4 6 . 6 401 9 4 . 04、 主梁正截面和斜截面承载力计算： 1） 正截面受弯承载力 跨内按 5/80/0 hb f，翼缘计算宽度按 和 中较小值确定，取 B 支座边的弯矩设计值mk n B 22/ 12/0m a x, 。纵向受力钢筋除 B 支座截面为 2排外，其余均为 1排。跨内截面经判别都属于第一类 T 型截面。正截面受弯承载力的计算过程列于下表。 截面 1 B 2 弯矩设计值 （ m） ( 201 或 )/( 201 15 主梁纵向钢筋的晚期和切断按弯矩包络图确定。 2） 斜截面受弯承载力 验算截面尺寸： 7 0805 5 00 ，因 0/4 7 0/ 面尺寸按下式验算： m a ，截面尺寸满足要求。 计算所需腹筋： 采用双肢箍筋 8200， 00 8m a x,、 0m a x,、 1m a x,，知支座截面处无需配置弯起钢筋。 验算最小配筋率： % 03 0 0 0 满足要求。 =)211( ( 0 配钢筋 （ 2 20+3 22（弯） 768 3 22+3 22（弯） 281 2 20+1 22（弯） 22 60 16 次梁两侧附加横向钢筋的计算： 次梁传来的集中力 8 41 2 ， 205006201 ，附