桥梁基础课程设计任务书

桥梁基础课程设计 任务书 第一章 概 述 1 设计的任务及建筑物的性质和用途 设计任务：根据已有建筑物的图样，所受上部结构的荷载、地质和水文地质情况，遵照“中华人民共和国铁路桥涵地基和基础设计规范 2005”设计某铁路干线上跨越某河流的桥梁之 建筑物的性质和用途：该桥梁为等跨度 32M，上承板梁，桥面系为无渣桥面，并设双侧人行道，桥墩为混凝土实体桥墩，该桥位于直线平坡段上，与河流正交，该地区无流冰及地震，该河道不通航。该桥除了为铁路客货运服务外，亦为附近居民来往的通道。 设计依“2005”进行设计，活载按铁路标准活载，即“中 活载”。 2 基本资料 一、建筑物的立面示意图如下： 二、建筑物场地地形图及钻孔布置图如下： 场地地形图及钻孔布置图（单位： m） 水平比例尺 1： 1000 高水位： 施工水位： 常水位： 般冲刷深度： 河底以下 局部冲刷深度： 河底以下 、 建筑物地区水文、地质情况 钻孔柱状剖面图 ：（ 其中 土层顶面标高和土层厚度单位均为 m） 第 1号钻孔 第 2号钻孔 土 层 编 号 土 的 名 称 图 例 土层 顶面 标高 (m) 土 层 厚 度 (m) 土 层 编 号 土 的 名 称 图 例 土层 顶面 标高 (m) 土 层 厚 度 (m) # 13 粘砂土 # 13 粘砂土 4 粘土 4 粘土 11 粘土 # 11 粘土 土 层 编 号 土 的 名 称 图 例 土层 顶面 标高 (m) 土 层 厚 度 (m) # 13 粘砂土 4 粘土 11 粘土 四 、 土的物理力学性质表如下： 土 的 力 学 性 质 表 土层 编号 土的 名称 土粒 比重 隙 比 e 饱和 度 限 限 摩 擦角 内聚 力 C (渗透 系数 K # 13 粘砂土 3 15 0 4 粘土 0 21 16 36 0 11 粘土 1 23 60 0、 作用在桥墩上的荷载 桥 梁 试 样 及 跨 度 作 用 力 垂 直 荷 载 水 平 荷 载 纵 向 力 横 向 风 力 恒 载 活 载 制 动 力 风 力 墩 帽 墩 身 承 台 重 桥 梁 自 重 一孔 活载 二孔 活载 钢 梁 上 风 力 墩 帽 上 风 力 墩 身 上 风 力 列车 风力 钢 梁 上 风 力 墩 帽 上 风 力 墩 身 上 风 力 重 载 轻 载 满 载 空 车 一 孔 活 载 二 孔 活 载 上承 板梁 32m 力 (70 1900 1520 2900 320 340 水位72 61 122 115 高水位 臂 x/y (m) 0 0 0 水位 7 高水位 11 六 、 墩帽尺寸简图及墩身坡度 墩宽 =240帽长 b=546帽厚 d= 52身坡 1:m=1:20 如右图：单位 、 补充资料 墩帽顶面在高水位以上 二章 地基和基础设计 1 绘制设计资料总图 设计资料总示意图： （单位 # 1 3 黏砂土#4 黏土# 1 1 黏土2 4 0 05201 0 010000200020001000250020003 2 0 01:20局 部 冲 刷 线 1 2 4 . 5 冲 刷 线 1 2 8 . 5 标 高 1 3 0 . 0 位 、 施 工 水 位 1 3 2 . 0 位 1 3 2 . 0 m 2 复合各层土的名称、确定其允许承载力 一 、 土层名称的复核，如下表： 土名称鉴定表 土层编号 类别 已知资料 塑性指数 名称 评定依据 塑限 限 WL # 13 粘土类 沙土 7 # 4 粘土类 21 40 19 粘土 17 # 11 粘土类 23 41 18 粘土 010d，计算单桩允许承载力 P： 3 1 0 1 5 0 22006 ，令 P 21 0 设 h10d 2220 6)34( 其中 0= 查表得 222 . 5 , k 1k 持力层在水面以下为透水者，因此所有水下部分按浮重度计算 4 1 4 . 8 2 . 5 1 0 . 4 ( 4 1 3 ) 6 1 . 0 1 0 . 4 15 0 3 . 2 K P a =f=60设 h10d，则： 01 2 f l m A 2111 . 0 5 6 0 0 . 6 5 0 3 . 2 2 3 7 . 1 3 9 924 10703 1 . 3 2 3 1 9 2 3 7 . 1 3 9 96 h=21m 桩总长 l=21+ l=30m,h=二、 桩基内力及变位计算和桩基检算 （一）、桩的内力和变位计算 1、决定桩的计算宽度 群桩： .9(d+1)k 其中 k 为构件相互影响系数 桩间净距 构件局部冲刷线以下的计算深度 0h 3 d 1 6 m（ ） n=2，故 c=于 . 5h ，所以应该按弹性桩设计。 3、计算桩基中桩头处的刚度系数 1 2 3 4 、 计算 1 已知条件： =在局部冲刷线以上长度 1L =在局部冲刷线以下长度 h=7 3 0 P 且 5300C = m h = 2 0 0 0 0 2 0 . 5 = 4 . 1 1 0 K N / m外力组合 纵 向 受 力 一孔活载常水位（计浮力） 一孔活载高水位（计浮力） 两孔活载常水位（计浮力） 重 载 轻 载 重 载 轻 载 满 载 力 (力臂 (m) 力矩 (N H 力臂 M N H 力臂 M N H 力臂 M N H 力臂 M N H 力 臂 M 主 力 垂直静载 7803 0 0 7803 0 0 7804 0 0 7804 0 0 7804 0 0 垂直活载 1900 65 1520 32 1900 65 1520 32 2900 0 0 水 浮 力 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 附加力（水平力） 制 动 力 340 076 340 076 340 076 340 076 340 076 列车风力 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 钢梁风力 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 墩帽风力 身风力 703 703 2 328 2 328 703 承台风力 0 0 0 0 0 0 N（ 9703 9323 7388 7008 10703 H(454 454 371 371 454 M(6517 6348 6119 4986 5852 承 台 底 面 重 心 处 荷 载 组 合 计 算 表（表 1D0=d+2 /4)=1 + 2 1 8 . 5 t a n 4 . 6 2 5 = 4 桩中心距 L=因 4： 2 2 2103 . 5A = = = 9 . 6 2 m 44l ，故： 100011 C A =6751 1 . 0 9 2 1 07 . 5 0 . 5 1 8 . 5 13 . 2 0 . 7 9 1 0 4 . 1 1 0 9 . 6 2K N m 、 计算 2 2 4 1 = 0 . 4 7 9 7 . 5 = 3 . 6 0L ， = 0 . 4 7 9 2 0 . 5 = 9 . 8 2 0 4 . 0h 查表得： M= ：3 3 6 42 0 . 4 7 9 1 . 2 5 1 0 0 . 0 7 4 1 . 0 1 7 1 0 / Y K N m 2 2 6 43 0 . 4 7 9 1 . 2 5 1 0 0 . 1 9 8 5 . 6 7 9 1 0 Y K N 654 0 . 4 7 9 1 . 2 5 1 0 0 . 7 2 4 . 3 1 1 1 0 / K N m r a d 4、计算桩基总刚度系数 661 6 1 . 0 6 1 0 6 . 3 6 1 0 /bb n K N m 442 6 1 . 0 1 7 1 0 6 . 1 0 2 1 0 /aa n K N m 453 6 5 . 6 7 9 1 0 3 . 4 0 7 1 0aa n K N 2 5 2 6 741 6 4 . 3 1 1 1 0 6 3 . 5 1 . 0 9 2 1 0 8 . 2 8 5 1 0n n x K N m 5、计算承台座板竖直位移 b、水平位移 a、转角 (须配合承台重心处各种荷载组合计算 ) 承 台 位 移 和 转 角 计 算 表 荷载形式 N H M b a 单位 N KNm m m 孔重载 （常水位） 9150 436 5653 一孔轻载 （常水位） 8770 436 5520 一孔重载 （高水位） 6770 357 5278 一孔轻载 （高水位） 6390 357 5145 两孔满载 （常水位） 10150 435 4988 备注 66 . 5 5 2 1 0 / N m ， 46 . 1 0 2 1 0 / N m 53 . 4 0 7 1 0N ， 78 . 2 9 5 1 0 K N m 1 3 221 2 . 0 2 4 1 0 ( 1 / )a a ， 2 ，2 M 6、计算桩顶内力 (须计算各种荷载组合 ) 桩 顶 内 力 计 算 表 荷载形式 b a N H M i 位 m m N Nm N KNm 一孔重载 （常水位） 9150 436 5653 孔轻载 （常水位） 8770 436 5520 孔重载 （高水位） 6770 357 5278 孔轻载 6390 357 5145 高水位） 两孔满载 （常水位） 10150 435 4988 注 61 1 . 0 6 1 0 K N m ， 42 1 . 0 1 7 1 0 /K N m 43 5 . 6 7 9 1 0 ， 54 4 . 3 1 1 1 0 K N m ii ， 32 aH i ， 34 aM i ，其中 取承台脱离体验算 0 , 0 , 1N H M 左右，在误差范围内，因此满足平衡条件 。 7、计算局部冲刷线处截面上的弯矩 0，须计算各种荷载组合 局部冲刷线处桩截面上弯矩和剪力计算表 荷载形式 i 0= Hi 0 =位 KNm KN m KNm 孔重载 （常水位） 孔轻载 （常水位） 孔重载 （高水位） 孔轻载 （高水位） 孔满载 （常水位） 、计算局部冲刷线处桩身水平位移 X 和转角 ，并做 X 的检算。 选择最不利荷载组合：一孔重载常水位进行计算 已知： N m 根据 0 4 . 0及 ,查表得： =3 2 3 6 2 67 2 . 6 6 5 2 . 4 4 1 1 5 0 . 9 2 8 1 . 6 2 1 2 . 1 4 4 1 00 . 4 7 9 1 . 2 5 1 0 0 . 4 7 9 1 . 2 5 1 0 B E I 42 2 6 67 2 . 6 6 5 ( 1 . 6 2 1 ) 1 5 0 . 9 2 8 ( 1 . 7 5 1 ) 8 . 5 2 1 1 00 . 4 8 3 1 . 2 5 1 0 0 . 4 7 9 1 . 2 5 1 0 B r a E I 9、计算桩身任意截面处的弯矩 目的是为了桩的材料强度核算，故可选择选择最不利荷载组合：产生最小偏心距的两孔满载常水位（m a 4 . 0 8 0 . 1 9 42 0 3 1 . 5 4 0 ）和产生最大偏心距的一孔轻载高水位（m i 1 . 9 3 0 . 4 4 27 2 8 . 1 3 2 ）两种情况进行计算。 （ 1）两孔满载常水位 其中 m， 式如下： 7 2 . 5 0 1 1 4 9 . 6 7 8 1 5 1 . 3 5 9 1 4 9 . 6 7 80 . 4 7 9y M M M M M M B A B A B 系数 值 及 从将局部冲刷线以下任意深度 z 处之见下表。 （ 2）一孔轻载高水位 其中 m， 式如下： 5 9 . 5 0 4 1 2 4 . 3 5 1 2 4 . 2 5 5 1 2 4 . 3 50 . 4 7 9y M M M M M M B A B A B 系数 值 及 从系数表查得，计算结果见下表： z z m 1 0 0 1 1 2 3 4 0 0 （二）、 单桩允许承载力的检算 单桩的轴向允许承载力分别按桩身材料强度和土的阻力进行计算： 1、 按土的阻力计算单桩允许承载力 P 上面已经计算出 5001 2 f l m A 2111 . 0 5 6 0 2 0 . 5 0 . 6 5 0 0 2 2 6 424 k P a 2、 检算 是否小于 P 该桩桩底置于透水土中，所以在计算单桩自重和与桩入土部分同体积的土重时应考虑 水的浮力： 桩身自重 22( 2 5 1 0 ) ( 1 . 0 5 2 0 . 5 1 7 . 5 ) 3 5 4 . 6 2 24G K N 与桩同体积土重 21 . 0 5 2 0 . 5 1 0 . 4 1 8 4 . 6 1 04G K N 在两孔满载常水位时，轴向力最大，为最不利荷载组合，N m a x = 2 0 4 1 . 8 9 1 K N 则： N m a x + G = 2 0 4 1 . 8 9 1 + 3 5 4 . 6 2 2 - 1 8 4 . 6 1 = 2 2 1 1 . 9 0 3 K N 1 . 2 P = 2 7 1 6 . 8 K N（注：主加附 P可提高 20。） 即：单桩允许承载力满足要求。 （三）、 群桩承载力的检算 ： 基底应力应满足右式： 桩中心距小于 6d，按实体基础验算。 已知桩群外轮廓 b=4m a=8m。 计算群桩实体的边长 b 、 a 2 t a n 4b b h 01 8 . 54 2 2 0 . 5 t a n 7 . 3 1 74 m 2 t a n 4a a h 01 8 . 58 2 2 0 . 5 t a n 1 1 . 3 1 74 m 群桩实体的基底面积为 2A = a b = 1 1 . 3 1 7 7 . 3 1 7 = 8 2 . 8 0 6 m 群桩实体基底纵向截面模量为 2231 1 1 . 3 1 7 7 . 3 1 7W = = 1 0 1 桩底处地基容许承载力为： 0 2 2 2 2( 4 d 3 ) 6k k d 4 1 4 . 8 2 . 5 1 0 . 4 ( 4 1 3 ) 1 1 0 . 4 6 1 5 0 3 . 2 K P a （ 的计算公式中 H 从一般冲刷线开始计算， 平均重度） 2226 ( 2 5 1 0 ) ( 1 . 0 5 2 0 . 5 1 7 . 5 ) 1 0 . 4 8 2 . 8 0 6 2 0 . 541 . 0 56 2 0 . 5 1 0 . 4 1 8 6 7 4 . 3 14 选择一孔重载常水位和两孔满载常水位进行检算。 对于一孔重载常水位： 9 1 5 0 , 5 6 5 3 , 4 3 6N K N M K N m H K N 9 1 5 0 1 8 6 7 4 . 3 1 2 7 8 2 4 . 3 1N K N 5 6 5 3 4 3 6 7 . 5 8 9 2 3M K N m m a x 2 7 8 2 4 . 3 1 8 9 2 3 4 2 4 . 3 6 5 5 0 3 . 28 2 . 8 0 6 1 0 1 P a K P m i n 2 4 7 . 6 7 2 0 P 对于两孔满载常水位： 1 0 1 5 0 , 4 9 8 8 , 4 3 6N K N M K N m H K N 1 0 1 5 0 1 8 6 7 4 . 3 1 2 8 8 2 4 . 3 1N K N 4 9 8 8 4 3 6 7 . 5 8 2 5 8M K N m m a x 2 8 8 2 4 . 3 1 0 8 2 5 8 4 2 9 . 8 5 7 5 0 3 . 28 2 . 8 0 6 1 0 1 P a K P m i n 2 6 6 . 3 3 2 0 P 均满足要求。 该设计采用摩擦桩净距小于 6d 所以按明挖扩大基础方法计算实体基础的沉降。 采用分层总和法，最不利荷载为常水位（不计活载）。 7250N k N 自 重，实体基础为1 1 . 3 1 7 7 . 3 1 7 2 0 . 5m m m 以下采用分层总和法进行计算 ;分层厚0 . 4 0 . 4 7 . 3 1 7 2 . 9 2 7Z i b m ，取 2Z i m （ 1） 计算各薄层自重应力： 01232 0 . 5 1 0 . 4 2 1 3 . 22 1 3 . 2 2 1 0 . 4 2 3 42 3 4 2 1 0 . 4 2 5 4 . 82 5 4 . 8 2 1 0 . 4 2 7 5 . 6 a （ 2） 计算基础中心垂直轴线上的附加应力 z 并确定压缩底层。 基底净荷载为： 2 2 27 2 5 0 6 ( 2 5 1 0 ) (1 . 0 5 2 0 . 5 1 7 . 5 ) 6 1 . 0 5 2 0 . 5 1 0 . 4 8 2 7044F k N 基底净平均应力为： 8270 9 9 . 8 7 28 2 . 8 0 6FP k P 计算基础中心垂直轴线上的 z 以确定压缩底层。 位置 4 0 0 0 0 2 4 6 于 33 15 5 . 9 2 8 5 5 . 1 25p a k P a ,则中心垂线上的压缩底层在第 3 层的底面上。 各层沉降计算如下表： k 2)1(_ 1 000 2 0 2 000 2 0 3 000 2 0 查规范取 0 ,则0 . 7 ( 2 . 1 3 9 1 . 9 1 . 4 9 1 ) 0 . 0 1 0 . 0 3 8 7 1 3 . 8 7 1 4m S m c m c m 满足要求 （四）、 桩身配筋及外荷载作用下桩身的强度检算 土采用 筋采用级钢筋。 1、主筋配置如下 钢筋桩顶到局部冲刷线上 02 0，则实际的钢筋面积 2A g = 6 2 8 3 .2 m m，局部冲刷线下 02 0。保护层厚度取 a=60 2、箍筋配置如下： 局部冲刷线以下 上的桩内箍筋采用 10 200下的桩内箍筋采用 10 400螺旋式箍筋；每隔两米焊接一道 20骨架箍筋。则钢筋中心到桩截面中心的距离 20 3、钻孔桩桩身强度核算 取两种情况进行验算，分别为偏心距最小的两孔满载和偏心距最大的一孔轻载高水位。 第一种最不利荷载组合的情况：两孔满载（常水位） 验算四个截面： 桩顶截面： 2 0 4 1 . 8 9 1N k N 3 9 4 . 0 8M k N m 地面下最大弯矩处截面（局部冲刷线下 2 3 6 . 8 0 9 k N 222 0 4 1 . 8 9 1 ( 2 5 1 0 ) (1 . 0 5 2 . 0 9 1 7 . 5 ) 2 1 5 7 . 3 9 44N k N 钢筋截断处截面（局部冲刷线下 1 5 3 . 8 5 3M k N m 222 0 4 1 . 8 9 1 ( 2 5 1 0 ) (1 . 0 5 4 . 1 8 1 7 . 5 ) 2 1 8 4 . 5 4 04N k N 桩底截面（轴心受压）：222 0 4 1 . 8 9 1 ( 2 5 1 0 ) (1 . 0 5 2 0 . 5 1 7 . 5 ) 2 3 9 6 . 5 1 34N k N （ 1） 桩顶截面 计算偏心距增大系数： 440 . 0 4 964， 73 . 2 1 0cE k P a计算长度014 . 0 4 . 00 . 5 ( ) 0 . 5 ( 7 . 5 ) 7 . 9 2 50 . 4 7 9L l m 03 9 4 . 0 8 0 . 1 9 32 0 4 1 . 8 9 1 00 . 1 0 . 10 . 1 6 0 . 1 6 0 . 4 1 40 . 2 ( / ) 0 . 2 0 . 1 9 31 . 6 22 2720111 . 0 3 31 . 6 2 0 4 1 . 8 9 1 7 . 9 2 51 10 . 4 7 9 3 . 2 1 0 0 . 0 4 9 0 1 . 0 3 3 0 . 1 9 3 0 . 1 9 9e e m 626 2 8 3 . 3 1 0 0 . 0 0 80 . 5 6 2 8 gh 0 . 5 0 . 0 6 0 . 0 1 0 . 4 2 0 424240 截面核心半径 3 7 判断大小偏心： e ，因此按大偏心受压进行检算。 截面应力检算： 首先确定中性轴的位置，取 135 查铁路混凝土结构设计原理知： 0 . 8 8 5 4 , 7 . 7 6 , 3 6 . 2 , 6 . 6 6K V W Q 混凝土最大压应力： 3329 6 9 6 0 . 8 5 4 3 9 4 . 0 8 6 . 0 6 0 1 1 . 20 . 5 ( 3 6 . 2 7 4 6 . 3 8 4 ) 2 4 ( ) P a M P 受拉钢筋应力：(1 2 ) 0 . 5 (1 2 0 . 8 5 4 ) 0 . 4 21 5 6 . 0 6 7 . 0 3 1 3 02 2 0 . 8 5 4 0 . 5ss c P a M P 受压钢筋应力： ( 2 1 ) 0 . 5 ( 2 0 . 8 5 4 1 ) 0 . 4 21 5 6 . 0 6 8 2 . 3 8 5 1 3 02 2 0 . 8 5 4 0 . 5ss c P a M P 满足要求。 （ 2）地面下最大弯矩处截面 判断大小偏心： 02 3 6 . 8 0 9 0 . 1 1 02 1 5 7 . 3 9 4 0 1 . 0 3 3 0 . 1 1 0 0 . 1 1 4e e m 所以按小偏心受压进行验算。 002 1 5 7 . 3 9 4 2 3 6 . 8 0 9 0 . 5 4 . 5 3 2 1 1 . 22 0 . 8 8 0 0 . 0 5 7 9 d M P a M P 002 1 5 7 . 3 9 4 2 3 6 . 8 0 9( ) 1 5 ( 0 . 4 2 ) 6 2 . 9 8 9 1 3 00 . 8 8 0 0 . 0 5 7 9s g M P a M P 因此满足要求。 （ 3） 钢筋截断处截面 判断大小偏心： 20 0 3 1 4.0 mA g 220 3 1 424240 截面核心半径 1 2 5 3 0 1 . 0 2 4 0 . 0 7 0 . 0 7 2e e m 因此按小偏心受压进行验算。 002 1 8 4 . 5 4 1 5 3 . 8 5 3 0 . 5 4 . 0 7 7 1 1 . 22 0 . 8 3 2 0 . 0 5 3 4 d M P a M P 002 1 8 4 . 5 4 1 5 3 . 8 5 3( ) 1 5 ( 0 . 4 3 ) 5 7 . 6 7 3 1 3 00 . 8 3 2 0 . 0 5 3 4s g M P a M P 因此满足要求。 01 5 3 . 8 5 3 0 . 0 7 02 1 8 4 . 5 4 （ 4） 桩底截面 为轴心受压， 0 / 7 5，查表得，稳定系数 ，m= 3 9 6 . 5 1 3 2 . 9 6 7 9 . 0( ) 0 . 9 8 8 ( 0 . 7 8 5 1 0 . 4 0 . 0 0 3 1 4 ) P a M P aA m A 因此满足要求。 第二种最不利荷载组合的情况：一孔轻载高水位 验算三个截面： 桩顶截面： 7 2 8 . 1 3 2N k N 3 2 1 . 9 3M k N m 地面下最大弯矩处截面： 1 9 5 . 6 3 7 k N 227 2 8 . 1 3 2 ( 2 5 1 0 ) (1 . 0 5 2 . 0 9 1 7 . 5 ) 8 4 3 . 6 3 54N k N 钢筋截断处截面： 1 2 6 . 8 8 5M k N m 227 2 8 . 1 3 2 ( 2 5 1 0 ) (1 . 0 5 4 . 1 8 1 7 . 5 ) 8 7 0 . 7 8 14N k N （ 1） 桩顶截面 计算偏心距增大系数： c 计算长度014 . 0 4 . 00 . 5 ( ) 0 . 5 ( 7 . 5 ) 7 . 9 2 50 . 4 7 9L l m k P aE c 03 2 1 . 9 3 0 . 4 4 27 2 8 . 1 3 2 00 . 1 0 . 10 . 1 6 0 . 1 6 0 . 3 1 60 . 2 ( / ) 0 . 2 0 . 4 4 21 . 6 22 2720111 . 0 1 51 . 6 7 2 8 . 1 3 2 7 . 9 2 51 10 . 3 1 6 3 . 2 1 0 0 . 0 4 9 0 1 . 0 1 5 0 . 4 4 2 0 . 4 4 9e e m 6 2 8 gh 424240 截面核心半径 3 7 判断大小偏心： e ，因此按大偏心受压进行检算。 截面应力检算： 首先确定中性轴的位置，经试算，取 83 查铁路混凝土结构设计原理知： 02,1, M P 2496323 M P 30152 )21( M P 30152 )12( 满足要求。 （ 2） 地面下最大弯矩处截面 判断大小偏心： 所以按大偏心受压进行验算。 首先确定中性轴的位置，经试算，取 91 查铁路混凝土结构设计原理知： M P (2496323 M P 30152 )21( M P 30152 )12( 因此该截面满足要求。 （ 3）钢筋截断处截面 判断大小偏心： 20 0 3 1 4.0 mA g ， =20 3 1 424240 截面核心半径 2 3 01 2 6 . 8 8 5 0 . 1 4 68 7 0 . 7 8 1 0 1 . 0 1 5 0 . 1 4 6 0 . 1 4 8e e m 所以按大偏心计算 首先确定中性轴的位置，经试算，取 146 查铁路混凝土结构设计原理知： 0 . 7 3 6 , 2 . 0 6 9 , 2 2 . 3 7 4 , 4 . 0 2 0K V W Q 3329 6 9 6 0 . 7 3 6 1 2 6 . 8 8 5 2 . 8 0 5 1 1 . 20 . 5 ( 2 2 . 3 7 4 3 . 1 9 2 ) 2 4 ( ) cb P a M P (1 2 ) 0 . 5 (1 2 0 . 7 3 6 ) 0 . 4 21 5 2 . 8 0 5 1 0 . 5 1 9 1 3 02 2 0 . 7 3 6 0 . 5ss c P a M P ( 2 1 ) 0 . 5 ( 2 0 . 7 3 6 1 ) 0 . 4 21 5 2 . 8 0 5 3 7 . 5 0 2 1 3 02 2 0 . 7 3 6 0 . 5ss c P a M P 因此该截面满足要求。 （五）承台的检算 本桩与承台的联结采用将桩顶主钢筋伸入承台的联结方式，桩身伸入座板内 10顶伸入承台的钢筋采用直立式，伸入承台的钢筋长度为 1000筋采用 10200下图所示 ; 1001000 1 0 2 0 m m 第三章 施工方法及程序 1、 施