南京理工大学泰州科技学院空心板梁桥计算书

本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 1 页 共 88 页1 绪论1.1 桥梁概述桥梁是人类在生活和生产中，为克服天然障碍而建造的一种功能性结构物，也是有史以来人类所建造的最古老而壮观的建筑工程，是一处景观，也是一个时代的特征。桥梁在交通线路中占有重要的地位，特别是在高等级公路、城市高架道路的修建中，往往是保证通车的重要一环。人类学会建造各式桥梁，最初得益于自然界的启发。从倒下的树干，学会建筑桥梁；攀爬藤蔓，学会建造索桥；从天然的石窝，学会建造拱桥；从浮在水面上的小船，学会建造浮桥。但由于历史的认识局限性，所以桥梁质量、跨径等方面一直得不到质的飞跃。自新中国成立后，随着新材料、新理论、新技术和新工艺的不断涌现，使我国取得了空前的、举世瞩目的成就。在以后的桥梁建设中，我国需要提高自主创新理念、重视工程的整体质量、提高对桥梁美学的素养。1.2 桥梁设计原则(1) 结构尺寸和构造上的要求桥梁作为一个永久性的整体结构物，其整个结构及其各部分构件，在制造、施工和使用过程中应具备足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。桥梁的上述技术指标必须满足相应规范要求。强度要求是指桥梁的全部构件及其连接构造的材料抗力和承载能力具有足够的安全储备；刚度要求应使桥梁在荷载作用下的变形控制在容许范围之内；稳定性要求是要使桥梁结构在各种外力作用下，具有能保持原有的形状和位置的能力，例如；桥梁的墩台或桥台等整体不致倾覆或滑移，受压构件不致引起压杆失稳等；在地震区的桥梁，应满足抵抗破坏力的影响。(2) 施工上的要求桥型方案的设计应同时考虑施工的方便和经济。应尽量可能采用先进的工艺、技术和施工机械，以利于加快施工速度，保证工程质量和施工安全。但在采用先进工艺时，应考虑其施工成本。本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 2 页 共 88 页(3) 使用上的要求桥梁的行车道和人行道宽度应保证车辆和人群的安全畅通要求，并满足将来交通量增长的需要。在设计时，桥面纵坡设计不要过大，否则车辆通过时不平顺。为防止桥面积水，排水设施必须完善。建成后的桥梁要保证设计使用年限 100 年，并便于日后的检查和维修。此外，桥型、跨度大小和桥下净空应满足泄洪、安全通航或通车等要求。(4) 经济上的要求桥梁设计应全面充分考虑经济上的合理性。在设计中必须进行详细周密而详细的技术经济比较，最经济的选择方案是总造价和材料等消耗最少以及在运营阶段维护费用最低的方案。此外，桥梁设计的施工原则应该遵循因地制宜、就地取材，便于施工。选用合理的施工方法，这样才能显得更加经济。对于要尽快通车的桥，可以采用工期短的方案，以达到提前通车的目的，尽可能地产生更大的经济效益。(5) 环境保护和可持续发展桥梁的建设应保证环境相协调。桥梁设计在考虑环境保护的同时，还应贯彻科学发展观的要求，做到全面协调可持续。从桥址选择、桥梁分跨、基础选择、墩身外形，到施工组织设计都应充分考虑环境要求。必要时采取一定的控制措施，力争把不利影响控制在最小范围内。同时，还需加快完善环境监测保护体系制度，做到及时监控。在桥梁施工完毕后，仍需进一步美化桥梁周边的景观，如桥头植被等恢复 1。(6) 美学和景观上的要求现代的的桥梁对美学的要求越来越高。为达到这一目的，结构的布置应该简洁，并最大限度的遵循对称原则，桥型还要与周围的环境应协调。城市桥梁和游览地区的桥梁，可较多地考虑建筑艺术上的要求，如豪华的细部装饰。对于有特殊要求的桥梁，还应作景观设计，重要构造作艺术造型设计。对于高速公路、一级公路的桥梁应于桥梁周边环境进行美学创造和景观资源开发。本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 3 页 共 88 页1.3 桥梁设计主要内容第一部分是绪论，包括桥梁概述、桥梁设计原则和桥梁设计内容。第二部分是上部结构计算，包括主梁尺寸拟定、内力计算、主筋布置、截面验算、主筋的布置及数量和主梁截面强度计算。第三部分是橡胶支座计算，包括支座尺寸拟定、确定厚度、验算偏转情况和抗滑性验算。第四部分是桥台计算，包括构造形式及截面尺寸的拟定、内力组合、承载力验算、 、基底荷载分析、基底合力偏心距验算、基底应力验算、抗倾覆稳定性验算、抗滑稳定性验算、基础沉降量计算。本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 4 页 共 88 页2 桥梁上部结构计算2.1 设计资料2.1.1 跨度和桥面宽度(1) 标准跨径： Lb=6.00m（墩中心距离） ；(2) 计算跨径： L=5.70m（支座中心距离） ；(3) 桥面净宽：净 7.00m（行车道）21.00m（人行道） 。2.1.2 技术标准(1) 设计荷载：公路级，人群荷载 3.0KN/m2，人行道板 4.0 KN/m2，护栏、栏杆的作用力为 1.0KN/m 。(2) 环境标准： 类(3) 设计安全等级：二级2.1.3 主要材料(1) 混凝土：桥跨结构主要构件用 C30，人行道、栏杆用 C30，桥面铺装上层采用4cm 的沥青混凝土，下层采用 6cm 的混凝土。刚性浅基础采用 C15，重力式台身采用浆砌片石（石料强度不小于 MU30，采用水泥砂浆强度等级为 M7.5） 2。混凝土重度按 计算。其技术指标见表 1 所示。325mkN表1 混凝土技术指标表 （单位：MPa）强度类型强度等级fck(MPa)ftk(MPa)fcd(MPa)ftd(MPa)Ec(MPa)C25 16.7 1.78 11.5 1.23 2.80104C30 20.1 2.01 13.8 1.39 3.00104(2) 钢筋：直径大于等于 12mm 的用 HRB335 钢筋，直径小于 10mm 的采用 R235光圆钢筋 3。其技术指标见表 2 所示。本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 5 页 共 88 页表 2 普通钢筋技术指标表 (单位：MPa)钢筋种类 fsk fcd fsd EsR235 235 195 195 2.1105HRB335 335 280 280 2.01052.1.4 设计依据及参考书1 JTG C30-2003，公路工程水文勘测设计规范S. 北京：人民交通出版社，2003. 2 JTG B01-2003，公路工程技术标准 S. 北京：人民交通出版社，2003.3 JTG D60-2004，公路桥涵设计通用规范S. 北京：人民交通出版社，2004.4 公路桥涵通用图：装配式钢筋混凝土斜空心板桥上部构造（公路-级）M. 北京：人民交通出版社，2006.5 公路桥涵通用图：装配式钢筋混凝土斜空心板桥上部构造（公路-级）M. 北京：人民交通出版社，2006.6 JTJ041-2000，公路桥涵施工技术规范 S. 北京：人民交通出版社，2000.7 JTG D502006，公路沥青路面设计规范S. 北京：人民交通出版社，2006. 8 白宝玉，桥梁工程 M. 北京：高等教育出版社，2005.9 姚玲森，桥梁工程 M. 北京：人民交通出版社，2010.10 JTG H11-2004，公路桥涵养护规范S. 北京：人民交通出版社，2004. 11 JTGF80/1-2004，公路工程质量检验评定标准S. 北京：人民交通出版社，2004.12 JTG D62-2004，公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范S. 北京：人民交通出版社，2004.13 闫志刚，钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁桥结构设计M. 北京：机械工业出版社，2009.14 叶见曙，结构设计原理M. 北京：人民交通出版社，2005.15 JTG D61-2005，公路圬工桥涵设计规范S. 北京：人民交通出版社，2005.16 高大钊，土质学与土力学M. 北京：人民交通出版社，2008.17 凌治平，基础工程 M.北京：人民交通出版社，2007.18 JTG D632007，公路桥涵地基与基础设计规范S. 北京：人民交通出版社，2007.本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 6 页 共 88 页2.2 构造形式及截面尺寸本桥为 的钢筋混凝土简支板桥，横桥向由 9 块宽度为 1.00m、高度为m630.3m 的空心板连接而成，板间 2.25 cm 的缝隙用于灌注砂浆。桥上横坡为双向1.5%，坡度由下部构造控制 4-5。桥梁具体构造及尺寸见图 1。1.5% 1.5%铰 缝6cm厚 C30混 凝 土4厚 沥 青 混 凝 土道路中心线图 1 桥梁横断面一般构造图（单位：cm）图 2 中板跨中断面一般构造图（单位： mm）本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 7 页 共 88 页图 3 边板跨中断面一般构造图（单位： mm）图 4 铰缝连接示意图（单位：cm）2.3 空心板截面几何特性计算本设计结果偏于安全。因截面形式相同，所以以中板设计为例。2.3.1 预制板的截面几何特性(1) 补上挖空部分以后得到的截面，其几何特性为面积 2940cmAb重心至截面上缘的距离 yb15对截面上缘的面积矩 40cSb本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 8 页 共 88 页(2) 毛截面几何特性面积 221.50)718428521(940 cmAm 对上缘面积矩 )38()35( S 42.917841c毛截面重心至梁顶的距离 mASyms 8.6.503挖孔面积的惯性矩 kiI 4182).61835(2164182458233 423.0).(7).()31.6( cm对毛截面形心惯性矩 423 2.1368.014)58.16(294098 cIm2.3.2 成桥阶段板梁的截面几何特性面积 221.697301cmAm面积矩 32.5S截面重心至梁顶的距离 cys 1.69.40381惯性矩 42423 51.897)0761(01.69209 cmIm 空心板截面的抗扭刚度可简化为如图 6 示的箱形截面近似计算，抗扭刚度为本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 9 页 共 88 页4522212 106.30)81()301(44)(4 cmthtbIsT 图 5 成桥阶段的梁板横截面（单位： mm）图 6 抗扭惯性矩简化计算图（单位： mm）2.4 主梁内力计算2.4.1 永久作用效应计算(1) 空心板自重 (一期结构自重) 1GmkNmkNAG/30.6250.25/41 (2) 桥面系自重 (二期结构自重) 2(a）本设计人行道和栏杆自重线密度： K4175.04(b) 桥面铺装上层采用 4cm 厚沥青混凝土，下层为 6cm 厚 C30 混凝土 6-7，则全桥宽铺装层每延米重力为本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 10 页 共 88 页mkNk/94.16/7)2506.34.( 为了计算方便，桥面系的重力可平均分配到各空心板上，则每块空心板分配到的每延米桥面系重力为 mkNG71.294.62(3) 铰接缝自重计算 (二期结构自重) 3GmkNkkA /8075.2510.3/2543 其中， 225.3.)1.8.8( cc由上述计算得空心板每延米总重力为 )(/30.6一 期 结 构 自 重 mkNG )(/579.3/807.1.232 二 期 结 构 自 重 mkNk/80./)596(由此可计算出简支空心板永久作用效应，计算结果见表 3。表3 简支空心板永久作用效应计算表作用效应-弯矩（M/kN m） 作用效应-剪力（V/kN）作用种类 作用(kN/m)计算跨径（m） 跨中 1/4 跨 支点 1/4 跨 跨中GI 6.3003 5.7 25.5871 19.1903 17.9559 8.9779 0GII 3.5798 5.7 14.5385 10.9038 1.9125 5.1012 0G 9.8801 5.7 40.1256 30.0942 28.1583 14.0791 02.4.2 可变作用效应计算根据公路桥涵设计通用规范 （JTG D60-2004）规定公路级车道荷载的均布荷载标准值 为kqmkNk /875./5.107.本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 11 页 共 88 页计算弯矩时， kNPk 8.13675.018)56.(50183 计算剪力时， kNkk .42.(1) 冲击系数和车道折减系数计算结构的冲击系数 与结构的基频 有关，故应先计算结构的基频 8。f简支梁桥的基频计算： mkgkggGmc /15.07/81.903 HzzEIlfc 347.12.2897.52102 由于 ，故可由下式计算出汽车荷载的冲击系数为Hzfz145.268.075.ln76.0f当车道大于两车道时，应进行车道折减，但折减后不得小于用两车道布载的计算结果。桥面净宽为 9.0m，桥面行车道宽 7.0m，最多只能按两车道布载，故横向折减系数为 。0.1(2) 汽车荷载横向分布系数的计算空心板跨中和 截面处的荷载横向分布系数按铰接板法计算，支点处荷载横向4/l分布系数按杠杆原理法计算，支至 点之间截面的荷载横向分布系数按直线内插法4/l求得 9。(a) 跨中及 处的荷载横向分布系数计算4/l由前面计算得： cmlbcmIcmI Tm 570,1,0162.5,108975.2 44 代入得 8.)57(.897)(. 262lbIT本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 12 页 共 88 页在求得刚度参数 后，即可依板块个数及所计算板号按 值查得各板块轴线处的 影响线坐标。由 内插得到 时，1 号板至 5 号板在车道荷载作01.078.用下的荷载横向分布影响线值，内插计算见表 4。由表 4 的数据画出各板的横向分布影响线，并按横向最不利位置布载，求得两车道情况下的各板横向分布系数。各板的横向分布影响线及横向最不利布载见图 7。由于桥梁横断面结构对称，故只需计算15 号板的横向分布影响线坐标值。表4 横向分布影响线坐标值表作用位置板号1 2 3 4 5 6 7 8 9 合计1 0.171 0.153 0.132 0.115 0.101 0.091 0.083 0.078 0.076 12 0.153 0.150 0.136 0.118 0.104 0.094 0.086 0.081 0.078 13 0.132 0.136 0.136 0.126 0.111 0.099 0.091 0.086 0.083 14 0.114 0.118 0.126 0.129 0.121 0.108 0.099 0.094 0.091 15 0.101 0.104 0.111 0.121 0.126 0.121 0.111 0.104 0.101 1按下列方式布载，可进行各板荷载横向分布系数计算，见见图 7 所示。计算公式如下： ，计算结果见表 5 所示。人人汽汽 iim,21表5 各板荷载横向分布系数计算表板号 1 号板 2 号板 3 号板 4 号板 5 号板荷载种类汽车荷载人群荷载汽车荷载人群荷载汽车荷载人群荷载汽车荷载人群荷载汽车荷载人群荷载0.152 0.169 0.150 0.153 0.136 0.132 0.118 0.115 0.104 0.1020.118 0.076 0.122 0.079 0.127 0.084 0.128 0.091 0.119 0.1010.100 0.103 0.110 0.119 0.126荷载横向分布系数 0.084 0.087 0.092 0.100 0.089m 汽或 m0.227 0.245 0.231 0.232 0.233 0.216 0.233 0.206 0.112 0.203本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 13 页 共 88 页人由表 5 计算结果可以看出，3 号板汽车荷载横向分布系数最大。为设计和施工方便，各空心板设计成统一规格，按最不利组合进行设计，即选用 3 号板横向分布系数，则跨中和 处的荷载横向分布系数取下列值：4/l 216.0,3.人汽 m1.5%道路中心线 1.5%or1 号板2 号板本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 14 页 共 88 页3 号板4 号板5 号板图 7 各板横向分部系数及最不利布载图（单位：cm）(b) 支点处荷载横向分布系数计算支点处的荷载横向分布系数按杠杆原理法计算，4 号板的横向分布系数计算如下，见图 8 所示。两车道汽车荷载： 5.012汽汽 im人群荷载： 0人本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 15 页 共 88 页图 8 3 号支点处的荷载横向分布系数计算图式（单位：cm）(c) 支点到 截面处的荷载横向分布系数按直线内插法求得。4/l空心板荷载横向分布系数汇总于表 6 中。表6 空心板的荷载横向分布系数作用种类 跨中至 处4/l支点 支点至 处4/l汽车荷载 0.233 0.5人群荷载 0.216 0直线内插(d) 可变作用效应计算1）车道荷载效应计算车道荷载引起的空心板跨中及 处截面的效应（弯矩和剪力）时，均布荷4/l载标准值 应满足于使空心板产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值kq只作用于影响线中一个最大影响线峰值处，为此需绘制出跨中弯矩、跨中剪力、kP处截面弯矩及 处截面剪力影响线图，如图 9、图 10 所示。4/l4/l4本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 16 页 共 88 页Pk=136.8Nl/425mqk=7.8N/05.28285q7k/P16图 9 简支板跨中截面内力影响线及加载图式（单位：cm） 跨中截面弯矩： )(不 计 冲 击 时汽 kkyPwqmM)1计 冲 击 时汽 kk其中， lyk425./220615.47.1mlwk 汽车荷载：不计冲击系数： mkNkM 78.52)42.1836025.478.(23.01汽计入冲击系数： kk 04.67)425.1836025.487.(23.068.1汽剪力： )不 计 冲 击 时汽 kkyPwqmV()1(计 冲 击 时汽 kk本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 17 页 共 88 页其中， 5.0kymlwk 7125.08/.21汽车荷载：不计冲击系数： kNV 43.20)5.164725.08.(23.01 汽计入冲击系数： 91.6.汽 截面处4/l弯矩： )(不 计 冲 击 时汽 kkyPwqmM)1(计 冲 击 时汽 kk其中， lyk06875.1/322049375621mlwkPk=136.8kNqk=7.875kN/m106.875 463.125qk=7.875kN/mPkPk=164.16kN0.250.753l/16=1.069m图 10 处截面内力影响线及加载图（单位：cm）4l汽车荷载：本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 18 页 共 88 页不计冲击系数： mkNkM 65.39)06875.1304597.38.7(2.01汽计入冲击系数： kk 92.58)0687.1405937.8.7(23.068.1汽剪力： )不 计 冲 击 时汽 kkyPwqmV()1(计 冲 击 时汽 kk其中， 75.0kymlwk 603125./.94321汽车荷载：不计冲击系数： kNV 63.1)75.016460325.187.(23.01 汽计入冲击系数： k10.4)75.016460325.187.(23.068.1 汽 支点截面剪力计算支点截面由于车道荷载产生的效应时，考虑横向分布系数沿空心板跨长的变化，同样均布荷载标准值应布满于使结构产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只能作用于相应影响线中一个最大影响线的峰值处，如图 11 所示。两车道荷载：不计冲击： 5.016.4)083.9167.(85.47)23.05(127.83.01汽VkN56.8本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 19 页 共 88 页计冲击： kNkNV91.0284.519.84.95)1( 汽2）人群荷载效应 人群是一个均布荷载，其值为 ，本设计单侧人行道净宽为 0.75m，因2/0.3mk此 。人 Nmkq/25./375.0人群荷载产生的可变效应计算如下（见图 11）：1.000.9170.50.0830.204支点剪力影响线汽车荷载 m 图人群荷载 m 图 qk=7.875kN/mPk=164.16kNqk=3kN/m图 11 支点截面剪力计算图式（单位：cm） 跨中截面596本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 20 页 共 88 页弯矩： mkNkwqmMV 63.20615.432.人人人剪力： .7.1.0人人人 处截面4/l弯矩： mkNkwqmMV 97.1045937.216.人人人剪力： 04.20人人人 支点截面剪力kNwqmVV )083.9167.(34.5)0216.(7.53216.0人人人 kN4.12.4.2 作用效应组合根据作用效应组合，选取四种最不利效应组合：短期效应组合、长期效应组合、标准效应组合和承载能力极限状态基本组合，见表 7。本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 21 页 共 88 页表7 作用效应组合表跨中截面 四分点截面支点截面maxMaxVmaxMaxVmax序号荷载类别 )(kN)(k)(N(k)(N 第一期永久作用 25.59 0 19.19 8.98 17.96 第二期永久作用 14.54 0 10.90 5.01 1.91 总永久作用（=+ ） 40.13 0 40.12 14.08 28.16 可变作用（汽车不计冲击） 52.78 20.43 39.65 31.63 88.56 可变作用（汽车计冲击） 67.04 20.91 58.92 40.10 102.91 可变作用（人群荷载） 2.63 0.46 1.97 1.04 1.40 标准组合（=+ + ） 109.80 21.37 101.01 55.22 132.47 短期组合（= +0.7 +） 79.71 14.76 70.17 37.26 91.55基本组合（1.2+1.4+0.8 1.4）144.96 29.79 132.84 73.84 179.43 长期组合（=+0.4 +0.4 ） 62.29 8.36 56.77 27.15 64.142.5 持久状况承载能力极限状态下的截面设计、配筋与验算2.5.1 配置主筋持久状况承载能力极限状态要求的条件来确定受力主筋数量，空心板截面可换算成等效工字形截面来考虑。换算原则是面积相等、惯性矩相同，令空心板中圆面积及惯性矩与工字形截面中开口部分面积和惯性矩相同。按照面积相等： 24Dhbk按照惯性矩相等： 361k本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 22 页 共 88 页联立求解上述两式，可求得： cmDhk1.23cmDbk7.1263这样，在空心板截面宽度、高度以及圆孔的形心位置不变的条件下，等效工字形截面的尺寸如图 12 所示。图 12 空心板等效工字形截面（单位：cm）上翼缘板厚度为 cmDyhf 9.8431 下翼缘板厚度为 f .2腹板厚度为 cbf 6.723 因采用绑扎钢筋骨架，故设 ，则mas5mahs)350(09。m265)28965(108.3)2(0 ffcdhb mkNMmkNd.14.70故属于第一类形截面。正截面承载力为 )2(00xhbfcdu式中 桥梁结构的重要性系数，设计安全等级为二级，故取为 1.0；0混凝土的设计强度，这里为 C30， ；cdf MPafcd8.13本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 23 页 共 88 页承载能力极限状态的跨中最大弯矩，由表 7 可知，udM mkNMud96.14则上式为 )265(980.13096.14.0 xud 整理得： 04.372x令 ，则可解得045.2137502x，且满足mhf89.4。mxb4.18265.012. 上述计算说明中和轴位于翼缘板内，可按高度 、宽度为 的矩形截面计算钢h,fb筋面积 。sA22 13280.49.13mfxbsdcs 选用 9 根直径为 的 HRB335 钢筋，则钢筋面积 2290 。m 2213m钢筋布置如图 13 所示。混凝土保护层厚度 c 取 35 大于 d（18 ） ，且满足保护层厚度要求 10-11。图 13 中板截面构造及尺寸（单位： mm）钢筋的中心位置： ，my25.4.2035本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 24 页 共 88 页则有效高度 。mahso 75.24)5.430(配筋率 为 %2.0917.0)5.24980()( min0 hbAfs故满足截面复核要求。2.5.2 持久状况截面承载能力极限状态计算按截面实际配筋面积计算截面受压区高度 为xmbfAxcds 71.4980.132 截面抗弯极限状态承载力为 mkNkxhbfMcd .9814.)2047.5.(0471.981.3)2(0 mkN.9614故满足截面承载力要求。2.5.3 斜截面抗剪承载力计算由表 7 可知，3 号板支点剪力及跨中剪力分别为 kNVdo43.179Ld.2/,所有的钢筋均通过支座，钢筋布置满足梁的构造要求。等效工字形截面腹板宽度为 ，因此截面尺寸应满足cmb1.73 kNVkNbhf dkcu 43.17919.5207.431015.005. 03, 根据公路桥涵设计通用规范 （JTG D60-2004）规定，在进行受弯构件斜截面抗剪承载力配筋设计时，若满足 ，则不需进行斜截面抗剪承02305.bhfVtdd载力的计算，仅按构造要求配置箍筋即可 12。而本设计中本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 25 页 共 88 页kNkVd 43.179.0.1kNbhftd 42.1975.239.105.)5.(023 对于板式受弯构件，应乘以 1.25 的提高系数。则 kbhftd 78.165.24739.105.21105.23023 因此， ，故应进行持久状况斜截面抗剪承载力验0230.bhfVtdd算。2.5.4 计算剪力图分配(1) 构造配置箍筋长度的截面距跨中截面的距离可由剪力包络图（如图 14）按023015.bhfVtdd比例求得 mVLlLdd 1897.243.179252,0,0, 在 长度内按构造要求布置钢筋。l图 14 半跨剪力图（单位：cm）(2) 距支座中心为 处的计算剪力2h由剪力包络图按比例求得 kNLVhVLdodd 5.17570)9.243.1(43.19570)(2,0,00 本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 26 页 共 88 页需设置斜筋段的长度为： ，考虑设置斜筋的最大m80319723057长度仅为 0.803m，且设置斜筋时对施工极为不方便，故此长度内不设斜筋，而采用加密箍筋的方式 14。2.5.5 箍筋设计箍筋选用直径 的 R235 双肢箍筋，则其截面面积 ，m10 257.18.02cmASV箍筋布置采用等距离布置。其中纵筋配筋率： 4.1)75.26(901P最大剪力设计值 Vd=179.43kN，把相应参数值代入上式得2020,6-2310dsvkcuv bhfAfS2262 )43.1790.( 75.461951 m96.1箍筋的间距要求不应大于梁高的一半而且不大于 400mm。支座中心向跨径方向长度不小于一倍梁高范围内，箍筋间距不宜大于 。所以，在距跨中截面 1.9mm10长度范围内的箍筋间距选用 ，其余区段的箍筋箍筋间距取为 。Sv150 m102.5.6 斜截面抗剪承载力验算(1) 距支座中心 （梁高一半）处的截面抗剪强度2h配筋率 0216.)726(15vsvbSA抗剪强度 svkcucs ffpbhV,03321 .4.75.24615.0. 3190.)24.6(本 科 毕 业 设 计 说 明 书 (论 文 ) 第 27 页 共 88 页kNVkNod43.17934.20,0(2) 跨中截面抗剪强度配筋率 014.)5726(1vsvbSA抗剪强度 svkcucs ffpbhV,03321 .4.75.24615.0. 3190.)24.6(kNVkNod7.907.18,0故板梁斜截面的抗剪强度均满足设计要求。2.5.7 持久状况斜截面抗弯极限承载能力验算钢筋混凝土受弯构件斜截面抗弯承载能力不足而破坏的原因，主要是由于受拉区纵向钢筋锚固不好或弯起钢筋位置不当而造成。故当受弯构件的纵向钢筋和箍筋满足构造要求时，可不进行斜截面抗弯承载力计算。2.6 持久状况正常使用极限状态下的裂缝宽度验算在 I 类环境下，裂缝宽度不应超过 0.2mm。按照前面计算，取具有最不利荷载的 3 号板的跨中弯矩效应进行组合：短期效应组合 kQkGQjknjmiGi