提升机制动系统-液压盘式制动器设计【毕业论文+CAD图纸全套】

买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 I 前 言 制动系统是矿井提升机的重要组成部分，制动系统的可靠性直接影响矿井提升设备的安全运转。它由制动器和传动机构组成，是依靠直接作用于制动轮或制动盘上的制动力矩来进行控制并调节制动力的机构。 多绳摩擦提升机具有体积小、质量轻、安全可靠、提升能力强等优点，适用于较深的矿井提升。本文针对 ( 4 多绳摩擦轮 )提升机，对其制动系统进行设计。 在对提升机的制动器选型过程中，因盘式制动器是近年来应用较多的一种新型制动器，它以其独特的优点及良好的安全性能被广大用户认可，特别是在结合了液压系统和 制之后，液压系统和 强的控制性能为盘式制动器的应用提供了巨大的工作平台。制动盘的制动力，靠油缸内充入油液而推动活塞来压缩盘式弹簧来实现。 液压盘式制动器作为最新一种制动器，具有许多优点，所以它在现代多种类型提升机中获得广泛的应用。它具有制动力大、工作灵活性稳定、敏感度高等特点，对生产安全具有重要意义。 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 i 目 录 摘 要 . 1 第 1章 矿井提升机概述 . 1 升机的定义 . 1 升机的分类 . 1 用途分 . 1 拖动方式分 . 1 提升容器类型分 . 1 井筒 的倾角分 . 2 提升机类型分 . 2 . 9 第 2章 提升机的设计计算 ( 4多绳摩擦轮 ) . 10 作参数 . 11 度图 . 12 位重量 . 14 图 . 14 效力： . 17 动力矩与等效力的比例： . 17 效功率： . 17 . 17 . 18 升机液压站系统 . 18 压站系统原理图如图 2 . 19 制电路图如图 2 . 20 第 3章 提升机制 动装置的结构设计 . 22 升机的制动装置的功用、类型 . 22 动装置的功用 . 22 动装置的类型 . 23 . 23 动装置的有关规定和要求 . 24 升机制动器主要类型 . 26 式制动器 . 26 . 28 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 式制动器的结构及工作原理 . 29 . 29 . 30 动器的设计计算 . 31 定在工作状态下所需要的制动力 . 31 定制动器数量 . 39 型弹簧的选型计算 . 44 动器液压缸的结构与设计计算 . 50 动器的强度校核 . 60 . 60 压站油压整定计算 . 63 第 4章 制动器的工作可靠性评定 . 65 式制动器的安装要求及 调整 . 65 式制动器的要求（包括零部件） . 65 式制动器闸瓦间隙的调整 . 66 . 67 . 69 计变 量 . 70 化策略 . 70 . 72 第 5章 结论 . 74 致 谢 . 75 参考文献 . 76 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 1 摘 要 目前我国 许多煤矿矿井已经转向中、深部开采，矿井提升设备作为煤矿的关键设备，在矿井机械化生产中占有重要地位。 制动器是提升机 (提升绞车 )的重要组成部分之一，直接关系着提升机设备的安全运行。 多绳摩擦提升机具有体积小、质量轻、安全可靠、提升能力强等优点，适用于较深的矿井提升。本文针对 ( 4 多绳摩擦轮 )提升机，对其制动系统进行设计。 在对提升机的制动器选型过程中，因盘式制动器是近年来应用较多的一种新型 制动器 ， 它以其独特的优点及良好的安全性能被广大用户认可 ， 特别是在结合了液压系统和 制之后 ， 液压系统和 强的控制性能为盘式制动器的应用提供了巨大的工作平台 。 制动盘的制动力，靠油缸内充入油液而推动活塞 来 压缩盘式弹簧来实现。 液压盘式制动器作为最新一种制动器， 具有许多优点，所以它在现代多种类型提升机中获得广泛的应用。 它具有制动力大、工作灵活性稳定、敏感度高等特点，对生产安全具有重要意义。 关键词： 提升机；多绳摩擦；制动器；设计；液压传动。 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 2 of to as an in of of of a of to to In 4.5 In in is in ts by of in of LC of a on to to as of a it in a to It is on is of 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 1 第 1 章 矿井提升机概述 升机的定义 矿井提升机是矿井大型固定设备之一，它的主要任务就是沿井筒提升煤炭、矿石和矸石；升降人员和设备；下放材料和工具等。矿井提升设备是联系井下与地面的纽带，是主要的提升运输工具，因此它在个矿井生产中占有重要的地位 。 升机的分类 用途分 (1) 主井提升设备 主井提升设备的任务是专门提升井下生产的煤炭。年产 30万吨以上的矿井，主井提升容器多采用箕斗；年产 30万吨以下 的矿井，一般采用罐笼 (立井 )或串车 (斜井 )。 (2) 副井提升设备 副井提升设备的任务是提升矸石、废料，下放材料，升降人员和设备等。副井提升容器采用普通罐笼 (立井 )和串车 (斜井 )。 拖动方式分 按提升机电力拖动方式分为交流拖动提升设备和直流拖动提升设备。 提升容器类型分 分为箕斗、罐笼、串车等提升设备。 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 2 井筒的倾角分 提升设备按井筒倾角可分为立井提升设备和斜井提升设备。立井提升时，提升容器采用箕斗或罐笼等 升容器一般采用矿车 (串车 )或斜井箕斗。串车提升适用于井筒倾角不大于；斜井箕斗提升适用于井筒倾角在025 035 范围内。近年来大型斜井提升多采用胶带输送机。 提升机类型分 (1) 单绳缠绕式提升设备 单绳缠绕式提升设备目前大部分为直径圆柱型滚筒，在个别的老矿井，还有使用变直径滚筒 (如双圆柱圆锥型滚筒 )提升设备。 1) 23m)和 23m)型单绳缠绕式提升机是我 国在 19581966年生产的仿苏 滚筒个数来分，有单滚筒和双滚筒的提升机；按布置方式来分，有带地下室和不带地下室的提升机，可根据设计而选用，但二者技术性能完全相同。 (A) 23m)提升机代号意义以 (B) 23m)和 (a) 制动装置采用角移式块型制动器 ,重锤制动传动，油压操纵装置； (b) 双滚筒提升机采用手动涡轮涡杆式调绳离合器； (c) 减速器采用渐开线人字形齿轮传动； (d) 使用机械牌坊式深度指示器； (e) 设有机械限速器。 (C) 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 3 (a) 调绳装置即离合器为电动涡轮涡杆式离合器，因而调绳工作简便省力； (b) 采用综合式制动器 ,改善了闸瓦的磨损情况； (c) 液压 站采用手动控制的低压电液调节阀和电磁铁控制的安全三通阀，分别对工作制动和安全制动进行控制； (d) 减速器采用圆弧形人字齿轮传动，提高了减速器的承载能力，并减轻了重量。 2) 46m)和 苏联新克拉马托尔机械制造厂生产的 (a) 滚筒采用焊接结构； (b) 采用气动齿轮式调绳离合器 ； (c) 制动器为新平移式块闸； (d) 采用压气制动传动装置； (e) 使用机械牌坊式深度指示器； (f) 减速器采用渐开线人字齿轮，有一级传动和二级传动两种； (g) 有电气限速器 ,还有机械限速器。 我国现有煤矿矿井多数是按照五十年代的标准设计的，为了快出煤、多出煤，当时主要是建设中、小型矿井，并且首先开采浅部煤层。五十年代，我国的矿井提升设备主要是从苏联进口的 备的可选性小，主要是满足开采浅部煤层的需要。进入 80年代以后，我国许多煤矿矿井已逐渐转向中深部开采，国家统煤矿矿井的平均深度已由 200米延伸到 400米，现在已达 600米、 1000米。根据国内外的实践经验，落地式摩擦提升设 备，是在矿井延伸后使现有提升设备满足加大提升高度要求的行之有效的办法。 (A) 主提升钢丝绳的选择 (a) 钢丝绳的结构形式 应优先选用三角股钢丝绳及线接触圆股钢丝绳，当由于供应原因，亦可以买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 4 选用普通圆股点接触平行捻钢丝绳。钢丝绳公称抗拉强度宜选用 1550 610 帕。 (b) 钢丝绳的安全系数 根据煤矿安全规程规定，钢丝绳的安全系数 m 应符合下式： 升降人员和物料 9 . 2 0 . 0 0 0 5m H c 升降物料 7 . 2 0 . 0 0 0 5m H c 式中 升钢丝绳的悬垂长度， m。 (c) 钢丝绳数目选择 落地摩擦式提升机的钢丝绳树木以 24绳为宜。 (B) 尾绳的选择 目前，绝大多数使用多绳摩擦式提升机的矿井，都由原来选用扁钢丝绳作平衡尾绳而改为使用圆股钢丝绳作平衡尾绳。新建的矿井，设计中也已全部选用圆股钢丝绳作平衡尾绳。这主要是因为扁钢丝绳生产效率低、供应困难。 (a) 主导轮直径 根据煤矿安全规程规定，主导轮直径 无导向轮 80 有导向轮 100 式中 d 主提升钢丝绳直径， 主导轮直径 应按摩擦衬垫的许用比压 q来校核，即： d D 式中 s 主导轮上升（重载）侧钢丝绳静张力， N； 主导轮下降（重载）侧钢丝绳静张力， N； 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 5 q摩擦衬垫的许用比压，取 q= 4200 10 帕 ； 主绳数目。 根据经验，现有 3米以下提升机改造后的主导轮直径 滚筒直径（ m） 主导轮直径（ m） C) 钢丝绳间距 2 0 0 2 5 0nA m m (D) 天轮直径 w 100w dm m (E) 钢丝绳在摩擦衬垫上的围包角 当井深大于 300米时，取： 0 0 2 2 0180 如图 1 a）、（ b）。 当井深小于 300米时，取 ： 002702 360如图 1 c）、（ d）。 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 6 正常包围角 a （井深大于 3 0 0 m m ） 特殊加大包围角 a （井深小于 3 0 0 m m ）图 1绕式提升机摩擦衬片上的包围角选 择 (2) 多绳摩擦式提升设备 多绳摩擦式提升设备可分为塔式和落地式（ 多绳摩擦提升机的井架一般多采用钢结构四斜腿井架。放绳挂罐后在主绳张力水平分力作用下，使井架产生弹性变形、井架有倾斜现象。一般井筒采用冻结施工，井架基础随着井筒冻结层解冻变化。基础会产生少量下降。井架在受主绳张力作用下基础下沉不均衡也会使井架倾斜。由于井架倾斜、天轮轴心线相对位移，这种位移一般在投入使用初期产生，并渐渐逐于稳定。另外，天轮绳槽摩擦衬垫一般采用国内产品尼龙 1010、进口 于衬垫 是磨损材料，从初期使用到更换之前，即剩余厚度为钢丝绳直径一半之前，提升绳落绳点向绞车房方向渐变位移，一般位置变化范围 030 多绳提升机由于使用了数根钢丝绳代替一根钢丝绳。钢丝绳的直径变小了，摩擦轮的直径因而变小，但由于有多根钢丝绳，所以摩擦轮变为摩擦筒，宽度稍有加宽。设采用 多绳与单绳提升机钢丝绳直径间有如下关系： 1n dd 理，摩擦筒（主导轮）直径 ： 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 7 1n DD m 绳摩擦提升机如图 1 1 - - 主导轮2 - - 天轮3 - - 提升机钢丝绳4 - - 提升容器5 - - 尾绳1主导轮 2天轮 3提升机钢丝绳 4提升容器 5尾绳 图 1绳摩擦提升机 主轴装置的特点：它与缠绕式提升来代替木衬，由于摩擦提升是靠摩擦力来传递动力的，所以衬垫挤压固定在筒壳上。摩擦衬垫形成衬圈，其 上再车出绳槽，初车时槽深为 1/3绳径，槽距（即绳心距）约为绳径的 10 倍利用熟知的柔索欧拉公式可知，摩擦轮两 侧钢丝绳拉力的极限比值为 1122 u a u aF e F F 或 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 8 式中 e自然对数的底，等于 a钢丝绳对于摩擦轮的围包角； u钢丝绳与衬垫间的摩擦系数，通常取 u =钢丝绳拉力比 12丝绳对摩擦轮产生相对滑动。为了避免这种滑动，两侧拉力不能达到其极限比值，而应有一安全系数，式改写 为 2 1 2( 1 ) F e 若考虑防滑而加入防滑安全系数 ，则有 1 2 2( ) ( 1 ) F e 或者 212( 1) 式中 防滑安全系数，如果式中 1F 和 2F 仅计及静力，则得防滑安全系数；如果计算 1F 和 2F 时考虑了惯性力的影响，则得动防滑安全系数 d 。我国煤矿设计规范规定 有些国家不按拉力差来考虑防滑，而是把两侧的拉力比的极限值控制在 ： 在某些特殊情况，例如进行紧急制动时，可能产生超前滑动，即钢丝绳的运动速度大于摩擦轮槽处的线速度，此时的防滑安全系数为 121( 1 ) 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 9 煤矿安全规程规定，紧急制动时不能产生滑动，即 d 1。 当下放重物进行紧急制动时，更容易继发性滑动。 升机型号的选用 4多绳摩擦轮）提升机是基于挠性体摩擦传动原理实现的。它利用提升钢丝绳与驱动共同滚筒之间的摩擦力拖动提升容器在井筒中往复运行，加之采用多根钢丝绳共同承担载荷的方式，因而多绳摩擦提升机具有以下优点： (1) 提升机体积小； (2) 钢丝绳断绳的危害性减小； (3) 提升高度大。 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 10 第 2章 提升机的 设计计算 ( 4多绳摩擦轮 ) 多绳摩擦提升机具有体积小、质量轻、安全可靠、提升能力强等优点，适用于较深的矿井提升。本文针对 4多绳摩擦轮 )提升机，对其制动系统进行设计。 下表 2图 2型号及相关数据： 表 2升机的相关参数 名称 单位 型号 270 930 350 14 擦轮直径 钢丝绳根数 钢丝绳最大静张力差 钢丝绳最大静张力 钢丝绳间距 最大提升速度 天轮直径 质量 (不包括电气部分 ) m 根 N mm m/s m 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 11 图 2多绳摩擦轮提升机 作参数 有效载荷 井筒深度： 提升距离 提升速度 加速度 b 减速度 v 主导轮直径 主导轮转速 爬行距离 s 3250000m 15m/s 21/m s 0 6 0 1 5 6 3 . 7 /4 . 5 r m i 文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 12 爬行速度 停止时间 提升绳长度 尾绳长度 提升绳重量 尾绳重量 带悬挂装置箕斗重量 抛物线段变加速度系数 如无抛物线段 0 28s 820m 640m 4m 4m 4000V V 1 度图 加速时间： 12151 1 51E P t G 1 ) 2 0a减速时间： 1215 1 2 . 512vt t t a 0ss v加速度行程： 1 0 . 5 1 5 1 5 1 1 2 . 52 b Gs v t m 具体加速度如图 2示 ： 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 13 图 2升机加速度 变加速度行程 ： 1 ( 2 ) 03 Fb p b ps v t 减速度行程 ： 1 0 . 5 1 5 1 2 . 5 9 3 . 7 52s v t b p v s s s s s 6 0 0 1 1 2 . 5 9 3 . 7 5 m 等速段时间： 3 9 3 . 7 5 2 6 . 2 515st v 1 1 5 0 2 6 2 5 1 2 . 5 0 0 5 3 . 7 5F s b p d Vt t t t t t t t t 其 中 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 14 位重量 有效载重 32500个带悬挂装置箕斗总重量 2 40000 80000升绳重量： 29782 绳重量： 23245 筒变位重量： 224 4 1 1 2 5 0 045T 22222 轮： 224 4 7 0 0 0 045 12827 J ：不包括电机和减速器的变位重量： 20175 机：2224 4 1 1 4 6 6 0 245 5792 带减速器直接传动时 1i 减速器：224 电机转矩（包括电机联轴节） 总变位重量： m207368 千克 图 提升机载物时载重力如图 2示： 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 15 图 2升机载物力图 负荷力： 332500 9 . 8 1 1 0 3 7 5 . 0 90 . 8 5L 千 牛 顿 Sm m 主 尾 绳 重 量 差= 1( 1 ) ( 1 0 . 8 5 ) 3 7 5 . 0 9 5 6 . 2 6 m g 千 牛 顿启动力： 3 7 5 . 0 9 2 0 7 . 3 7 5 8 2 . 4 6LA F 千 牛 顿 加速力： 1 2 0 7 . 3 7 3 0 7 . 3 7a m 千 牛 顿 减速力： 1 . 2 2 0 7 . 3 7 2 4 8 . 8 4a m 千 牛 顿 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 16 制动力： 3 7 5 . 0 9 2 4 8 . 8 4 1 2 6 . 2 5 F 千 牛 顿 提升机实际速度如图 2示： 米 米 米图 2升机实际力图 提升机实际力图如图 2示： 图 2升机实际速度图 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 17 效力 ： 注：（ 1）矿井效率取 般在 8096%之间 （ 2）传动效率直接传动取 1，间接传动取 9698%之间。 动力矩与等效力的比例： 5 8 2 . 4 6 1 . 7 63 3 1 . 4 5Ae 效功率： 3 3 1 . 4 5 1 5 4 9 7 2Fe f f e f V 千 瓦 机最大轴功率及选型： =1 时， m a x 1 5 5 8 2 . 4 6 8 7 3 6 . 9F F 千 瓦 0.2 m/s 时，取 以4 285 21.9 87 由于 s，查表液压与气压传动 得 = F，所以 F = =移动负载为 m=261 在一般工况下 d= d=壁厚与内径之比往往为/D 1/10 ，所以取 =88) 盘式制动器所需的最大工作油压的确定； 盘式闸制动系统液压站的工作油压为 5 2级制动油压为 1 7文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 60 残压为 0 310 副制动器； 盘式制动器实际需要的最大工作油压，应当根据矿井实际最大静张力差按下式计算和调整 0() 式中 实际需要的最大工作油压； 0P 提升机设计最 大静张力差时的油压值（查表得提升机司机）； 提升机实际最大静张力差， N； 提升机设计最大静张力差， N； C 克服盘式制动器各阻力之和所需要油压， C 值为： 1 2 3C P P P ； 1P 提升机全松闸时，为了保证闸瓦的必要的间 隙而压缩盘式弹簧之力，折算成油压值 21 9 0 /P ； 2P 油缸、密封圈、拉紧弹簧等阻力，折算成油压值 22 7 0 /P ； 3P 液压站在提升机制动状态时的残压，按最大残值计算，23 5 0 /P ； 查表得： 0 =421P ； F =930 F =890 求得 2890( 4 2 1 ) 9 0 7 0 5 0 4 1 1 /930 c m 动器的强度校核 动力整定计算 图（ a）是制动器力学原理示意图，活塞承受三个轴向力，一是碟型弹簧推买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 61 力 2F ，二是压力油作用产生的推力 1F ，三是活塞运动阻力 3F 。当制动闸向制动盘 施压时，阻力 3F 与油压推力 1F 同方向；而闸瓦离开闸盘时，阻力 3F 与弹簧力2F 同向。 施闸时，制动器的正压力可表达为 213N F F F (1) 松闸时，真压力可表达为 2 1 3N F F F (2) 由此可见，同样正压力的情况下（ N = N ），松闸油压比施闸油压要高，其原因是两种情况的运动阻力作用方向不同；制动器的正压力与油压的关系如图 (b)所示，从图中可以看出： 制动器的正压力与油压变化成反比； 松闸过程与制动过程的曲线不重 合； 两条曲线重合性好，说明盘式制动器的控制灵敏性高。 盘式制动器力学原理如下图 (a)；盘式制动器正压力与油压关系如下图 (b)所示： 图 (a) 盘式制动器力学原理1 ； 2- 闸瓦；3 ； 4 簧图 (b) 盘式制动器正压力与油压的关系松闸过程制动过程(a)、 1制动盘； 2闸瓦； 3活塞； 4碟型弹簧 (b)、 盘式正压力与油压关系 图 3压盘式制动器压力 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 62 所有盘闸在提升机卷筒上产生的制动力矩为 2 R n (3) 2 2 8 7 0 . 4 0 . 2 5 1 0 5 7 4 示中 N闸瓦的正压力； 闸瓦与闸盘的摩擦系数； 制动器的摩擦半径； n制动闸副数。 另一方面，制动力矩应满足大于三倍最大静力矩的要求。提升机的最大静力矩是最大静张力差与钢丝绳缠绕半径之积，即 12() n p n q H R (4) 3 2 5 0 4 9 . 0 8 2 9 . 0 8 3 5 04 . 5 52 7 4 3 5 或 7 3 5 2 m 示中 Q有效提升载荷； 1n 提升钢丝绳数量； 2n 尾绳数量； p 提升钢丝绳单位长度重量； q尾绳单位长度重量； H 钢丝绳悬挂长度； R 卷筒半径。 因为要求 3Z ，故制动闸的最大正压力应达到 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 63 123 ( )2 n p n q n(5) 1 9 4 . 3743 3 5 . 22 5 7 4 或 1 9 2 . 173 3 5 2 . 32 5 7 4 压站油压整定计算 盘式制动器松闸时，油缸上的推力必须克服三部分反作用力，即： 碟型弹簧的预定力压缩力，其值等于正压力； 为保持闸瓦间隙，而使碟型弹簧再压 缩的反力； 油缸活塞松闸时的运动阻力。 当闸瓦与闸盘分离之后，式中的，而其中弹簧力则是 2 1F N (6) 示中 K碟型弹簧的刚度； 闸瓦与闸盘之间的间隙； 1n 盘闸内碟型弹簧的片数。 于是，盘闸活塞上的液压推力为 131F N K (7) 在实际计算中， 3F 可近似取为 3F =时，采用适当方法也可以实测出阻力。 将示 (4)代入上式，便有 12 13 13 ( )2 n p n q n n (8) 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 64 1 9 4 . 3 0 . 1 54 . 5 0 . 1 1 9 5 . 3 322N N 或 1 9 2 . 1 0 . 1 54 . 5 0 . 1 1 9 3 . 1 322N N 液压站的最大油压为 1224() (9) 4224 1 9 4 . 3 3 . 5 4 1 0( 0 . 0 8 5 0 . 0 1 7 ) N 或 4224 1 9 2 . 1 3 . 5 1 0( 0 . 0 8 5 0 . 0 1 7 ) N 式中 制动器油缸直径； 活塞柱销直径。 由以上公式计算得出所设计的制动器满足强度要求，可以安全工作。 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 65 第 4 章 制动器的工作可靠性评定 式制动器的安装要求及调整 式制动器的要求（包括零部件） （ 1）盘式制动器应符合标准的要求，并按照经规定程序批准的图样及技术文件制造； （ 2）盘式制动器应符合煤矿安全规程的规定； （ 3）配套件应符合现行标准或技术文件的规定； （ 4）凡本标准未予规定的铸、锻、焊、加工和装配等通用技术要求，均应符合现行国家标准或行业标； （ 5）闸瓦的技术性能应符合 章的规定； （ 6）碟形弹簧的工作极限负荷、工作极限负荷下的变形量、在 术要求应符合 章的规定； （ 7）产品应装设放气装置； （ 8）产品装配后，活塞和闸瓦在设计油压下应同时动作，不应有爬行、卡住现象； （ 9）在无负荷条件下，盘形制动器活塞最低动作压力不得超 0.3 （ 10）在设计油压下，盘形制动器闸瓦的行程 与设计行程的差值不得大于设计行程的 10%； （ 11）产品装配后在 0密封处不显油迹； （ 12）盘式形制动器油缸密封件寿命不低于 3个月或提升 4 （ 13）产品现场安装、调整和试验时，应符合 31(六 )的有关规定。 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 66 式制动器闸瓦间隙的调整 装配盘式制动器闸瓦时的有关要求和调整方法如下： （ 1）闸瓦与制动盘的间隙：新的为 1用中的不大与 2全规定闸盘偏摆最大 1 5程要求 0 5 由于偏摆大造成闸开关误动作，无法正常生产。经多 次调试效果不理想，有的不得不降低动作范围。 （ 2）安装闸瓦时，应首先检查和实验闸瓦衬板中部的孔和筒体上的销子直径，它们的配合必须是滑动配合。如装配时太紧，必须将衬板孔修刮，否则以后去下来是很困难的。同时，将它们清洗后其滑动面要涂上防锈漆，以免锈死不易取出。 （ 3）为了使闸瓦获得良好的摩擦接触面，应将试装后的闸瓦取下，以衬板为基准刨削闸瓦，直到刨平为止。 （ 4）调整闸瓦间隙时，应根据实际情况首先将两个提升容器提至适当的位置（通常是将固定滚筒所带的重载容器放置于井底罐座上，或者将两个空载的容器提升至井筒中相遇的 位置），用定车装置将滚筒锁住，然后向制动油缸充入压力油，使盘型制动器处于全松闸状态，用塞规测量闸瓦与制动盘之间的间隙。测量闸瓦间隙，一般将闸瓦间隙调整在 1围内。调整闸瓦间隙时，一副制动器的两个闸瓦应同时进行。调整好后，应进行闸的试运行，并重新测量闸瓦间隙，如有变化时应进一步调整。 （ 5）为了避免损坏活塞上的密封圈而产生的漏油现象，盘式制动器在安装或大修后第一次调整闸瓦间隙时，必须首先将调整螺栓向前拧入，使闸瓦与制动盘贴合，然后分三级进行调整：第一次充入等于最大工作油压值的 1/3 的油压，制动器盘 式弹簧受油压作用被压缩一个距离，随之将调整螺栓向前拧入一些，推动闸瓦向前移，直到与制动盘相贴合；第二充入最大工作油压值的 2/3的油压，调整方法与第一次相同；最后充入最大工作油压值油液，调整到使闸瓦与制动盘保持 1隙为止。 （ 6）更换闸瓦时要注意不要全部换掉，那样会造成由于新闸瓦接触面积小买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 67 而影响制动力距，应逐步地交替更换，即先更换一副制动器的两个闸瓦，让它们工作一段时间，使其接触面积达到要求之后，再更换另一副制动器的闸瓦。这样既保证提升机运行的安全，又不影响矿井生产。 提升机的安全运行，很大程度上取决于制 动器的工作可靠性。从狭义可靠性理解，盘式制动器包含不可维修因素 ,如制动弹簧失效之后，影响制动力矩，需要更新弹簧才能使制动器可靠性达到原有的水平。从广义可靠性理解，盘式制动器又含有可维修