石油液化气储罐在哪换 石油液化气储罐

1石油液化气储罐在哪换石油液化气储罐100立方米石油液化气贮罐设计摘要贮罐是石油液化气储存的重要设备之一，石油液化气主要成分乙烯、乙烷、丙烷、丙烯、丁烷、丁烯等；这些化学成分都对工艺设备腐蚀，在生产过程中设备盛装的介质还具有高温、高压、高真空、易燃易爆的特性，甚至是有毒的气体或液体。根据以上的特点，确定其设备结构、工艺参数、零部件。在设备生产过程中，没有连续运转的安全可靠性，在一定的操作条件下（如温度、压力等）有足够的机械强度；具有优良的耐腐蚀性能；具有良好的密封性能；高效率、低耗能。关键词贮罐设备结构工艺参数机械强度耐腐蚀强度密封性能前言2在与普通机械设备相比，对于处理如气体、液体等流体材料为主的化工设备，其所处的工艺条件和过程都比较复杂。尤其在化学工业、石油化工部门使用的设备，多数情况下是在高温、低温、高压、高真空、强腐蚀、易燃易爆、有毒的苛刻条件下操作，加之生产过程具有连续性和自动化程度高的特点，这就需要要求在役设备既要安全可靠地运行，又要满足工艺过程的要求，同时还应具有较高的经济技术指标以及易于操作和维护的特点。生产过程苛刻的操作条件决定了设备必须可靠运行，为了保证其安全运行，防止事故发生，化工设备应该具有足够的能力来承受使用寿命内可能遇到的各种外来载荷。就是要求所使用的设备具有足够强度、韧性和刚度，以及良好的密封性和耐腐蚀性。化工设备是由不同的材料制造而成的，其安全性与材料的强度密度切相关。在相同的设计条件下，提高材料强度无疑可以保证设备具有较高的安全性。由于材料、焊接和使用等方面的原因，化工设备不可避免地会出现各种各样的缺陷；在选材时充分考虑材料在破坏前吸收变形能量的能力水平，并注意材料强度和韧性的合理搭配。设备的设计应该确保具有足够的强度抵抗变形能力。在相同工艺条件下，为了获得较好的效果，设备可以使3用不同的结构内件、附件等。并充分利用材料性能，使用简单和易于保证质量的制造方法，减少加工量，降低制造成本。化工设备除了要满足工艺条件和考虑经济性能，使设备操作简单，便于维护和控制；在结构设计上就应该考虑易损零部件的可维护性和可修理性。对于化工设备提出的基本要求比较多，全部满足显然是比较困难的，但是主要还是化工设备的安全性、工艺性和经济性，且核心是安全性要求。由此，可以针对化工设备的具体使用情况，优先考虑主要要求，再适当兼顾次要要求。一、设计条件1、工作压力15MPA2、工作温度303、物料密度045103KG/M34、设备材料16MNR5、设备总容积50M36、充装系数0857、腐蚀裕度15MM8、设备简图见下图，3，5，4，9、管口表4二、方案论证（）、结构方案石油液化气贮罐是圆筒形容器；具有制造容易，安装内件方便，承压能力较强等特点。圆筒形容器是由筒体（筒身）、封头（端盖）、密封装置、人孔、接管和支座等个组成部件。筒体和封头是用板材卷制而成的具有典型几何形状的焊接构件，构成了整个压力容器实现化学反应或储存物料的压力空间，是压力容器是主要的受压元件。压力容器使用的密封装置较多，其主要目的是在压力容器某一可能发生介质泄露而需要加入密封的部位设置一个完善的物理壁垒；保证压力容器正常、安全可靠运行的又一个重要部件。因为工艺过程的要求和检修的需求，在压力容器的管体和封头上开设有不同尺寸的安装孔和工艺接管，如人孔、物料进出口接管以及安装压力表、液面计、安全阀和各类检测仪的接管等。在压力容器壳体上开孔后，器壁会因去除一部分承载的材料而强度被削弱，并使容器结构出现局部的的不连续；对筒体和封头上开设的孔，当尺寸超过某一规定值后，就要进行开孔补强设计，选用合理的补强结构，确保压力容5器所需的强度。支座是支撑和固定设备的一个基础部件，通常是由板材或成型材组焊而成；该石油液化气贮罐采用了卧式支座。根据容器的质量、结构、承受的载荷以及操作和维修要求来选定的，压力容器采用的是卧式支座中的一种典型结构的，现拟用鞍式支座。拟定压力容器如下图所示（）、材料选用方案储存压力容器主要用于储存或盛装气体、液体、液化气体等介质的压力容器；现为液化石油气储罐。根据压力容6器安全技术监察规程采用了既考虑容器的压力等级、容积大小，又考虑介质危害程度以及在生产过程中的作用的分类方法，将此容器划分到第三类压力容器。根据化工设备第十页，压力容器用钢要求根据工作环境和操作条件，压力容器用钢应具有较高的强度，同时应有良好的朔性、韧性和优良的焊接性能，另外还要满足耐腐蚀要求。压力容器需要承受压力或其他载荷，钢材应该具有足够的强度。压力容器的强度指标是确定壁厚的依据，但钢材的各项力学性能相互联系又相互制约，因此，选材时不能单看强度，而要全面分析。材料强度过低，势必要增强容器元件的厚度；但无原则地选用高强度的材料，将会带来材料和制造成本的提高以及抗脆断能力的降低。在考虑强度要求的同时，钢材应有良好的韧性。在压力容器的结构上不可避免地会有小圆角或缺口结构；在焊接制造中也不可能没有如气孔、夹渣、未焊透、未溶合等缺陷，甚至裂纹。这些都会在容器的局部位置形成应力集中，这时就要求材料应具有良好的韧性，以防止因载荷波动、冲击、过载或低温而造成压力容器的裂纹。从制造工艺考虑，钢材还要有良好的焊接性能和较好的冷（热）加工性能。压力容器多数情况下是用钢材采用冷（热）卷，热7冲压成型以及焊接等加工工艺制造出来的；要求材料应具有良好的塑性和焊接性能，以保证冷卷和热冲时不断裂，而且能得到质量可靠的焊接结构。为了满足工艺条件需要，钢材应具有较好的耐腐蚀能力。考虑到压力容器的使用性能，钢中的硫和磷含量应较低。因为硫和磷是最主要的有害元素。硫能促进非金属夹杂物的形成，是塑性和韧性降低；磷元素尽管能够提高钢材的强度，但会增加钢材的脆性，特别低温的脆性。压力容器用钢的硫和磷含量就要求分别低于002和003。钢材所具有的各种性能都是通过钢中化学成分的设计或采用不同的热处理方法来获得的，为了保证钢材的使用质量，压力容器制造厂在接受钢厂来货时，都需要按照钢材的质量保证书，对于保证钢材基本要求的化学成分、抗拉强度、屈服强度、断后伸长率、冲击功等指标进行检查。有必要时要进行100无损检测。压力容器用碳素钢和低合金钢板，这类材料属于一般压力容器专用钢板。其中低合金钢是在普通结构钢的基础上加入了少量或微量的合金元素，如MN、SI、MO、V、NI、CR等，从而使钢材的强度和综合力学性能得到明显改善。中国GB66541996压力容器用钢板提供了多个钢板品种，根据设计条件给出设备材料为816MNR，工作温度30C，符合（化工设备表12压力容器用碳素钢和低合金钢板使用性能）；厚度范围612MM，使用温度范围20475C。16MNR是在低碳钢的基础上加入合金元素MN而得到的低合金钢。与20R钢相比，含碳量相仿，但加入适量的MN元素后，使16MNR的强度显著提高。三、筒体设计一、强度计算1、设计条件工作压力15MPA工作温度30物料密度045103KG/M3设备材料16MNR设备总容积50M3充装系数085腐蚀裕度15MM2、压力容器壁厚的计算设计温度选用（根据化工设备第48页表33）；设计温度TTTW20302050C设计温度T为50C设计压力P根据化工设备第47页所述当容器上装有安全阀时考虑到安全阀开启动作的滞后，容器不能及时泄压，设计压力P不得低于安全阀的开启压力P29开启压力是指阀瓣在运行条件下开始升起，介质连续排除的瞬间时压力其值小于或等于（10511）倍容器的工作压力PW所以P10511PW因此P11PW1115165MPA根据化工设备第8页内压容器按压力大小分等级可知因P165MPA，所以该容器属于中低压容器（代号M）16MPAP100MPA。为了对不同安全要求的压力容器进行更好的技术管理和监督检查，中国压力容器安全技术监察规程采用了既考虑容器的压力等级、容积大小，又考虑介质危害程度以及在生产过程中的作用的分类方法，将压力容器划分成了三个类别。根据第三类压力容器情况为易燃或毒性程度为中度危害介质，且PV乘积大于10MPAM3的中压储存容器。因此，该储存容器属于第三压力容器。压力容器的公称直径DN根据化工设备第61页所述规定公称直径的目的是使容器的直径成为以系列规定的数值，以便零部件的标准10化，以符号DN表示，单位为MM。用钢卷制而成的筒体，其公称直径即等于内径（D），现行标准中规定的压力容器公称直I径系列，封头的公称直径与筒体一致。根据化工设备第64页，表314所取；取压力容器公称直径DN2800MM，因此筒体的体积为V1002VFVF由封头设计计算可得VF312M3V10023129376M3筒体高H或L为HV/R215235MM取DN2800MM得H15235MM筒体周长C8792MM储存量W容规宣贯第三章设计介质为液化气体（含液化石油气）的固定式压力容器设计储存量；W（充装系数085，压力容器的容积MKG/M3W3PT11；P045103T物料密度PT3825T确定筒体厚度根据化工设备第59页所述单面焊对接接头，100无损检测09。工作压力15MPA设计温度T50C容器公称直径DN2800MM腐蚀裕度15MM设备材料16MNR16MNR钢板在50C的许用应力由（化工设备第50页表36查取，估计壁厚在1636MM之间，故T储罐筒体计算厚度163MPA，将数据代入公式PCDIT2PC得到PCDI124620T2PC291751584MM设计厚度DC21734MM根据化工设备第60页表310查得钢板厚度的负偏差C108MM因而钢板的名义厚度NNDC11814MM根据钢板厚度规格，其取名义厚度圆整为13N20MM因此，计算得出的厚度符合估计厚度的范围内符合要求。3、筒体强度计算与板料的选择直径之比D02820DI28001007因此100712所以该容器属于薄壁容器。经向应力为1根据化工设备第25页式（21），圆筒横截面的经向应力为1PD46534805816MPAT14圆筒横截面的受力分析环向应力为2根据化工设备第25页式（22），圆筒纵截面的经向应力为2PD22111632MPAT。圆筒纵截面的受力分析板料的选择20MM厚的16MNR钢板的（宽长）有18008000MM、200010000MM、220012000MM根据前15面的计算得到筒体长度为15235MM，筒体的周长CDN8792MM，DN2800MM；根据以上的板材尺寸，选择200010000MM规格；计算如下，板料（N）张8（张）余料为1600015235765MM长度的余料为1000087921208MM经计算，规格为200010000MM剩余的余料最少，因此选该规格为最佳方案。4、圆筒体的号料与划线号料的方法及要求根据以上所计算得尺寸，在远离切割线的中间部位进行标记。如下图根据化工设备制造技术第51页的号料工序要求如下A、号料前要核对所号原料的材质和规格应于施工图纸及工艺技术文件一致；B、号料的标记要清晰。划线的内容和要求由于钢板原材料在宽度及长度方向上都存在偏差，相邻两板边互相不垂直，不能直接投料来卷制圆筒，因此首先要对板边进行“找正”。在找正后的矩形板料上再按筒体展开尺寸进行划线。首先要划线实际用料线，即下料切割并经过边缘加工以后要保证的尺寸线，然后根据切割方法的不同在实际用料线外围放大到一定尺寸后划出切割线。具16体如下图根据化工设备制造技术第53页可得不同切割线方法的切割加工余量；自动气割45MM；手工气割67MM；手工等离子切割810MM。划线的具体要求划线前应首先检查板料的平整度及表面质量，检查板边是否存在重皮、“缺肉”、弯折、斜边及裂纹等缺陷。板料上应准确划出实际用料线、切割线、检查线和中心线，其划线尺寸允许下偏差为零，上偏差为20MM，两对角线之差为40MM。确认无误后方可切割。5、筒体的直线度允差根据化工设备制造技术第111页可知壳体直线度是用05MM的钢丝两端用滑轮支撑并悬垂重物进行度量，在沿圆角0、90、180、270四个方位测量。壳体直线度随壳体长度的不同而要求不同，具体控制指标为筒体直线度为2H/1000,且20MM，因此该直线度为0032MM。6、筒体的基本尺寸筒体的长度L15235MM公称直径DN2800MM筒体的壁厚20MM7、筒体的焊接坡口选择根据化工设备制造技术第139页坡口的选择以及筒体的工艺条件的要求，筒V形坡口形状简单，加工方便，17是最常用的坡口形式，体的焊接坡口为V型坡口；12MM以上一般可考虑开单面坡口，双面焊接，但是背面施焊前应清好根。焊接坡口的基本形式如下图所示以上的V型坡口用于筒体的纵焊缝于环焊缝，其焊缝工艺施行“焊接工艺卡”上得要求。8、筒体的卷板和校圆工艺（1）、弯卷前的准备工作根据化工设备制造技术第87页；考虑到冷加工的局部性和热加工的困难及缺点，此筒体采用温卷，将钢板加热到500600，然后在此温度下进行卷制，注意温卷的加热温度应该低于该材料的回火温度。根据卷板需要退火的要求可知16MNR30MM不需要退火。卷板前应检查待卷制的板材下料尺寸是否正确，有关展开尺寸的附加量或伸长量是否已经增减过。（2）、筒体的校圆根据化工设备制造技术第88页筒体热校圆时将筒体加热到正火温度，校圆完成时筒体的温度必须在650以上。随后卸载，让筒体在卷板机上慢慢转动，查到筒体冷却到一定温度方可取下，以防止筒体变形。1600MM以上的筒体要冷却到300400。9、筒体制造工艺卡（另附）10、筒体焊接工艺卡（另附）11、筒体热处理工艺卡（另附）12、筒体图纸（另18附）四、封头设计一、封头结构和计算1、封头结构由于椭圆形封头的椭球部分线曲率变化平滑连续，故应力分布比较均匀。且椭圆形封头深度半球形封头小得多，易于冲压成型，是目前中低压容器中应用较为普遍的一种封头形式；故选椭圆形封头。如下图2、封头的设计计算、最大综合应力MAXMAX根据化工设备第三章第三节可知受内压的椭圆形封头最大综合应力与椭圆形封头长短轴的比值，即A/BA（DI）/2，BHI2（H为封头A19DIA曲面深度），故B2HI有关。工程上对B1026的椭圆形封头，引入行状系数K，由此得到最大综合应力为MAXKPD2（312）ADI式中K椭圆形封头形状系数，其K值根据B2HI，按化工设备第三章第三节表318（椭圆形封头形状系数K值）查取ADI选取标准椭圆形封头，其B2HI2，K1。取封头的厚度与筒体的厚度值一样，其设计压力P与直径D值一样，其20MM20P165MPAD2840MMADI因为B2HI2，所以将其代入（312）得HI700MMMAXKPD211715MPA因封头的材料与筒体的板材一致，为16MNR；其许用应力为面焊对接接头100无损检测因此T163MPA，其单09。MAX11715MPAT21封头直边段高度H及作用根据化工设备第三章第三节表317（椭圆形封头材料、厚度和直边高度的对应关系）查取H40MM直边段的作用是避免筒体与封头间的环向连接焊缝处出现边缘应力与热应力叠加，以改善焊接的受力情况。封头厚度的计算标准椭圆形封头的厚度计算公式PCDI2T05PC158MM，15MM，腐蚀裕量C2根据化工设备第60页表310查得钢板厚度负偏差C108MM因此N22C1C2181MM从计算结果可以知道，标准椭圆形封头厚度大致和其相连接的圆筒厚度相等；因此，筒体和封头即可采用等厚度钢板进行制造。这部仅给选材带来方便，也方便与筒体和封头的焊接加工，故工程上多选用标准椭圆形封头作为圆筒形容器的端盖。因此，封头厚度与筒体的厚度一样，最大允许工作压力20MM椭圆形封头最大允许工作压力公式PKDW2ETI05ET将其数值代入上式得23PKDW2EI05E208MPA因此P165MPAPW故符合要求。209MPA按上面的计算公式，椭圆形封头虽然满足强度要求，但仍有可能发生周向屈服。目前，工程上采用限制椭圆形封头最小厚度的方法解决这一问题，即标准椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内直径的015（42MM）。椭圆形封头的基本尺寸椭圆形封头的公称直径DN2800MM；封头曲面深度HI700MM；封头钢板的厚度20MM；封头的直边段H40MM。封头的容积计算VA0130924DI3287M3直边段的容积VHHD22025M3整个封头的容积（包括直边段）；VFVAVH312M33、封头焊接坡口的选择根据封头钢板的厚度与化工设备制造技术第139页来选择；该封头的坡口为V形坡口。V形坡口形状简单，加工方便，是最常用的坡口形式，12MM以上一般可考虑开25单面坡口，双面焊接，但是背面施焊前应清好根。封头焊接坡口的基本形式如下图4、封头的加工余量的工料展开计算根据化工设备制造技术第50页可知一般冲压或旋压的椭圆形封头都是近似标准的椭圆形封头，由大半径R08DI和小半径R0146DI的三段圆弧组成，高度H025DI，如下图所示其圆板的理论展开计算直径为DS120066（DI）2H30MM（加工余量）因此DS26349586MM、内直径公差根据化工设备制造技术第100页可知以内直径为对接基准的封头切边后，在直边部分实测等距离的四个内直径，取其平均值内直径公差为3MM4MM。、圆度公差根据化工设备制造技术第100页可知封头切边后，在直边部分实测等距离分布的四个内直径，以实测最大值与最小值之差作为圆度公差，其圆度公差不得大于05DI（DI为封头的内径），且不大于25MM；因此，圆度公差为14MM。、形状公差根据化工设备制造技术第100页可知封头成型后的形状公差，用弦长相当于3DI/4的样板检查封头的间隙。样板与封头内表面的最大间隙，外凸不得大于125DI，内凹不得大于0。625DI27；外凸35MM；内凹175MM。、封头总深度公差及直边段公差根据化工设备制造技术第101页可知封头切边后，在封头端面任意两面直径位置上分别放置直尺或拉紧的钢丝，在两直尺交叉处或两根钢丝交叉处垂直测量封头总深度（封头总高度），其公差为（0206）DI。当封头公称直径DN2000MM时，直边段H宜为40MM，直边段的公差为510H。封头总深度公差为；56MM168MM直边段公差为2MM4MM五、人孔一、设计条件人孔的公称直径为450MM二、人孔的计算及选择参考化工设备第六章第三节1、初步选取人孔类型因该储罐DI2500MM，在筒体上开设两个人孔，因不需要经常开启，设备工作压力为中压，选用回转盖带颈对焊法兰人孔。2、确定人孔筒节及法兰材质28根据储罐的材质，可选择人孔筒节与法兰盖的材质为16MNR，法兰的材质为16MNRV锻件，其外伸长量为250MM。3、确定人孔的公称直径DN及公称压力PN由于该设备露天放置，且不在寒冷地区，人孔的公称直径DN450MM，人孔设计压力P1511165MPA设计温度T50由人孔的设计压力，设计温度及材质查化工设备表68可确定人孔法兰的公称压力级别为25MPA。人孔的公称压力即为人孔上法兰的公称压力，所以，人孔的PN25MPA。4、确定选用人孔由以上得出的人孔的公称直径和公称压力查化工设备表612可知，回转盖带颈对焊法兰，凹凸面密封面适合该设备。标准号为在生产过程中，为了便于内部的附件安装；检修和衬里，以及检查压力容器和设备内部在使用过程中是否产生裂纹、变形、腐蚀等缺陷而开设的。5、人孔补强容器开孔后，在开孔处产生较大的附加应力，结果使该区域的局部应力达到较高的数量，甚至可以达到容器壁厚薄膜应力的3倍或更大。（1）、确定是否需要补强按照GB150规定，由于人孔的公称直径DN89MM，故此需要补强。（2）、补强计算、计算开孔后被削弱的金属截面面积A。其人孔材质29与筒体一致CC1C223MM开孔直径为DDI（DN）2C4546MM根据化工设备查表36和37得筒体在设计温度下材料的许用应力163MPA，故T强度削弱系数FROTT1筒体开孔处计算厚度PDI230T1652800P2163091651564MM接管的有效厚度ETNTC2023177MMAD2E1FRD7109MM2、确定有效补强范围因B2D9092MM则BD2N2NT31530MM故取大值，则B9092MM外侧有效高度H1NTNT9535MM因9535MM，故人孔的筒节的内侧有效高度取H29535MM、计算有效范围内用来补强的金属面积AEA、计算壳体多余金属截面积A1ENC177MM则A1（BD）（E322）2（NTC）（E）（1FR）6643MMB、计算人孔筒节多余的筒壁截面积A2ET177MM则ET33PDI2TP1564MM所以A22H1ETTFR2H2ETC2FR33677MM2C、计算焊缝金属截面积A3取焊角高度为20MM，故焊缝截面积为A3400MM2用来补强的金属面积为AEA1A2A334443206MM2由于AEMM2，故需要另行补强。（3）、确定标准补强圈尺寸由于上计算可知，需要由补强圈提供的金属面积为A4AAE2677884MM2取补强圈厚度C16MM，板厚负偏差35C108MM由于补强圈与空气接触，有轻微腐蚀，取腐蚀裕量补强圈有效厚度为C215MM，故CE137MM根据人孔和筒体的公称直径DN为450MM，查化工设备表611得补强圈外径D2760MM。补强圈的有效面积为ACA42677884MM2由此得到由补强圈提供的有效金属截面积为36ACA42677884MM2故，此补强圈可用其标记为45014HG215361992（4）、确定补强圈的结构根据设备的工艺条件，可选择B型补强圈，查化工设备图611中的B型加强圈，其孔内锥形部分深度S126MM，内径人孔筒节的公称直径DN（450MM）厚度2其结构如下图所示DIDO35495MMDO（5）人孔法兰的尺寸法兰类型带颈对焊法兰标准号37HG205951995密封面形式MFM公称压力范围25MPA公称直径450MM带颈对焊法兰结构图如下所示法兰结构图带颈对焊法兰结构带颈对焊法兰的尺寸根据化工设备第六章第一节表65，其值采用内差法计算得出。公称直径DN450MM公称压力PN25MPA法兰外径D610MM螺栓孔中心圆直径D1565MM凹面密封面外径D2523MM凹面密封面内径D3512MM凸面密封外径法兰盘厚度D4508MM40MM短节高H100MM短节厚度38114MM过渡段圆角R12MM螺栓孔D27MM螺栓规格M20法兰标记法兰MFM45025JB/T47032000（6）、人孔的焊接及热处理人孔的焊接工艺与筒体的焊接工艺一致，其焊缝编号A11、A12；其热处理与筒体热处理一致，主要是消除焊接应力。（7）、回转式人孔结构图如下六、安全阀和接管一、设计条件公称直径DN100MM二、安全阀接管的计算参照化工设备第六章第二节1、确定是否要补强按照GB150规定，由于接管公称外径已经大于不另行补强的最大直径89MM。故此开孔需要补强。（2）、补强计算计算开孔后被削弱的金属截面积A，查化工设备表310确定算负偏差为08MM，其腐蚀裕量为15MM，得壁厚附加量为CC1C223MM39开孔直径DDI2C1186MM查化工设备表36和37得筒体在设计温度下材料的许用应力163MPA，钢管的许用应力163MPA，材质与筒体一致，故TTT强度削弱系数FROTT1筒体开孔处计算厚度PDI240TP1564MM接管有效厚度ETNTC47MMAD2E1FR185016MM2、确定有效补强范围因B2D2372MM则BD2N2NT1592MM故取大值，则B2372MM外侧有效高度H141NTNT288MM因288MM，故人孔的筒节的内侧有效高度取H2288MM、计算有效范围内用来补强的金属面积AEA、计算壳体多余金属截面积A1ENC177MM则A1（BD）（E2）2（NTC42）（E）（1FR）24432MMB、计算人孔筒节多余的筒壁截面积A2ET47MM则TPDI243TTP034MM所以A22H1ETTFR2H2ETC2FR243564MMC、计算焊缝金属截面积A3取焊角高度为20MM，故焊缝截面积为A381MM用来补强的金属面积为AEA1A2A376096MM2MM244由于AEMM2，故需要另行补强。（3）确定标准补强圈尺寸由于上计算可知，需要由补强圈提供的金属截面积为A4AAE10892MM2取补强圈厚度C16MM，板厚负偏差C108MM由于补强圈与空气接触，有轻微腐蚀，取腐蚀裕量补强圈有效厚度为C24515MM，故CE137MM根据人孔和筒体的公称直径DN为100MM，查化工设备表611得补强圈外径D2200MM。补强圈的有效面积为AC11782MM2由此得到由补强圈提供的有效金属截面积为AC11782MM2A41089246MM2故，此补强圈可用其标记为10016HG215061992（4）、确定补强圈的结构及接管外伸量根据设备的工艺条件，可选择B型补强圈，查化工设备图611中的B型加强圈，其孔内锥形部分深度其结构图如下4MM，内径DID035（5）、法兰的选择及尺寸公称直径DN100MM公称压力PN165MPA外径D114MM根据工艺设备的条件，选择带颈平焊法兰，密封面形式为突面RF，公称压力等级为25级根据化工设备第六章第一节表67查得法兰外径D235MM公称直径DN100MM螺栓孔中心圆直径K190MM螺栓孔直径L22MM47螺纹公称直径THM20螺栓孔数量N8个带颈平焊法兰结构图如下七、放气管、备用管、进液口接管及法兰选用一、设计条件放气管、备用管、进液口接管的公称直径DN80MM公称压力PN165MPA根据化工设备第六章第二节查613，接管的外伸出量长度L150MM二、确定是否需要补强按照GB150规定，由于接管的公称直径外径89MM不另行补强的最大直径，故开孔不需要补强。三、接管的法兰类型及链接尺寸根据化工设备第六章表62及设备工艺条件选择法兰类型为带颈平焊法兰，密封面形式为凹凸面（MFM）管法兰的链接尺寸法兰外径D200MM螺栓孔中心圆直径K160MM螺栓孔直径L18MM螺纹公称直径THM16螺栓孔数量N8个48带颈平焊法兰结构图如下四、接管的选用及基本尺寸根据设备的工艺及设计条件，其管的公称直径为DN80MM，长度L150MM，其接管尽量与筒体的材料一致。五、法兰及接管的焊接和组装工艺根据前面的安全阀及接管的焊接工艺进行参照，可以适当修订，其组装工艺也根据安全阀及接管的组装的工艺进行参照，在其设备工艺的条件下可以做适当修订。八、其他接口接管一、根据设计条件可知液面计接管的公称直径DN20MM压力计接管的公称直径D