47废旧轮胎隔震砌体结构仿真分析_陈文

1、 工 程 结 构 废旧轮胎隔震砌体结构仿真分析 峰2陈 文 1 ，熊( 1 西南科技大学环境与资源学院，四川绵阳 621000; 2 四川大学建筑与环境学院，四川成都 610065) 【摘 要】 研究开发了一种适用于农村地区的低造价新型隔震装置废旧轮胎隔震垫( STP) 。运用有限元分析软件 ANSYS 建立了采用废旧轮胎隔震垫的农村砌体房屋模型与同比例的非隔震砌体房屋模型， 对两种模型进行了模态分析和非线性时程分析，对比研究了隔震和非隔震两种结构体系的抗震能力。结 果表明: 采用废旧轮胎隔震垫的农村砌体房屋模型地震反应显著小于非隔震砌体房屋模型，废旧轮胎隔震垫隔震技术能够显著减小上部楼层层间

2、位移，控制结构内力和变形，降低结构地震反应，具有较好的隔震效果。 【关键词】 农村砌体结构; 废旧轮胎隔震垫; 有限元仿真分析【中图分类号】 TU352 1 【文献标志码】 A2008 年的汶川大地震给人民生命财产带来了惨重的损失，特别是抗震设防工作比较薄弱的农村地区，农村砌体房 屋造价较低，基本上没有抗震设防措施，一旦发生地震，农村 砌体房屋倒塌最多，人员伤亡最重。提高农村砌体结构房屋 的抗震性能迫在眉睫，基础隔震技术是一种提高房屋抗震性 能的有效方法。其中基于叠层橡胶支座隔震技术应用最为 广泛1。但叠层橡胶隔震支座自重大，制作工艺复杂，造价 高， 很难在我国农村房屋中推广使用。 作者研究开

3、发的低造价新型基础隔震装置废旧轮胎隔震垫( STP) 由切割成块的废旧汽车轮胎胎冠相互叠合构 成，具有造价低廉、制作简单、自重轻、利于环保等优点2。 作者对 STP 隔震支座的力学性能进行了试验研究，得到了竖向极限承载力、竖向刚度、水平刚度和等效阻尼比等参数， 验证了 STP 隔震支座是一种有效的基础隔震装置3。在此基础上，本文运用有限元软件 ANSYS 建立采用 STP 隔震支座的农村砌体房屋模型与同比例的非隔震砌体房屋模型，并对两种模型进行了模态分析和非线性时程分析，研究 STP 隔震支座的隔震效果。 1STP 隔震支座 STP 隔震支座是由切割成块的废旧汽车轮胎胎冠相互叠合而成并设置在上

4、部结构与基础之间的隔震装置，其结构 和布置如图 1 和图 2 所示。轮胎胎冠是由薄橡胶层和高强度钢丝网经高温，加压并硫化制作而成。因为橡胶的弹性模 量很小，受压时薄橡胶层会向侧向变形，但由于受到内部钢 丝网的约束，以及橡胶材料的近似非压缩特性，在橡胶层中 心形成三向受压状态，受压时竖向变形非常小，具有足够的 竖向刚度和竖向承载能力4。STP 隔震支座竖向极限承载能力取决于内部钢丝网的极限抗拉强度以及橡胶层和钢丝网之间的粘结强度的较小值。力学试验结果表明，STP 隔震支座竖向承载力达到 11 42 MPa，能够承担 2 3 层农村砌体结构房屋的重量且具有足够的竖向刚度3。STP 隔震支座水平刚度

5、小( 为竖向刚度的 1 /65 1 /95) ，且 STP 隔震支座水平刚度随着剪切应变的增大而降低3。 图 1 STP 隔震支座结构 图 2 STP 隔震支座布置 2 有限元分析模型 以四川省阿坝州茂县渭门乡椒元村窄溪组某 2 层砌体房屋为例，运用有限元软件 ANSYS 建立分析模型，对非隔震砌体房屋模型和采用 STP 隔震支座的砌体房屋模型进行模态分析和非线性时程分析，对比研究 STP 隔震支座的隔震效果。 该 2 层砌体房屋开间分别为 3 6 m，3 9 m，3 6 m，进深为 6 0 m，层高为 3 0 m，墙厚为 0 24 m，楼板厚为 0 10 m。混凝土强度等级为 C30，砖强度

6、等级为 MU15，砂浆强度等级为 M7 5，类场地土，特征周期 0 35 s。 2 1 非隔震砌体房屋模型 砖墙和混凝土楼板采用 Shell181 单元，地圈梁采用 Beam4。上部结构总质量为 2 2 105 kg。非隔震砌体房屋 定稿日期20140718 作者简介陈文( 1987 ) ，男，硕士研究生，助教，从事工程结构抗震研究。 四川建筑 第 34 卷 4 期2014. 08184 工程结构 模型如图 3 所示。图 3 非隔震砌体房屋模型 2 2 采用 STP 隔震支座的砌体房屋模型 上部结构模型与非隔震砌体房屋模型相同，隔震层由 12 个 STP 支座组成，STP 支座平面布置如图 4

7、 所示。STP 隔震支座采用两个水平向非线性弹簧单元 Combin40 和一个竖向线性弹簧单元 Combin14 模拟。上部结构恢复力模型采用弹性模型，隔震层采用由 STP 隔震支座水平力学性能试验得到的修正双线性恢复力模型如图 5 所示。 图 5 STP 隔震支座恢复力模型3 1 模态分析 非隔震和隔震结构前 5 阶自振周期见表 1，从表 1 可以看出: 采用废旧轮胎隔震垫隔震技术后，隔震结构的周期延长了 7 倍左右，避开了场地的卓越周期，降低了水平地震作用。 表 1 隔震和非隔震结构自振周期 3数值计算结果分析 本文数值计算中沿 X 向与 Y 向分别输入代表类场地特点的 El Centro

8、 波、Taft 波和 Lanzhou 波三条地震波。地震波加速度峰值( PGA) 取 70 gal 和 400 gal( 分别对应于茂县地区 8 度多遇烈度和罕遇烈度时地面运动加速度峰值) 。 3 2 基底总剪力分析 用 APDL 语言编制后处理程序对计算结果进行处理，得到隔震和非隔震结构在多遇地震作用下沿 X 向与沿 Y 向的基底总剪力。表 2 为隔震和非隔震结构在 3 种地震波作用下基底总剪力对比。隔震结构在 3 种地震波作用下的基底总剪力均小于非隔震结构，隔震结构是非隔震结构的 0 381 0 689，表明 STP 隔震支座能够降低水平地震作用，体现 了良好的隔震效果。 图 4 STP

9、隔震支座平面布置表 2 地震作用下结构基底总剪力( PGA = 70 gal) 3 3 位移反应分析 图 6 为 Lanzhou 地震波( PGA= 400 gal) 分别沿 X 向和Y 向输入时隔震和非隔震结构各位移参数曲线图，图 7 为不同加速度峰值、不同地震波作用下隔震结构层间位移折线图。从图中可以看出: 相对于非隔震结构，由于隔震层发生较大的水平位移( 图 6( a) ) ，隔震结构相对于地面位移较大 四川建筑 第 34 卷 4 期2014. 08185地震波 输入方向 结构体系 基底总剪力/ kN 隔震/ 非隔震 El Centro 地震波 X 向 隔震结构 88 708 0 620

10、 非隔震结构 142 998 Y 向 隔震结构 98 560 0 601 非隔震结构 163 859 Taft 地震波 X 向 隔震结构 69 936 0 689 非隔震结构 101 452 Y 向 隔震结构 79 861 0 620 非隔震结构 128 791 Lanzhou 地震波 X 向 隔震结构 78 475 0 381 非隔震结构 205 772 Y 向 隔震结构 78 512 0 420 非隔震结构 186 911 阶数 周期( 非隔震结构) / s 周期( 隔震结构) / s 1 0 096 0 688 2 0 080 0 687 3 0 061 0 223 4 0 060 0

11、072 5 0 055 0 070 工程结构 ( 图 6( c) ) ，但上部楼层层间位移显著减小( 图 6 ( b) ) ，其最大值为 0 76 mm( 图 7) ，楼层位移和结构变形主要集中在隔震层，上部结构几乎“整体平动”且变形很小( 图 6( d) ) 。表明地震能量主要由隔震层吸收，有效地隔离地震运上部结构的传递，隔震效果显著，保障了上部结构在地震下的安全。 图 7 隔震结构上部楼层层间位移折线4结论 通过对采用废旧轮胎隔震垫的农村砌体房屋模型和非 ( a) 隔震层绝对位移时程曲线 隔震砌体房屋模型的 ANSYS 有限元非线性分析，得出结论如下: ( 1) 采用废旧轮胎隔震垫隔震技术

12、后，隔震结构的周期比非隔震结构的周期延长了 7 倍左右。 ( 2) 在 3 种地震波( PGA = 70 gal) 作用下，采用废旧轮胎隔震垫隔震技术后，隔震结构的基底总剪力均小于非隔震结构，隔震结构与非隔震结构的基底总剪力比值为 0 381 0 689。 ( 3) 废旧轮胎隔震垫隔震技术能够显著减小上部楼层层间位移，控制结构内力和变形，降低结构地震反应，具有较好的隔震效果。 ( b) 顶层层间位移时程曲线 参 考 文 献 1周福霖 工程结构减震控制M 北京: 地震，1997 2 陈文，熊峰 利用废旧轮胎的农居砌体结构房屋隔震系统 J 四川建筑，2012，( 1) : 113115 3 陈文，熊峰 废旧轮胎隔震垫力学性能试验研究J 贵州师范大学学报: 自然科学版，2014，32( 4)