钢结构课程设计实例

1、钢结构课程设计实例一、工程概况某沿海地区欲建一座三层的综合楼，一、二层为商场，一层层高为 4.5 米，二层层高为05 米，三层为办公用房，层高为 3.9 米。房屋建筑所在地的设计资料如下：该地在无震区， 不考虑抗震设计，基本雪压为 0.3KN / m2,基本风压为w = 0.6KN / m2 ，地面粗糙度为 B 类， 土壤最大冰冻深度 0.8 米。二、结构布置及计算简图根据房屋使用功能及建筑设计的要求，结构体系选为钢结构纯框架体系，钢框架边柱、 中柱采用宽翼缘热轧 H 形型钢。次梁、纵向梁均采用工形型钢截面，框架梁采用焊接工形组合截面。钢材采用 Q235-B*F 钢。框架梁与柱采用刚接形式，采

2、用栓焊拼接，翼缘为完全焊透的坡口对接焊缝连接，腹板采用 10.9 级的摩擦性高强螺栓连接，接触面为喷砂处理。次梁与框架梁连接采用铰接形式。柱运输单元划分为两个单元，在二三层楼面间进行拼接。 楼板为压型钢板现浇混凝土组合楼板，选用 Q235 钢，压型钢板型号为 YX70-200-600，其上浇 80mm 厚的 C20 混凝土。 柱脚采用露出整体式柱脚，柱下为钢筋混凝土独立基础。D C BA7200228007200梁柱布置：纵向总共有 5 榀框架，框架共分三跨，第一跨跨度为 8.4m,横向每隔 2.1m 布置一道次梁，第二、三跨跨度为 7.2m。横向每隔 2.4m 布置一道次梁。梁柱布置如图 1

3、 所示：900090009000900036000152348400图 1梁柱布置图底层计算高度为 4.5+0.8=5.3（m）（0.8 米为预估室内地坪至柱脚底板底面的高度），二层为 5m,三层为 3.9m， 结构的竖向布置如图 2 所示：8400720022800柱拼接处7200ABCD5300图 2 结构竖向布置图三、荷载统计1、竖向荷载统计混凝土板平均厚度为 80+21=101（mm）（21mm 为梯形凹槽部分混凝土折算厚度）。荷载统计如下表所示：表 1楼屋面荷载计算表荷载编号项目楼 38（商场）楼 38（办公）屋 35（铺地缸砖）楼、屋面活荷载/（KN / m2）3.502.01.5

4、0楼、屋面做法/（KN / m2）1.751.752.5980+21 厚现浇混凝土/（KN / m2）2.532.532.53YX70-200-600 压型钢板/（KN / m2）0.190.190.19棚 35 顶棚做法/（KN / m2）0.200.200.20活荷载标准值/（KN / m2）3.502.01.50恒荷载标准值/（KN / m2）4.674.675.512、水平荷载统计w0 = 0.6KN / m ， m = 1 ，查荷载规范，体型z水平方向承受风荷载作用，基本风压2系数，迎风面 ms = 0.8 ，背风面 ms = -0.5 ，方向相同。风振系数 bz= 1+ jzxum

5、5000142003900zz其中jz = H 取最大值 1，脉动增大系数x = 1.57 ， 脉动影响系数u = 0.43mb = 1+ jzxu = 1+ 11.57 0.43 = 1.6751zz所以水平方向风的均布荷载2迎风面： wk = bz msmzw0 = 1.6751 0.8 0.6 = 0.8KN / m2背风面： wk = bz msmzw0 = 1.6751 0.5 0.6 = 0.5KN / m框架一侧水平均布荷载： q = wk L = (wk1 + wk 2 ) L = 1.3 9 = 11.7KN / m将均布荷载简化到楼层集中荷载有：3.9第三层： F3 = 1

6、1.7 2 = 20.67KN第二层： F2 = 11.7 第一层： F1 = 11.7 3.9 + 525 + 5.32= 47.17KN= 54.59KN图 3 水平荷载布置四、构件截面尺寸初步选择初步选定的梁柱截面尺寸及其截面几何特性如表 2 所示：ttwHwHB图 4 梁柱截面尺寸示意图表 2梁柱截面尺寸及其截面几何特性表项目截面尺寸/mm截面面积A/mm2Ix8mm4/ X10自重 g/(N/ m)Hbtwthw边柱（1-3 层）3943981118358183005.4891440.6中柱（1-3 层）4004001321358215006.5361685.6框架梁（1、3 层第一

7、跨）6503008166181450011.221140.0框架梁（1、3 层二、三跨）600300814572129768.45871081框架梁（2 层第一跨）650250814622120008.684940.9框架梁（2 层第二、三跨）600250814572115767.258909纵向梁（1-3 层）55025061252691565.07747次梁（1-3 层）45020091442293983.326749.7五、梁、柱的线刚度计算1、梁线刚度b钢框架结构中，考虑现浇钢筋混凝土楼板与钢梁的共同作用，在计算梁线刚度时，对中框架梁取kb= 1.5E Ib ; 对边框架梁取k l0=

8、 1.2E Ib 。l084以底层第一跨框架梁为例，梁的惯性矩为： Ib = 11.2210 mm ，=Ib =5 11.22 108 =4 kb 1.2El01.2 2.06 1084003.3 10 kN m其余梁线刚度计算同上。.表 3梁的线刚度汇总表梁的位置第一跨第二跨第三跨1，3 层2 层1，3 层2 层1，3 层2 层惯性矩8mm4X1011.228.6848.45877.2588.45877.258线刚度kb X104/ （ KN / m）3.32.563.633.172.902.542、柱线刚度以底层为例：84边柱惯性矩： Ic = 5.489 10 mm84中柱惯性矩： Ic

9、 = 6.53610 mmI55.489 1084边柱线刚度：kc = E c = 2.0610h= 2.1310 kN m5300I5 6.536 1084中柱线刚度： kc= E c = 2.0610h= 2.5410 kN m5300其余柱线刚度计算方法同上。表 4柱的线刚度汇总表柱的位置惯性矩/ 108mm4kb 104/ （ KN / m）中柱边柱中柱边柱一层6.5365.4892.542.13二层6.5365.4892.692.26三层6.5365.4893.452.9六、 水平荷载作用下内力及侧移计算1.内力计算（D 值法）1.1 D 值计算D 值是使两端固定的柱上、下产生单位相

10、对水平位移时需要在柱顶施加的水平力。以第三层第一跨柱为例A 柱K =kb2kc= 3.3 + 2.56 = 1.012.9 2a =K K + 212a k= 0.335512 0.3355 2.91044D = c = 0.76810 kN / mh2B 柱K =kb2kc3.92= 3.3 + 2.56 + 3.63 + 3.17 = 1.7963.45 2a =K K + 2= 0.47312a k12 0.473 3.451044D = c = 1.287 10 kN / mh23.92表 5横向框架柱抗侧移刚度 D 值计算表( 以三层为例)K = kba = K K +2层D = 1

11、2a kc一层 D 值合计kb 10 /4（ KN / m）kc kb2kc楼层柱位/104 kN m/104 kN m（底层：K =kb ）kc（底层：a=K+0.5K+2高mh2/104kN/m3层A 柱2.95.861.010.33553.90.7684.064B 柱3.4512.391.7960.4731.278C 柱3.4512.241.7740.471.279D 柱2.95.440.9380.3190.7302层A 柱2.95.861.2960.39350.4272.22B 柱3.4512.662.3530.5410.698C 柱3.4512.242.2750.5320.687D

12、柱2.95.441.2040.3760.4081层A 柱2.1303.3001.5490.5775.30.5252.5B 柱2.5406.9302.7280.6830.741C 柱2.5406.5302.5710.6720.729D 柱2.1302.9001.3620.5540.5041.2 反弯点高度比计算( 以三层为例)根据各层 D 值总和及各柱抗侧移刚度，依据 D 值法可求得反弯点高度比如下表：表 6反弯点高度比表楼层柱位层间剪力/ KN一层D 值合计 X104/（ KN / m）D值 k X104/b（ KN / m）每柱剪力/ KN层高（m）yy*h（m）柱底弯矩（KN* m）柱顶弯

13、矩（KN* m）3层A 柱20.674.0640.7683.9063.90.4171.62636.3528.88B 柱1.2786.5460.451.75511.48814.04C 柱1.2796.5050.451.75511.4213.953D柱0.7303.7130.4261.66146.1698.3122层A 柱67.842.220.42713.04250.4192.09527.32237.886B 柱0.69821.3360.4652.32549.60657.073C 柱0.68721.0050.4502.25047.26057.763D柱0.40812.4580.4172.08525

14、.97536.3151层A 柱122.432.50.52525.7385.30.4162.20556.74779.664B 柱0.74136.2940.4162.20580.021112.337C 柱0.72935.7130.4502.38585.175104.103D柱0.50424.6850.4102.17353.64177.1911.3 框架柱剪力及弯矩计算在水平荷载作用下，框架内力及位移可采用 D 值进行简化计算。以三层 A 柱为例：D层间剪力V = 20.67kNA 柱剪力V1 = 1= 20.67 0.768 = 3.906kN 4.064D反弯点高度：y=0.417 柱顶截面处弯

15、矩为M = V1(h - yh) = 3.906 (3.9 - 0.417 3.9) = 8.88kN m柱底截面处弯矩为M = V1 yh = 3.906 0.417 3.9 = 6.352kN m1.4 框架梁端弯矩、剪力及柱轴力计算3.3以三层 AB 跨梁为例： M 左 = 8.88kN m，M 右 = 3.3 + 3.63 14.04 = 6.868kN mV = M 左 + M 右 = 8.88+6.868 = 1.853kNbL8.4三层第一跨边柱的轴力： NA = -Vb = -1.853kN其余的计算同上.内力图见下列各图：图 5 水平风荷载下框架弯矩图（单位： KN / M

16、）图 6 水平风荷载下框架剪力图（单位； KN ）图 7 水平风荷载下框架轴力图（单位；KN ）2. 水平荷载作用下的侧移计算三层层间侧移计算： Dij = 4.064KN / m3d M =VP1 Di3=20.67KN4.64 104 KN / m= 0.0005m2同理可以计算d M =VP 2 Di 2=67.84 2.22 104= 0.0031m ，1d M =VP1 Di1= 122.43 2.5104= 0.0049m112012-06-26 01:54:11-框架水平侧移 三层0.0085 二层0.008 一层0.0049从而一层侧移： M = d M = 0.0049m21

17、2二层侧移： M = d M + d M = 0.0049 + 0.0031 = 0.008m3123三层侧移： M = d M + d M + d M = 0.0005 + 0.0031+ 0.0049 = 0.0085m层数层间剪力(KN)层间刚度/104 kN m层间位移（m）层高（m）框架水平 侧 移（m）3 层20.67406400.00053.90.00852 层67.84222000.003150.00361 层122.43250000.00495.30.0005表 7侧移值表经校核，水平荷载作用下各层侧移值满足：M1/ h1 = 0.0005 / 5.3 = 1/110600

18、1/ 300M2/ h2M3/ h3= 0.0036 / 5 = 1/1389 1/ 300= 0.0085 / 3.9 = 1/ 459 1/ 300 ，侧移值满足条件.七、竖向荷载作用下的内力计算1. 竖向荷载统计一层荷载：恒载：4.67x1.2x9+0.747x9+1.14x1.2=58.38 活载：3.5 x 1.2 x 9=37.8恒载：4.67x2.4x9+0.750x9+1.14x2.4=110.10 活载：3.5 x 2.4 x 9=75.6恒载：4.67x2.4x9+0.750x9+1.14x2.4=110.10 活载：3.5 x 2.4 x 9=75.6恒载：4.67x2.

19、4x9+0.747x9+1.14x2.4=110.04 活载：3.5 x 2.4 x 9=75.6恒载：4.67x2.4x9+0.750x9+1.14x2.4=110.10 活载：3.5 x 2.4 x 9=75.6恒载：4.67x2.4x9+0.750x9+1.14x2.4=110.10 活载：3.5 x 2.4 x 9=75.6恒载：4.67x(1.2+1.05)x9+0.747x9+1.14x2.25=110.10 活载：3.5 x (1.2+1.05) x 9=70.88恒载：4.67x2.1x9+0.750x9+1.14x2.4=97.15 活载：3.5 x 2.1 x 9=66.1

20、5恒载：4.67x2.1x9+0.750x9+1.14x2.4=97.15 活载：3.5 x 2.1 x 9=66.15恒载：4.67x2.1x9+0.750x9+1.14x2.4=97.15 活载：3.5 x 2.1 x 9=66.15恒载：4.67x1.05x9+0.747x9+1.14x1.05=51.92 活载：3.5 x 1.05 x 9=33.08234 5167891011图 8 竖向荷载集中力点示意图2012-06-27 00:50:55-应用每层侧移与h/300比较，而不是用楼层总侧移二层，三层荷载计算方法同一层荷载。具体荷载布置见下图。图 9竖向恒荷载布置图图 10 竖向活

21、荷载布置图2.竖向荷载作用下框架内力计算（采用分层法）2.1 梁、柱端弯矩计算以三层 AB 跨活荷载为例：4K4 3.3分配系数： m= A2B2= 0.53m= 1- m= 0.47A2 B2 4K A2 A + 4KA2B2 4 2.9 + 4 3.3A2 AA2B2同理可以计算其他节点处的分配系数. 固端弯矩:M FA2B2 = - Fpiai (l - ai )l 2 28.35 2.1 (8.4 - 2.1)228.35 4.2 (8.4 - 4.2)228.35 6.3 (8.4 - 6.3)2 =- 8.42+8.42+8.42= -74.28KN MM FB2 A2= 74.2

22、8KN M同理可以计算其他梁端固端弯矩.弯矩分配图如图 11，图 12 所示：（以二，三层计算单元为例）对结点 A2 ，梁端弯矩 MA B = -36.21 ，柱端弯矩 MA A = 36.21+12.34 = 48.55有 不 平 衡 弯 矩2 2 M = 12.342， 进 行 二 次 分 配 ， 最 终 梁 端 弯 矩A B M= -36.21+ 0.56 (-12.34) = -43.12 。2 2 2最终柱端弯矩 MA A = 48.55 + 0.44 (-12.34) = 43.12 。该结点平衡。同理可求其它各柱端点处的弯矩。下柱右梁左梁下柱右梁左梁0.380.32左梁下柱0.4

23、40.560.330.310.360.380.320.300.530.47A2-74.2874.28B2-51.8451.84C2-51.8451.84D2-3.71-7.41-6.96-8.08-4.04-13.74-27.48-24.3534.3243.6721.843.386.765.695.332.67-4.16-8.32-7.82-9.08-4.54-0.71-1.42-1.251.832.331.171.02.01.681.580.79-0.36-0.72-0.67-0.78-0.39-0.21-0.42-0.370.160.200.100.120.230.190.180.0936

24、.31-36.3180.95-15.45-65.5051.867.56-59.42-25.9725.97A12.10B-5.15C2.52D-8.66A上柱12.10下柱 右梁左梁B上柱-5.15下柱 右梁左梁C上柱2.52下柱 右梁左梁D上柱-8.66下柱0.360.28 0.360.230.280.210.280.280.270.22 0.230.360.360.28A-97.2997.29B-69.1269.12C-69.1269.12D-3.24-6.48-7.89-5.92 -7.89-3.95-13.14-26.27-24.88-19.3536.1928.15 36.1918.10

25、2.404.794.613.76 3.931.97-2.36-4.72-5.74-4.31 -5.74-2.87-0.35-0.71-0.71-0.550.850.660.850.430.450.900.870.710.740.37-0.1-0.2-0.25-0.18-0.2500-0.13-0.13-0.1137.04 28.81 -65.85104.42 -13.88-10.41 -80.1567.98 5.484.47 77.9345.73 -25.72 -20.019.6-3.471.49-6.672.2 梁、柱剪力和轴力计算：（以下用到的弯矩值均为电算结果）梁端剪力V = Vq +

26、Vm式中：Vq 梁上荷载引起的剪力，Vq = P/2 （P 为梁上所有集中荷载之和）M 左 - M 右Vm 梁端弯矩引起的剪力，Vm =L柱轴力Nj = Vj + Fj + N j -1式中：Vj 第 j 层梁端剪力； Fj 第 j 层柱顶集中力； N j +1 第 j+1 层柱轴力以 AB 跨三层梁在活载作用下， 梁端剪力及 A 柱轴力计算为例： 集中荷载 p = 28.35 3 = 85.05kN由活荷载弯矩图中所示， M左 = 46.44kN m ， M右 = 76.84kN m三层梁端荷载引起的剪力V = VpA = VpB = P / 2 = 42.525kN三层梁端弯矩引起的剪力V

27、= V= M 左 - M 右 = 46.44 - 76.84 = -3.62kN MAMBL8.4VA = 42.525 - 3.62 = 38.905kN VB = -42.525 - 3.62 = -46.145kN三层 A 柱柱顶及柱底轴力N顶 = N底 = V3 +F3 =VA +0+0=38.905kN内力图计算结果如下：图 13竖向恒载作用下框架弯矩图（单位： KN / M ）图 14竖向恒载作用下框架剪力图（单位： KN ）图 15竖向恒载作用下框架轴力图（单位：KN ）图16竖向活载作用下框架弯矩图（单位：KN / M ）图 17 竖向活载作用下框架剪力图 （单位： KN ）图

28、 18 竖向活载作用下框架轴力图（单位： KN ）八、 荷载组合（以 A柱及 AB 跨梁为例）表 8A 柱内力组合值：层数控制截面内力组合恒活风1.2 恒+1.4活1.2 恒+1.4 风1.2 恒+0.9（1.4活+1.4 风）1.35 恒+1.4（0.7活+0.6风）三层柱顶M166.3646.43-11.77264.64-183.16243.31260.21N-213-53.892.71-331.31-251.76-320.06-338.04V-73.72-21.972.44-118.74-84.57-122.59-118.46柱底M-119.6-39.25-2.2620.3987.026

29、3.4861.63N-213-53.892.71-331.01-251.76-320.06-338.04V-73.72-21.972.44-118.74-84.57-112.59-118.46二层柱顶M95.0345.35-38.76177.7659.65122.43140.26N-412.5-127.6911.15-673.81-479.44-641.89-672.7V-40.04-21.9812.92-78.82-29.92-59.43-64.71柱底M-105.2-64.3725.7350.9190.0891.0378.59N-412.5-127.6911.15-673.81-479.4

30、4-641.89-672.7V-40.04-21.9812.92-78.82-29.92-59.47-64.71一层柱顶M75.3953.39-58.63165.22083.87104.86N-618.3-252.5930.06-1095.61-699.91-1022.38-1057V-28.73-14.6227.13-45.3413.11-9.11-19.52柱底M34.46-24.0985.16-75.0977.8600N-618.3-252.5930.06-1095.61-699.91-1022.38-1057V-28.73-14.6227.13-45.3413.11-9.11-19.5

31、2表 9AB 跨框架梁内力组合表层数控制截面内力组合恒活风1.2 恒+1.4 活1.2 恒+1.4风1.2 恒+0.9（1.4活+1.4 风）1.35 恒+1.4（0.7 活+0.6风）三层左端M-166.36-46.4411.77-264.67-183.16-243.31-260.21V-147.48-39.142.71-231.78-173.19-222.89-235.19跨中M225.1658.430.39351.99270.74344.31361.55V-38.95-10.972.71108.07/-61.8587.28/-47.95109.03/-56.93113.41/-60.89

32、右端M-294.98-74.84-10.98-458.75-369.35-462.11-480.79V178.1145.912.71278217.52274.98287.71二层左端M-214.62-84.7636.59-376.21-206.32-318.24-342.07V-140.56-54.98.44-245.53-156.86-227.22-236.47跨中M171.9266.441.15299.31207.91291.46298.16V-43.5-17.18.4493.25/-76.1476.08/-46.39100.98/-63.1299.67/-68.4右端M-256.85-9

33、9.88-34.29-445.05-356.23-477.28-473.44V150.6258.58.44262.64192.56265.08267.75一层左端M-180.57-117.7684.36-381.54-98.58-258.77-288.31V-136.23-91.8218.91-292.01-137-255.33-258跨中M187.56128.964.94405.6296.16/-20.42393.79383.74V-39.08-25.6718.91126.37/-82.8313.11144.52/-55.41133.96/-62.02右端M260.37-179.98-74.

34、49-564.42-416.72-633.07-590.44V155.23106.6318.91335.56212.74344.45329.94九 、构件验算1、柱的验算1.1 柱的计算长度以底层 A、B 柱为例底层 A 柱： l0 = 5.3m上端梁线刚度之和： kb= 3.3104 KN / m柱线刚度之和： kcc kb= (2.26 + 2.13)104 = 4.39 104 KN / m3.3104系数K1 = k= 0.7524.39 104柱下端与基础刚接， K2 = 由 K1 ， K2 查表：计算长度系数m = 1.51， l = ml0 = 7.55m底层 B 柱： l0 =

35、 5.3m上端梁线刚度之和： kb = (3.3 + 3.63)10 = 6.9310 KN / m44柱线刚度之和： kc = (2.94 + 2.54) 10 = 5.2310 KN / m44系数 k = kbc1 k6.93104=5.23104 1.325柱下端与基础刚接， k2 = 由k1 ， k2 查表：计算长度系数其他各柱的计算长度见表中计算：m = 1.29 ，l = ml0 = 6.45m表 10A 柱计算长度表楼层截面梁线刚度 k /104 KN / mb柱线刚度 k /104 KN / mck1k2层高h/ m长度系数m计算长度 l3 层上端3.302.901.1383

36、.91.425.54下端2.560.4962 层上端2.562.260.49651.517.55下端3.300.7521 层上端3.302.130.7525.31.26.56下端无3表 11B 柱计算长度表楼层截面梁线刚度 k /104 KN / mb柱线刚度 k /104 KN / mck1k2层高h/m长度系数m计算长度 l3 层上端6.933.452.013.91.254.88下端5.730.932 层上端5.732.690.9351.296.45下端6.931.331 层上端6.932.541.335.31.075.67下端无表 12C 柱计算长度表楼层截面梁线刚度 k /104 KN

37、 / mb柱线刚度 k /104 KN / mck1k2层高h/ m长度系数m计算长度 l3 层上端6.533.451.893.91.315.11下端5.710.932 层上端5.712.690.9351.296.45下端6.531.271 层上端6.532.541.275.31.085.72下端无表 13D 柱计算长度表楼层截面梁线刚度 k /104 KN / mb柱线刚度 k /104 KN / mck1k2层高h/m长度系数m计算长度 l3 层上端2.92.913.91.465.69下端2.540.492 层上端2.542.260.4951.517.55下端2.90.661 层上端2.9

38、2.130.665.31.226.47下端无1.2 柱的验算图 19 柱截面尺寸图以二层 A 柱 为例 ，取荷载组 合 ： M = 177.76kN m ， N = -673.81KN ，V = -78.82KN ，（1）计算长度及其他参数8452A2 柱的计算长度 L=7.55m，柱截面为 3943981118，截面参数：H=394mm， b=398mm ， t=18mm ， hw =358mm ， tw=11mm ， A=18760mm2 ， Ix=5.489 108mm4 ， I y = 1.89 10 mm ， EI = 1.346410 kN m ，线刚度 EI / L = 5.48

39、9kN m 。Ix A5.489 10818760回转半径ix = 171.1mmI y A1.89 10818760iy = 100.37mm2I2 5.489 10863弯矩作用平面内受压纤维毛截面模量为：Wx = x = 2.786 10 mm（2）强度验算最大弯矩设计值为 177.76 kNh394NM 673.81103177.76106 22+ x = + = 96.684N / mm 0.8 ，对 x，y 轴屈曲时均属 b 类截面，查附表稳定系数jx = 0.881，欧拉临界力 p 2EAp 2 206 103 18760-3N673.8g lNEx =2 =R x1.1 44.

40、126210= 17808kN ，= 0.0378 ，NEX17808弯矩作用平面内的等效弯矩系数： bmx = 1.0 （未考虑二阶效应的无支撑纯框架体系取值），b受压翼缘的自由外伸宽度比为：t= (398 -11) / 2 = 10.75 13 18= 13 ，235f y故截面塑性发展系数g x = 1.05 ，则Nb M 6.74 1051.0 1.7776 108j A +mxx 0.88118760 1.05 2.786 106 (1- 0.8 0.0378)= +xg W 1- 0.8 N Nx 1xEX= 103.44N / mm2 f = 215N / mm2平面内稳定满足要

41、求。批注 b1: 此处计算长度有误（4）弯矩作用平面外的稳定2012-06-26 02:21:08-平面外计算长度应为与选取的计算轴向垂直方向的，7.55是平面内的计算长度。弯矩作用平面外的计算长度loy = 7.55m ，（无侧向支撑）长细比l = loyiyy= 7.55103 100.37= 75.22 ， 查 b 类截面得jy = 0.791受弯构件整体稳定系数近似取值为l 2f75.222 235j = 1.07 -y y = 1.07 -= 0.94 1.0 ，取j = 0.94 b44000 23544000235b50.91构件间无横向荷载作用， 平面外等效弯矩系数btx = 0.65 - 0.35 177.76 = 0.55 ，则截面影响系数h = 1.0 （非闭口截面）所以：N +h btxM x =6.74105 +0.55177.76106 =2 =2j Aj W0.791187601.00.94 2.78610682.75N / mmf215N / mmyb