9#楼悬挑脚手架施工方案

1、.悬挑外脚手架施工方案一、工程概况本工程位于咸阳市渭阳西路48 号，总建筑面积为15000 ，为全剪力墙结构，地下一层，地上为24 层 ,建筑高度为 78.30m。本工程地下室及一层、采用落地式钢管脚手架。结构二层以上采用分段悬挑外脚手架。A、第二层第五层；B、第六层第九层C、第十层第十三层；D、第十四层第十七层E、第十八层第二十一层；F 、第二十二层第二十四层（采用斜拉式工字钢悬挑外脚手架）二、施工程序（ 1）施工组织设计审批后， 由材料员购买所需材料 （14#工字钢；钢管、扣件），所购材料必须具备检测报告单。（2）在工字钢悬挑层结构板混凝土浇筑前，预先埋设锚固长度 35d的2 16钢筋环，

2、并安放在楼板筋下面，同楼板筋用铁丝绑牢。（3）待砼达到一定强度后，悬挑工字钢与楼板上预埋件 2 16钢筋环扣紧。为了保证架体不出现倾斜、摇晃现象，确保安全，在每层剪力墙顶部设置预埋铁。用钢管把预埋铁与架体外立杆连接（预埋铁与钢管采用焊接，钢管与立杆采用扣件连接）。三、脚手架的构造与搭设要求（1）基本要求扣件式钢管搭设的脚手架是施工临时结构，它要承受施工过程中各种垂直和.水平荷载。因此脚手架必须有足够的承载力、刚度和稳定性。在施工过程中，在各种荷载的作用下不发生失稳、倒塌，并不超过结构容许强度、变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全。（2）受荷情况采用 483.5 钢管和扣件工字钢等构成的挑脚手

3、架、悬挑梁、钢丝绳、立杆、大横杆和小横杆是主要受力杆件。剪刀撑和连墙杆是保证脚手架整体刚度和稳定性的杆件，并具有加强脚手架抵抗垂直和水平力作用的能力。其中连墙杆还承受风荷载。扣件是脚手架组成整体的连接件和传力件。（3）构造与搭设要求A、脚手架立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆接头应错开不小于50cm，且不在同一步距内。纵向水平杆件接长用对接扣件连接，上下相邻两根纵向水平杆接头错开不小于 50cm。同一步内外两根纵向水平杆接头也应错开，并不在同一跨内。B、根据结构实际外形，小横杆伸出外立杆连接点外15cm，离外墙面 35。C、脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧每隔6m（水平距离）左右用斜杆搭成

4、剪刀撑，自下而上循序连续设置，斜杆用长钢管与脚手架底部成45度至 60度夹角。斜杆用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢。D、外立杆里侧设 1.2m高防护栏杆和 18cm高的挡脚板（可用两道水平钢管在外立杆内侧用扣件扣牢） 。其内侧设 1.8m高密目网，用 18#铁丝捆绑两道水平钢管上，外侧全部设置密目网，并同第一步架底捆牢。E、悬挑搭设的脚手架，仍按落地式脚手架的要求，不但有作业层下部的防护，还应在作业层脚手板与建筑物墙体缝隙过大时增加防护，防止人及物的坠落。作业层脚手板与建筑物之间的缝隙采取全封闭, 封闭层底刷黄黑漆，间距20cm。F、脚手架与主体结构必须采用刚性连接，不允许采用一顶一拉的柔性连

5、接，连接杆应于墙面垂直，连墙杆与剪力墙预埋铁连接时，砼强度不宜低于15N/mm2才能使用。G、扣件同杆件连接时紧固力在45-55NM范围内，不得低于 45NM或高于 60NM。H、安全网作防护层必须封挂严密牢靠，密目网用于立网防护，水平防护时必须采用平网，不准用立网代替平网。四、连墙件布置及构造要求：（1）连墙件应采用花排均匀布置，连墙件宜靠近主节点设置，并.采用 性 点，偏离主 点的距离不 大于300mm。（2） 件垂直 距、水平 距一般不 大于6m， 件必 从底步第一根 向水平杆 开始 置，当 置有困 ， 采用其它可靠措施固定。（3）当脚手架下部不能 件 可采用抛撑，抛撑 采用通 杆件与脚

6、手架可靠 接，与地面的 角 在45度至 60度之 ， 接点中心距主 点的距离不 大于300mm，抛撑在 件搭 后方可拆除。（4） 件中的 杆宜呈水平并垂直于 面 置，与脚手架 接的一端可稍 下斜，不容 向上 起。五、剪刀撑与横向支撑的构造要求：（1）每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在 5-7 根之 。每道剪刀撑 度不 小于 4跨，且小于 6m，斜杆与地面的 角宜在 45度 60度之 。（2）脚手架必 在外 立面的两端各 置一道剪刀撑，由底至面 置，中 每道剪刀撑的 距不 大于 15m。（3）剪刀撑斜面杆的接 除 可采用搭接外，其余各接 均必 采用 接扣件 接，搭接要求跟以下构造要求同。（ 4）剪刀撑

7、斜杆 用旋 扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋 扣件中心 距主 点的距离不 大于 150mm。（ 5）横向支撑的斜杆 在 1 2步内，由底至 呈之字形 布置，斜杆 采用旋 扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。六、脚手架搭 序（ 1）按脚手架的柱距、排距要求 行放 、定位。（ 2）杆件搭 序如下：放置 14#工字 向 地杆立柱横向 地杆第一步横向水平杆 件（或加抛撑）第二步横向水平杆七、脚手架搭 注意事 （1）底座 准确地放在定位 上，必 放平 。（2） 搭 立柱 ，外径不同的 管 禁混用，相 立柱的 接扣件不得在同一高度内， 开距离 符合构造要求。（3） 开始搭 立

8、柱 ， 每隔 6跨 置一根抛撑，直至 件安装 定后，方可根据情况拆除。（4）当搭至有 件的构造 ，搭 完 的立柱、 向水平.杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。（5） 封闭脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内、外角柱固定。（6） 当脚手架操作屋高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，到连墙件搭设完后方可拆除。（7） 剪刀撑、横向对撑应随立柱、纵横向水平杆等同步搭设，剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于 150mm。（8） 对接扣件的开口应朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不庆小于 100mm。（9）铺设脚手板时，应满铺、铺稳，靠墙一侧立墙面距离不应大于150m

9、m。脚手板的探头应采用直径 3.2m的镀锌钢丝固定在支承杆上，在拐角、斜道平口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动。(10) 栏杆和挡脚板应搭设在外排立柱内侧，上栏杆上皮高度 1.2m，中栏杆居中设置，挡脚板高度不应小于 150mm。(11) 脚手架搭设完毕后，必须经有关部门验收后，方可投入使用。(12) 首步脚手架的步高一般为 2000mm，离底部 200mm处设置一道大、横杆，以保持脚手架底部的整体性，底部的立柱间隔多采用不同长度的钢管，将相邻柱的对接接头位于不同高度上，使立柱受荷的薄弱截面借开。(13) 小横杆伸出外立杆连接外 15-20cm，离外墙墙面 10cm脚手架小横杆，

10、上下步应交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱受荷时偏心减少。(14) 脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧每隔 9m（水平距离）左右用斜杆搭设成剪刀撑，自下而上循序连续设置，与地平成 45-60 度夹角，最下面的斜杆与立杆的连接点，离地面不大于 50cm，斜杆下端伸入地面 20cm，斜杆采用搭接时，搭接长度不小于 40cm，并用两只旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢。(15) 建筑物周围搭设脚手架，如遇到吊车、井架、外用电梯必须断开，而不能闭合型时，应在断开上下步处的脚手架底端处加密连墙杆设置，在底端处的上下步里外排立杆之间设侧向斜杆。(16) 外立杆里侧设 1.2 米高防护和 18cm高的挡脚板（

11、用两道水平钢管紧贴外立杆内侧，用扣件扣牢），外侧围护全部设置密目安全网。(17) 脚手架每隔 3步，应在里立杆与墙面之间设通长安全网，支撑在两根钢管.上，用 18#铁丝同钢管捆牢，每块安全网捆绑点不少于6点。(18) 脚手架高度超过 25m与主体结构必须采用刚性连接，不允许采用一顶一拉的柔性连接，连接杆应与墙面垂直，连墙杆与框架梁、柱中预埋件电焊连接时，砼强度不宜低于 15N/mm2才能使用。(19) 扣件同杆件连接时坚固力在 45-55N范围内，不得低于 45Nm在搭设脚手架时，同时要做好脚手架的接地，接地用的地板一般可用三根2505角钢， 1=1500mm埋入地下，再用一 404扁钢引出与

12、脚手架连接。八、设计方案搭设参数：采用热扎为 14# 工字钢钢挑梁作为挑架基座，间距 1500mm。悬挑架上立杆纵距 L=1.5m，横距 b=1.05m，脚手架步距 h=1.8m，内立杆离墙一般采用 0.35m，2在有窗台板处采用 0.65 0.75m。铺设 9mm多层板及竹架板，施工荷载Qk采用 3KN/m，考虑装饰时二层同时施工。脚手架与主体结构连接点竖向间距H1=3m，水平距离L1=4.5m，挑架高度 7步；每段悬挑架隔 4步（横向间距 1500mm），大角处用钢丝绳卸载作为安全保险。钢挑梁的内伸长度不小于外挑长度且不小于1.5m。九、 14#工字钢挑梁的验算（一）脚手架参数信息1. 脚

13、手架参数双排脚手架搭设高度为12.6米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50 米，立杆的横距为 1.05 米，立杆的步距为 1.80米；内排架距离墙长度为 0.35 米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为120 米；采用的钢管类型为483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80 ；连墙件布置取两步三跨， 竖向间距 3.60米，水平间距 4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；2. 活荷载参数施工均布荷载标准值 (kN/m2):3.000 ；脚手架用途 : 结构脚手架；同时施工层数 :2 层；.3. 风荷载参数本工

14、程地处陕西省咸阳市，查荷载规范基本风压为0.350 ，风荷载高度变化系数z为 0.740 ，风荷载体型系数s为0.649 ；计算中考虑风荷载作用；4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248 ；脚手板自重标准值 (kN/m2 ):0.350 ；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m2):0.140 ；安全设施与安全网自重标准值 (kN/m2):0.005 ；脚手板铺设层数 :4 层；脚手板类别 : 竹串片脚手板；栏杆挡板类别: 栏杆、竹串片脚手板挡板；5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用 14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50 米，建筑物内锚固段长度 1.50米

15、。与楼板连接的螺栓直径 (mm):16.00 ；楼板混凝土标号 :C30；6. 拉绳与支杆参数支撑数量为 :1 ；.钢丝绳安全系数为 :6.000 ；钢丝绳与墙距离为 (m):1.200 ；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.20 m 。（二）、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001) 第5.2.4 条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值 :P 1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准

16、值 :P 2=0.350 1.050/(2+1)=0.123 kN/m；活荷载标准值 : Q=3.000 1.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载的设计值 : q 1=1.2 0.038+1.2 0.123=0.193 kN/m ；活荷载的设计值 : q 2=1.4 1.050=1.470 kN/m ；.图 1 大横杆设计荷载组合简图( 跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图 2 大横杆设计荷载组合简图( 支座最大弯矩 )2. 强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图 2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为 M1max=0.08 0.193 1.500 2 +0.10 1.470

17、 1.500 2 =0.366 kN.m ；支座最大弯距计算公式如下 :支座最大弯距为 M2max= -0.10 0.193 1.500 2 -0.1171.470 1.500 2 =-0.430kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：6106)/5080.0=84.646 N/mm2； =Max(0.366 10,0.430大横杆的最大弯曲应力为= 84.646 N/mm 2 小于 大横杆的抗压强度设计值f=205.0 N/mm 2 ，满足要求！3. 挠度验算 :最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值 : q 1 = P1+P2 =0.0

18、38+0.123=0.161 kN/m ；活荷载标准值 : q 2 = Q =1.050 kN/m ；.最大挠度计算值为：V= 0.677 0.161 1500.0 4/(100 2.06 105 121900.0)+0.990 1.050 1500.0 4/(100 2.06 105 121900.0) = 2.315 mm ；大横杆的最大挠度2.315 mm 小于 大横杆的最大容许挠度1500.0/150 mm 与10mm，满足要求！（三）、小横杆的计算（内容为固定不变）:根据 JGJ130-2001第 5.2.4 条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆

19、支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值： p1 = 0.038 1.500 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值： P2 =0.350 1.050 1.500/(2+1)=0.184 kN；活荷载标准值： Q=3.000 1.050 1.500/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值 : P=1.2 (0.058+0.184)+1.41.575 = 2.495 kN；小横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:M

20、qmax = 1.2 0.038 1.0502/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:.M = 2.495 1.050/3 = 0.873 kN.m；pmax最大弯矩 M= Mqmax + M pmax =0.879 kN.m ；最大应力计算值 = M / W = 0.8792106/5080.000=173.124 N/mm ；小横杆的最大应力计算值 =173.124 N/mm 2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计

21、算公式如下:Vqmax=50.038 1050.04/(384 2.060 105121900.000) = 0.024 mm；大横杆传递荷载P = p 1 + p 2 + Q = 0.058+0.184+1.575 = 1.816 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax = 1816.350 1050.0 (3 1050.02-4 1050.02/9 ) /(722.060 105121900.0) = 2.972 mm ；最大挠度和 V = V qmax + V pmax = 0.024+2.972 = 2.996 mm ；小横杆的最大挠度和 2.996 mm

22、 小于 小横杆的最大容许挠度1050.000/150=7.000 与10 mm,满足要求！（四）、扣件抗滑力的计算:按规范表 5.1.7, 直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 0.80 ，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范5.2.5):R Rc其中 Rc -扣件抗滑承载力设计值 , 取6.40 kN ；.R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值 : P 1= 0.0381.5002/2=0.058 kN ；小横杆的自重标准值 : P 2= 0.0381.05

23、0=0.040 kN ；脚手板的自重标准值 : P 3= 0.3501.0501.500/2=0.276 kN ；活荷载标准值 : Q = 3.0001.050 1.500 /2 = 2.363 kN ；荷载的设计值 : R=1.2 (0.040+0.276)+1.42.363=3.687 kN ；R 6.40 kN ，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（五）、脚手架立杆荷载的计算（内容为固定不变）:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN) ，为 0.1248N G1 = 0.1248+(1.502/2+1.50

24、2) 0.038/1.80 (25.00-20.00) =1.104 ；N GL1 =0.1248+0.038+(1.50 2/2+1.50 2) 0.038/1.8020.00 = 5.184；(2) 脚手板的自重标准值 (kN/m2) ；采用竹串片脚手板，标准值为 0.35N G2= 0.350 41.500 (1.050+0.3)/2 = 1.418 kN；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为 0.11N G3 = 0.110 4 1.500/2 = 0.330 kN；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2) ；0.005N

25、 G4 = 0.005 1.500 25.000 = 0.188 kN；经计算得到，静荷载标准值NG=N +N +N +N = 3.039 kN ；G1G2G3G4活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值N Q= 3.000 1.050 1.500 2/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算.其中 W o -基本风压 (kN/m2) ，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W o = 0.450 kN/m 2；Uz -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001

26、)的规定采用：Uz= 0.840；Us -风荷载体型系数：取值为0.649 ；经计算得到，风荷载标准值W k = 0.7 0.450 0.840 0.649 = 0.172 kN/m2；不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N s = 1.2N GL+1.4NQ= 1.2 8.223+ 1.4 4.725= 16.483 kN ；N d = 1.2N G+1.4NQ= 1.2 3.039+ 1.4 4.725= 10.262 kN ；考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值为Ns = 1.2 NGL+0.85 1.4NQ = 1.28.223+ 0.85 1.4 4.725= 15.4

27、90 kN ；Nd = 1.2 NG+0.85 1.4NQ = 1.23.039+ 0.85 1.4 4.725= 9.270 kN ；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW 为M w = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.8501.4 0.172 1.500 1.8002/10 =0.099 kN.m ；（六）、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值： N =16.483 kN ；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3 得 ： k = 1.155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3 得 ： =

28、1.500 ；计算长度 , 由公式 l o = k h 确定 ：l 0 = 3.119 m ；长细比 L o/i = 197.000；轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 l o/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm 2；.立杆净截面模量 ( 抵抗矩 )：W = 5.08 cm 3 ；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2 ； =16483/(0.186 489.000)=181.23N/mm 2；立杆稳定性计算 = 181.23 N/mm 2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷

29、载时 , 立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ： N =15.49 kN ；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3 得 ： k = 1.155；计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3 得 ： = 1.500；计算长度 , 由公式 l 0 = kuh 确定： l 0 = 3.119 m ；长细比 : L 0/i = 197.000；轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 l o/i的结果查表得到：= 0.186立杆净截面面积： A = 4.89 cm 2；立杆净截面模量 ( 抵抗矩 )：W = 5.08 cm3 ；钢管立杆抗压强度设计值：f

30、 =205.000 N/mm 2 ； =15490/(0.186489.000)+15490/5080.000 = 173.35 N/mm2 ；立杆稳定性计算 = 173.35 N/mm 2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205.000 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算 :连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl= N lw + N 0风荷载标准值 Wk = 0.172kN/m 2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积A w = 16.200 m 2；按规范5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(

31、kN) ，按照下式计算：Nlw = 1.4 Wk Aw = 3.9 kN；.连墙件的轴向力设计值Nl = N lw + N 0= 5.000 kN ；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf= Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0 / i = 350.000/15.800的结果查表得到=0.941，l 为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm 2；连墙件轴向承载力设计值为N f = 0.941 4.890 10-4 205.000 103 = 94.331kN；Nl = 5.000 Nf = 94.331,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单

32、扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl =5.000 小于单扣件的抗滑力8.0 kN ，满足要求！连墙件扣件连接示意图（八）、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载 N的作用，里端 B为与楼板的锚固点， A为墙支点。本方案中，脚手架排距为 1050mm，内排脚手架距离墙体 200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，.水平支撑梁的截面惯性矩 I = 866.20 cm 4，截面抵抗矩 W = 108.30 cm 3，截面积 A = 21.95 cm 2。受脚手架集中荷载N=25.464 kN ；根据前面计算结果，受脚手架作用的联梁传递集中力( 即

33、传递到支座的最大力)N=0.000 kN；水平钢梁自重荷载q=1.2 21.950 0.0001 78.500 = 0.207 kN/m；经过连续梁的计算得到.各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1= 30.094 kN。R2= 22.477 kN。R3= -0.816 kN。最大弯矩 Mmax= 2.810 kN.m ；63最大应力 =2.810 10/( 1.05108300.0 )+0.00010 / 2195.0 = 24.710N/mm 2；水平支撑梁的最大应力计算值24.710 N/mm 2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm 2, 满足要求！（九）、悬

34、挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用 14号工字钢 , 计算公式如下其中 b -均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：.b = 5709.1 80.0 235/( 1200.0140.0 235.0) = 2.47由于 b 大于 0.6 ，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表 B，得到b值为0.956 。经过计算得到最大应力 = 2.47 10 62；/( 0.956 102000.00 )= 0.000 N/mm水平钢梁的稳定性计算 = 25.33 小于 f = 215.000 N/mm2 , 满足要求 !（十）、拉绳的受力计算 :水平钢梁的轴力 R 和拉钢绳的轴力 R 按

35、照下面计算AHUi其中 RUi cosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力R Ci=RUisin i按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=42.559 kN ；（十一）、拉绳的强度计算:钢丝拉绳 ( 支杆 ) 的内力计算：钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的轴力 RU均取最大值进行计算，为RU=0.000 kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中 F g-钢丝绳的容许拉力 (kN) ；Fg -钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN) ，计算中可以近似计算 Fg =0.5d 2， d为钢丝绳直径 (mm)；-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝

36、绳分别取 0.85 、0.82 和0.8 ；K -钢丝绳使用安全系数。计算中 F g 取0.000kN，=0.820，K=6.000，得到：.经计算，钢丝绳最小直径必须大于5mm才能满足要求！钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的拉环强度计算钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的轴力 RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=0.000kN钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的拉环的强度计算公式为其中 f为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm 2 ；（十二）、锚固段与楼板连接的计算:1. 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=22.477 kN ；水平钢梁

37、与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中 f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 条f =250N/mm；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D22476.634 4/(3.142 502) 1/2 =16.917 mm ；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 :其中 N -锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力， N = 22.477kN ；d -楼板螺栓的直径， d = 50.000 mmfb -2楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取 1.570N/mm；h -楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h 要大于22476.634/(3.14250.000 1.570)=91.141mm。.3. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 :其中 N -锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 22.477k