升降机验算方案及计算书文档

1、经八纬一改造项目B区8#-13#楼施工升降机在车库顶板安装承载力验算经八纬一改造项目B区8#-13#楼及地下车库项目，主楼升降机需在已施工完的车库顶板上安装，主楼与车库顶板上均设置沉降后浇带，后浇帯楼板为连续支撑，跨度为8.4m，特对此升降机基础所处位置的顶板采用底部加支撑传力的方法（基础图附后），满堂架体搭设，支设范围为施工升降机基础底座外扩1M。一、升降机基础支撑设计为了加大安全系数，采取在升降机基础范围的车库顶板下加钢管支撑的方式，将上部载荷传递到筏板基础上。钢管支撑体系：搭设范围5.5*5（升降机基础范围外扩1m），满堂支撑体系采用48mm3.5mm无缝钢管，立杆纵横间距0.7m，步距

2、1.2m，顶端用U型卡与方木支撑，方木截面大小50mm80mm，间距同立杆，底座支设在通长300mm*50mm木质垫板上。扫地杆距离地面200mm，纵横方向满加。梁底加设独立立杆，立杆间距0.7m，立杆上端伸出至木方支撑点长度0.1m，支撑架搭设高度3.95m。立杆与满堂脚手架体四周加设剪刀撑与斜撑，斜撑与地面成45角。特将施工升降机的压力进行计算和满堂支撑体系进行验算。二、荷载验算根据施工现场情况，本设备安装在车库顶板上。按照楼层总高和施工荷载要求，根据厂家提供的SC200/200施工升降机使用说明书中的数据验算如下：1、施工升降机的平均压力设计值根据施工现场情况，本设备安装在车库顶板上。按

3、照楼层总高和施工荷载要求，根据厂家提供的SC200/200施工升降机使用说明书中的数据验算如下：（1）吊笼重（含附件）：2X1600=3200kg=32KN（2）护栏重量： 1480kg=14.8KN（3）标准节（含附件）：145X54=7830kg=78.3KN前四项合计为202.93KN（5）最大载重量：39.2KN 动力系数：1.1基座底面积A=4m4.5m=18m升降机总荷载设计值为：P=（202.931.2+39.21.11.4）/A=16.88KN/ m经对地下车库顶板以上的验算，能够满足施工升降机的承载力要求。为了加大安全系数，采取在升降机基础范围的车库顶板下加钢管支撑的方式，将

4、上部载荷传递到筏板基础上。钢管支撑体系：搭设范围4.6*4（升降机基础范围），钢管48*3，间距600*600，用顶托加木方顶在板下，木方间距600，横杆步距1500，立杆上端伸出至木方支撑点长度0.1m，支撑架搭设高度3.8m。2、顶板承载力验算： 根据施工升降机的受力情况，对加固支撑范围内的车库顶板承载力进行验算（车库顶板强度等级为C30，设计荷载为（1.1米覆土）1.1 20=22 KN/ m活荷载10 KN/ m合计：1.222+1.410=40.4 KN/ m16.19 KN/ m取加固支撑面积5.5m*5m，荷载验算时取值在支撑范围内进行验算。）Pk=( Kk +Gk)/A其中：P

5、k-基础地面平均压力值 Kk-上部结构传至基础顶面竖向力值 Gk-车库顶板设计自重9.2 KN/ mPk=( Kk +Gk)/A， A-加固支撑面积Pk=( Kk +Gk)/A，=（202.931.2+39.21.11.4）/（5.5*5）+9.2 KN/ m=11.05KN/ m+9.2 KN/ m=20.25 KN/ m40.4 KN/ m故车库顶板满足荷载要求。3、钢管支撑体系验算：施工升降机产生的荷载由前式得知：P=202.93KN施工升降机理论基础面积由前式的知：S=4.5*4=18 m则： 单根钢管承载力为：N=202.93/18*0.7*0.7=5.54满堂脚手架工程方案计算书编

6、制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)。4、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）5、建筑施工手册第四版（缩印本）6、建筑施工现场管理标准DBJ14-033-20057、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）2006年版8、建书脚手架和模板计算软件(建科评2007028号)工程参数满堂脚手架搭设参数搭设高度(m)3.95水平杆最大步距h(m)1.2立杆纵距(m)0.7立杆横距(m)0.7横向水平杆间距(m)0.18连接扣件采用双扣件荷载参数脚手板自重(kN/m2)0

7、.35每米立杆承受支架自重(kN/m)：0.107钢管类型483.0施工人员与材料设备荷载(kN/m2)：20横向水平杆验算横向水平杆间距0.18m，截面抵抗矩 W=4.49cm3；截面惯性矩 I=10.78cm4；（一）抗弯强度验算1、横向水平杆按简支梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=0.7m。2、荷载计算均布线荷载设计值为：q= 1.20.35+1.4200.18=5.116KN/m3、强度验算M= 0.125ql2=0.1255.1160.72=0.31KNm支座力计算1ql=15.1160.7=3.58KN钢管抗弯强度设计值f=215N/mm2；=M=0.31106=69.04N/mm

8、2 f=215N/mm2W4.49103横向水平杆抗弯强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度变形时，采用荷载效应的标准组合的设计值,各类荷载分项系数均取1。q = 0.18（0.3520）=3.663KN/m；横向水平杆最大容许挠度值:700/150=4.7mm，且不得大于10mm钢管弹性模量: E = N/mm2；=5ql4=53.6637004=0.5mm 4.7mm384EI38410.78104满足要求!纵向水平杆验算（一）强度验算横向水平杆作用在纵向水平杆的集中荷载P=3.58kN，计算简图(kN)弯矩图(kN.m)最大弯矩 Mmax=0.940kN.m；钢管抗弯强度设计值f=215N

9、/mm2；=Mmax=0.940106=209.354N/mm2 215N/mm2W4.49103纵向水平杆抗弯强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度变形时，采用荷载效应的标准组合的设计值,各类荷载分项系数均取1。横向水平杆作用在纵向水平杆的集中荷载P=2.564kN，纵向水平杆最大变形V=1.050mm容许挠度值:700/150=4.7mm，且不得大于10mmVmax =1.050mm Rc，不满足要求!建议采用顶托!立杆的稳定性验算（一）风荷载计算基本风压采用山东济南市10年一遇风压值采用，0=0.1kN/m2。满堂脚手架计算高度H=3.95m，按地面粗糙度D类有密集建筑群且房屋较高的城市市

10、区。风压高度变化系数z=0.62。计算风荷载体形系数s将满堂脚手架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。满堂脚手架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.104/(0.71.2)=0.149式中An =(la+h+0.325lah)d=0.104m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，0.7m，h-步距，1.2m，d-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-满堂脚手架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.149=0.18无遮拦多排满堂脚手架的体形系数：s=st1

11、-n=0.181-0.91 3=0.491-1-0.91-风荷载地形地貌修正系数。n-满堂脚手架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=0.620.490.1=0.030kN/m2风荷载产生的弯矩标准值Mw：Mw=0.91.4klah2=0.91.40.0300.71.22= 0.004kNm1010（二）计算立杆段轴向力设计值N立杆稳定性计算部位取底层脚手架。1、不组合风荷载时立杆轴向力设计值NN=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQk=1.2(0.1073.95+0.350.70.7)+1.4200.70.7=14.433kN式中：NG1K脚手架结构自重标准值产生的轴向力（kN）； NG

12、2K构配件自重标准值产生的轴向力（kN）； NQK施工荷载标准值产生的轴向力总和（kN），2、组合风荷载时立杆轴向力设计值NN=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQk=1.2(0.1073.95+0.350.70.7)+0.91.4200.70.7=13.061kN（三）立杆的稳定性计算组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=13.061kN；j- 轴心受压构件的稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 计算长度（m），L0=kh，h:步距，取1.2m;k:计算长度附加系数，其值取1.155,:考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算

13、长度系数，依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001表5.3.3采用，取1.7，L0=2.36m。i - 钢管截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立杆的截面面积(cm2),A=4.24cm2；W - 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材的抗压强度设计值N/mm2,f= 215N/mm2；长细比计算：=Lo/i=236/1.59=148。按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数j=0.316；N+Mw=13.061103+0.004106=97.482+0.891=98.373N/mm2 f=215N/mm2jAW0.3164.241024.49103立杆稳定性满足要求!不组合风荷载时，立杆的稳定性计算：N=14.433103=107.722N/mm2 f=215N/mm2jA0.3164.24102立杆稳定性满足要