超超临界汽轮机技术分析比较.ppt

1、超超临界发电技术,超超临界参数汽轮机技术分析比较,江苏方天电力技术有限公司 2009年3月16日,概述 我国超临界、超超临界参数汽轮机组的发展 经济性分析 发展超超临界参数汽轮机需要关注的问题 1000MW级超超临界参数汽轮机组 600MW级超超临界参数汽轮机组 运行能力 结束语,概 述,截止2008年12月31日，江苏电网全网装机容量5434万千瓦，其中，火电机组4949万千瓦（全国7.9253亿千瓦，其中，火电装机容量6.0132亿千瓦）。全国排列第三。 2008年，全省共发电2887亿千瓦时，其中，火电发电2678亿千瓦时。（全国共发电34334亿千瓦时，其中，火电27793亿千瓦时）。

2、 2008年，全省发电消耗原煤1.11亿吨。（全国原煤产量27.93亿吨，发电用原煤超过13.40亿吨，约占全国煤炭消耗量的1/2）。,2008年，全省发电标准煤耗314克/千瓦时，供电标准煤耗333克/千瓦时。（全国平均325克/千瓦时，供电标准煤耗349克/千瓦时）。 2008年，全省发电设备利用小时为5155小时，其中，火电机组为5109小时，核电机组为6800小时。（全国平均为4677小时，其中，火电机组为4911小时，核电机组为7731小时）。 注 数据摘自 （1）国家统计局2008年国民经济和社会发展统计公告 （2）中国电力企业联合会2008年全国电力工业统计快报一览表,目前，我省

3、最大容量的火力发电机组为国电泰州发电有限公司的超超临界参数1000MW机组。 装机容量在100万千瓦以上的发电厂共有22座。 装机容量在200万千瓦以上的发电厂共有3座。 装机容量最大的发电企业是江苏利港发电有限公司（380万千瓦）。,我国超临界、超超临界参数汽轮机组的发展,我国从上世纪80年代后期开始重视发展超临界机组，采用全套引进设备，到目前为止已有十余台超临界机组投入运行，最大单机容量是上海外高桥电厂2004年投产的900MW机组。 从90年代起，在国家电力工业技术发展政策的倡导和支持下，我国电力设备制造行业也顺应超临界技术发展潮流，通过各种形式，如：合资、引进技术、联合制造、委托加工等

4、，开始进行国产超临界机组设计制造的技术准备。目前，我国各主要动力设备制造厂已具备设计制造超临界机组设备的全套技术、机械加工设备、试验装置等，并已向国内用户提供600MW容量等级的超临界汽轮发电机组，目前，仅我省就有21台该容量等级的超临界机组投入商业运行。,“超超临界燃煤发电技术”课题是原国家电力公司于2000年针对当时国际上燃煤发电技术的发展趋势，结合我国具体国情提出并决定开展研究的重大攻关项目。项目研究的目的是：在立足于通过国际市场采购已商业化的耐热金属材料的基础上确定我国建设超超临界机组的技术路线，推动我国发电行业的技术升级。该项目获得了国家科技部和国家发改委的支持，被列入国家“十五”高

5、科技计划（863计划），华能玉环1000MW超超临界机组工程被确定为项目的依托工程。 目前，华能玉环、华电邹县、国电泰州、上电外高桥三厂近10台1000MW级超超临界机组投入商业运行；以及中电投阚山、华能营口等一批600MW级超超临界机组投入商业运行。 随着这批机组正式投入商业运行标志我国发电技术已进入超超临界时代。,经济性分析,国内已投产的1000MW级超超临界参数汽轮发电机组的供货商有上电-西门子、东电-日立和哈电-东芝。下表为机组的热耗投标保证值及折算发电煤耗。 【注】为统一比较，折算发电煤耗时：锅炉效率取94%，管道效率取98%。,现以我省600MW级亚临界、超临界、超超临界机组的热耗

6、投标保证值为例进行比较，下表为比较机组的的热耗投标保证值及折算发电煤耗。,目前1000MW超超临界汽轮发电机组的设计发电煤耗已达270 克/千瓦时水平。 600MW容量等级的汽轮发电机组的设计发电煤耗，采用亚临界、超临界、超超临界参数的分别为288克/千瓦时、280克/千瓦时、275克/千瓦时。 与2008年江苏全省统调发电厂实现的平均发电煤耗314克/千瓦时（全国平均325克/千瓦时）相比，约低44克/千瓦时（55克/千瓦时）。 按2008年全省完成发电量2678亿千瓦时（全国火电发电量27793亿千瓦时）计算，发电煤耗每降低1克/千瓦时，全省可节约标准煤26.78万吨（全国277.93万吨

7、）。,发展超超临界参数汽轮机需要关注的问题,参数与造价 容量与经济性 金属材料 汽缸及转子 汽轮机高温部件冷却技术 低压末级长叶片 固体颗粒物冲蚀 蒸汽激振 轴系稳定性 末级叶片水蚀,参数与造价 提高蒸汽参数将使机组的初投资有所增加，因为蒸汽压力提高后，很多设备和蒸汽管道的壁厚要增加；蒸汽温度提高后，需要使用更多的价格昂贵的合金钢材料。表2-5是从国家电力监管委员会发布的2006年投产电力工程项目造价情况通报截取的数据表。,容量与经济性 采用超临界参数对经济性的改善程度与机组容量的大小有关，随着机组容量增大采用超临界参数所获得的经济性得益越多。一般情况下，随着超临界机组的容量增大，单位千瓦的相

8、对造价呈逐渐下降的趋势。1000MW容量等级的超临界机组为600MW容量等级的超临界机组相对造价的90%。,金属材料 在超临界机组用材的选择原则方面，各国制造厂商有所不同。如日本东芝公司以566为Cr-Mo-V合金钢和9%12%Cr合金钢的分界线；西门子公司以新蒸汽温度540为分界线。从发展趋势上看，随着冶金技术的发展，在566以上温度参数下，汽轮机用高温材料将向不锈钢材料过渡。,我国在确定火电机组的超临界参数时，采取超压不提温的技术路线，将主蒸汽压力由亚临界的16.7MPa，提高到超临界的25MPa，而主蒸汽/再热蒸汽温度仍保持为538/566，从而避免了金属材料的升级换代。 在确定火电机组

9、的超超临界参数时，采取超温不提压的技术路线，将主蒸汽/再热蒸汽温度由超临界的538/566，提高到超超临界的600/600，而主蒸汽压力仍保持为25MPa,实现了金属材料的升级换代。,汽缸及转子 超临界机组的主蒸汽压力从亚临界的16.7MPa提高到25MPa，若蒸汽温度仍采用538，汽缸所用材料基本可不变，仍可使用亚临界机组材料，仅将进汽阀壳、喷嘴室、汽缸等部套的壁厚相应增加即可。若将主蒸汽/再热蒸汽温度提高到566，则汽缸必须采用铬钼钒合金钢。若将主蒸汽/再热蒸汽温度提高到600，则高/中压缸就需要采用高温性能更好的12%Cr合金钢。,转子运行中主要承受热应力、离心应力和扭转应力。一般认为，

10、566是传统的铬钼钒合金钢的使用极限，12%Cr合金钢可以适应更高的工作温度，具有更高的强度裕度，有利于进一步提高超临界/超超临界机组的蒸汽温度。但是，12%Cr合金钢的应用也有其不利的地方，如：冶炼难度大，技术要求高；不锈钢转子轴颈和推力盘表面容易发生粘着、拉毛等问题，必须在其表面堆焊约20毫米的2%Cr低合金钢层，使制造更为困难，国内已投产的超超临界1000MW级机组和600MW级机组都采用这种处理工艺；不锈钢转子锻件价格昂贵，约是铬钼钒合金钢的4倍。,汽轮机高温部件冷却技术 随着超临界/超超临界汽轮机的进汽温度的提高，所用材料的力学性能有所下降，为保证超临界/超超临界汽轮机的高温部件有足

11、够的强度和使用寿命，除采用高温性能好的钢材外，还可以采用蒸汽冷却技术和冷却结构设计。 超临界/超超临界汽轮机的喷嘴室、转子、汽缸等高温部件采用蒸汽冷却技术，既可以提高现有材料的使用等级，充分利用材料的机械性能，降低启停过程中瞬态热应力，又可以延长这些部件的设计寿命。目前，蒸汽冷却技术是超临界/超超临界汽轮机研制和生产中的关键技术，也是保证超临界/超超临界汽轮机安全运行的重要技术手段。 超临界/超超临界汽轮机采用蒸汽冷却技术的部件有高压喷嘴室、中压进汽室、高压转子、中压转子、高压汽缸及中压汽缸等。,低压末级长叶片 随着超临界机组单机容量的增大，必须增加汽轮机低压缸的排汽能力，在相同的排汽容积流量

12、的情况下，采用更长的末级叶片可以增大末级排汽面积，可以减少末级排汽损失，减少低压缸和排汽口的数量，大幅度地减少汽轮机轴系的长度和支撑轴承的数量，相应降低了机组的造价。近期国内投产的1000MW级和600MW级超超临界参数汽轮发电机组采用的末级叶片数据如表3所示：,固体颗粒物冲蚀 （SPE问题） 固体颗粒物冲蚀是超临界参数机组问世以来就面临的严重问题，主要发生在高压缸进汽喷嘴和调节级叶片、中压缸进汽导叶和第一级动叶片处。 超临界机组采用直流锅炉，启动和变负荷运行过程中，蒸汽管道中产生的氧化物受交变热应力的作用剥离进入蒸汽中，对主蒸汽调节阀、再热蒸汽调节阀、调节级喷嘴和动叶片、再热第一级静、动叶片

13、造成冲蚀现象。 在超临界/超超临界更高压力、温度的条件下，水蒸气具有的强氧化作用使过热器、高温再热器、主蒸汽、再热蒸汽管道的管材更易形成氧化物Fe3O4的剥落，也构成对汽轮机进汽端的冲蚀。 硬质颗粒对汽机的冲蚀直接损伤了叶型的形状，导致效率的下降，并危及叶片的安全运行，严重影响机组运行的安全性、可靠性和经济性。,美国火电机组设计一般不配置高低压旁路系统，故早期的超临界机组遇到的SPE问题较多而且严重。为解决这一问题，走的是改变喷嘴和叶片的型线，控制进汽角度，减少固体颗粒物对喷嘴和叶片的冲蚀的技术路线。同时对喷嘴和叶片使用的材料进行研究，提高其抗固体颗粒物冲蚀的能力。还在喷涂技术方面，采用扩散合

14、金铁铬硼涂层、等离子喷涂铬碳化物等技术提高叶片表面的耐磨性，有效地防止固体颗粒物冲蚀。,欧洲火电机组设计时一般配有高低压旁路系统，可以减少启动过程中过热器/再热器的温度变化，从而减少蒸汽管道内壁氧化物的剥离形成的固体颗粒物；同时，在汽轮机冲转前，锅炉中已产生一定的蒸汽流量，可以将所产生的固体颗粒物全部排入凝汽器。欧州机组普遍采用反动式通流设计，反动式叶片的进汽冲角远大于冲动式，而进汽速度低于冲动式，反动式叶片级的冲蚀明显小于冲动式。因此，欧洲超临界参数机组发生固体颗粒物冲蚀的情况不像美国、日本那样严重。但仍需要配合采用在进汽喷嘴或叶片采用表面镀层技术。,蒸汽激振 随着超临界参数的应用，汽轮机进

15、汽参数越来越高，蒸汽的密度也随着提高，在高压转子处易产生由蒸汽引起的低频振动，亦称蒸汽激振。 蒸汽激振力主要来自三个方面：一是动叶片叶顶间隙激振；另一种是来自高压转子轴封、高压隔板及动叶片叶顶部汽封中；第三种是作用在转子上的静态蒸汽力。这三类蒸汽激振力是目前国内外公认的超临界机组轴系动力学研究中的重点问题。,轴系稳定性 随着超超临界机组容量的增加，汽轮机的汽缸数增加，单跨转子的直径、长度和重量也相应增加，使机组轴系的总长度增加，对轴系运行稳定性的要求也日益提高，应引起充分地重视。统计数据表明：大型汽轮发电机组轴系振动事故原因中，轴系振动约占22.8%，蒸汽激振约占17.1%，油膜振荡约占14.

16、0%。,末级叶片水蚀 超临界机组由于压力的原因，其低压缸的排汽湿度比同样进汽温度的亚临界机组要大，从安全性、经济性的角度，更应注重抗水蚀技术的应用。 抗水蚀技术可以分为主动性和被动性两大类。主动性技术措施有：设计良好的叶型以减少水滴的形成、或尽量减小水滴的几何尺寸；采用适当的去湿结构设计以减少汽流中携带的水滴。被动性技术措施有：采用抗水蚀能力强的叶片材料；表面硬化；钎焊司太立合金；表面喷镀硬质材料。,1000MW级超超临界参数汽轮发电机组,国内已投入商业运行的超超临界1000MW级汽分别由 上电-西门子、东电-日立和哈电-东芝提供。现分以下几 个方面介绍如下： 1.机型、结构 2.进汽方式 3

17、.转子支承方式 4.高温区冷却措施 5.防固体颗粒冲蚀措施 6.防蒸汽激振 7.轴系稳定性 8.其它设计特点 9.机组经济性,1.机型、结构,上电-西门子 华能玉环发电有限公司1000MW超超临界参数汽轮机是由上海汽轮机厂-西门子公司联合设计制造。为超超临界参数、一次中间再热、反动型、单轴、四缸、四排汽、带有45英寸末级叶片的双背压、凝汽式汽轮机，设有八级回热抽汽。汽轮机剖面如图所示： 汽轮机外形尺寸（长宽高）：2910.47.75； 机组采用高压缸-中压缸-低压缸-低压缸串联布置，即，一个单流圆筒型高压缸（H30）+一个双流中压缸（M30）+两个双流低压缸（N30）。 机组总长：29米； 西

18、门子型号：TC4F-45”； 上海汽轮机有限公司型号：N1000-26.25/600/600。,东电-日立,华电国际邹县发电有限公司1000MW超超临界参数汽轮机是由东方汽轮机厂-日立公司联合设计制造。为超超临界参数、一次中间再热、冲动型、单轴、四缸、四排汽、带有43英寸末级叶片的双背压、凝汽式汽轮机，设有八级回热抽汽。汽轮机外形如图所示： 汽轮机外形尺寸（长宽高）：37.99.96.8； 机组采用高压缸-中压缸-低压缸-低压缸串联布置，即，一个单流型高压缸+一个双流中压缸+两个双流低压缸。 机组总长：37.9米； 日立型号：TC4F-43”。 东方汽轮机有限公司型号：N1000-25.0/6

19、00/600。,哈电-东芝,国电泰州发电有限公司1000MW超超临界参数汽轮机是由哈尔滨汽轮机厂-东芝公司联合设计制造。为超超临界参数、一次中间再热、冲动型、单轴、四缸、四排汽、带有48英寸末级叶片的双背压、凝汽式汽轮机，设有八级回热抽汽。汽轮机剖面如图所示： 汽轮机外形尺寸（长宽高）：4010.17.5； 机组采用高压缸-中压缸-低压缸-低压缸串联布置，即，一个单流型高压缸+一个双流中压缸+两个双流低压缸。 机组总长：40米； 东芝型号：TC4F-48”； 哈尔滨汽轮机有限公司型号：CLN1000-25.0/600/600。,2.进汽方式,上电-西门子 采用全周进汽+补汽阀调节方式，无调节级

20、，高、中压第一级采用斜置静叶结构、切向进汽。滑压及全周进汽使第一级动静叶片的最大载荷大幅度下降，不存在其他机型调节级强度和进汽不均诱发汽隙激振的问题，使得第一级动叶片设计与其它级无异，根本解决了第一叶片级采用单流程的强度设计问题。西门子独特的补汽调节阀技术：在主汽门后配置第三个补汽调节阀，额定流量时，由该调节阀补汽进入高压第五级后，补汽阀技术可使额定及低负荷同时处在最佳的状态，而且还使滑压运行机组能在无节流状态下具有调峰功能。,东电-日立 采用复合配汽（喷嘴+节流）调节方式。在部分进汽情况下调节级叶片承受苛刻的强度和振动问题，轮周功率可能达到机组T-MCR工况下轮周功率的两倍，不得不采用双列调

21、节级设计，对高压缸效率不利。,哈电-东芝 采用复合配汽（喷嘴+节流）调节方式。从确保动叶片运行安全性考虑，机组最小部分进汽度设计为240o，即#1、#2、#3高压调门同时开启。采用双列调节级设计。,3.转子支承方式,上电-西门子 汽轮机4个转子分别由5只径向轴承支撑，除高压转子由两只径向轴承支撑外，其余3个转子均只有一个径向轴承支撑。这种支承方式不仅是结构比较紧凑，轴系特性简单，转子之间容易对中，使安装维护简单，主要还在于减少基础变形对于轴承荷载和轴系对中的影响，使得汽机转子能平稳运行。而且轴向长度可大幅度减少，与其他公司的四缸四排汽机型相比，西门子汽轮机的轴向总长要短8-10m，厂房投资可下

22、降。,东电-日立 汽轮机4个转子分别由8只径向轴承支撑，每个转子由两只径向轴承。 哈电-东芝 汽轮机4个转子分别由8只径向轴承支撑，每个转子由两只径向轴承。,4.高温区冷却措施,上电-西门子 高压缸进汽第一叶片级采用单流程设计，并采用低反动度叶片级（约20%的反动度），降低进入转子动叶的温度。 中压缸进汽第一叶片级除了与高压缸一样采用了低反动度叶片级（约20%的反动度），以及切向进汽的第一级斜置静叶结构外，为冷却中压转子还采取了一种切向涡流冷却技术，降低中压转子的温度。,东电-日立 高压缸冷却结构是从高压#1抽汽引出一股蒸汽经主汽管上靠近外缸处冷却蒸汽进口，进入外缸与导汽管之间及外缸与内缸之间

23、形成的狭小间隙，对外缸及进汽管外壁进行隔离与冷却。 中压转子为双流对称结构，比高压转子粗、第一级焓降比高压第一级焓降小，因此中压转子承受的应力水平和最高温度都比高压转子高。为了防止中压转子老化弯曲，提高热疲劳强度及减轻热应力，采用了蒸汽冷却结构。冷却蒸汽来自高压缸1#段回热抽汽，温度低于400，通过专用管道从中压缸上缸正中部经中压外缸与内缸，正对着中压转子中部温度最高区段流入，再经过正反第一、二级轮缘叶根处的导流孔，达到冷却中压转子高温段表面的目的，同时也明显地降低了第一级叶片槽底的热应力。,哈电-东芝 高压调节级采用正反向各1列调节级，在设计中电端调节级出口压力PG略高于压力调端调节级出口压

24、力PT，这样调节级出口的部分蒸汽，可以从电端向调端流动，防止高温蒸汽在转子和喷嘴室之间的腔室内停滞，冷却高温喷嘴室和转子。,为降低中压进汽前几级的温度，设计了中压转子的冷却蒸汽系统，冷却蒸汽来自高压调节级后的节流蒸汽，通过冷却蒸汽管进入中压汽轮机，利用菌型叶根与叶轮的预留间隙流动，冷却中压前2级叶根。,5.防固体颗粒冲蚀措施,上电-西门子 高压缸、中压缸第一级静叶为切向斜置式，静、动叶片的距离较大，对防止静叶出汽边以及动叶片的冲蚀极为有利；高、中压第一级设计的反动度为20%的叶片级，冲蚀性低于冲动级；采用全周进汽定压节流及滑压设计，级的压比及焓降在负荷降低时不变，始终处在较低的水平，不存在低负

25、荷工况的冲蚀。,东电-日立 调节级：采用新的斜面喷嘴型线和保护涂层技术，可有效解决调节级的SPE问题，实现调节级在一个大修期内的无老化设计，提高持久效率； 中压缸第一级：优化设计第1级静叶，合理的动静叶轴向间隙，使动叶反射的SPE不能打在静叶背弧上，彻底切断SPE多重反射的途径，从而有效防止SPE，实现再热第1级的无老化设计，提高持久效率； 对喷嘴、调节级和再热第1级动静叶采用含铌钢材料，该材料的耐冲蚀性能良好，国内外大型机组广泛采用，实践表明具有优良的运行业绩。,哈电-东芝 为防止固体颗粒冲蚀，机组的高压喷嘴采用渗硼处理，中压喷嘴采用涂陶瓷材料处理，以增加表面的硬度。喷涂的厚度0.250.0

26、5mm，硬度1000（HV）。东芝公司称运行经验表明上述措施效果较好。,高压第一级喷嘴Cr-C处理 Cr-C treatment for HP 1st Nozzle,某发电有限公司#1汽轮机调速级叶片（左图）和中压第一级叶片（右图）检查情况,6.防蒸汽激振,哈电-东芝 哈电-东芝超超临界1000MW发电机组为防止在汽封圈环形位置的汽流压力分布不均导致转子的不稳定振动的高压缸端汽封和隔板汽封上安装防汽流涡动的汽封。防汽流涡动汽封 (Anti-Swirl Guide)，如图所示：在汽封体的进汽边上等距加工出圆弧状的突起，使漏汽由随轴旋转变为轴向流动，防止在汽封圈环型位置的汽流压力分布不均而导致转子

27、的不稳定振动。在高压缸的端汽封、调节级、#1级、#2级隔板处设置。东芝公司介绍其所有的大容量超临界机组均采用该设计。,防汽流涡动汽封结构图,7.轴系稳定性,由于各主设备制造厂及技术支持方对超超临界1000MW汽轮发电机组轴系稳定性工作十分重视，大容量机组轴系稳定性研究、设计、计算、试验技术日趋成熟，制造、安装、调试、启动、运行各方密切配合，已投产的近10台超超临界1000MW级发电机组在轴系稳定性方面取得了良好的表现。,上电-西门子 超超临界1000MW汽轮发电机组采用全周进汽的运行方式彻底消除了因部分进汽而产生汽隙激振的隐患；每个转子单轴承支撑设计使轴承的设计比压高，有利于改善轴系稳定性。华

28、能玉环#1机组轴系振动数据：,华电国际邹县#8机组（东电-日立超超临界1000MW机组）移交生产时轴系振动数据如下表所示：(1022.33MW),国电泰州发电有限公司的2台哈电-东芝超超临界1000MW机组，由于转子出厂前动平衡精度较高，轴系安装扬度合理准确，机组启动升速过程中轴系振动始终保持平稳状态，即使在通过临界转速时也监测不到振动的峰值，轴系的各阶临界转速反映不明显，各轴承处测量轴振均不超过60m。 机组带负荷稳定运行时，各轴承处测量的转子轴颈振动均在50m左右，机组处于良好的运行稳定状态。,8.其它设计特点,上电-西门子 机组不设机械式危急遮断器。采用电子式超速装置，这种设计已成功运行

29、在西门子公司的数百台机组上。动作转速为额定转速的110% 。超速保护采用三只转速继电器，将脉冲信号转换为开关量信号，采用三取二逻辑。同时，三只转速信号相互进行比较。还提供一只脉冲发生器，将产生的脉冲信号定时分别送入三只转速继电器，自动进行在线试验。 不设主轴驱动主油泵，采用电动润滑油泵设计。 汽轮机四根转子分别由五只径向轴承支撑，除高压转子由两只径向轴承支撑外，其余三根转子均只有一个径向轴承支撑。,中低压缸的分缸压力较低，为0.5MPa(a)0.6MPa(a)，加上中压缸的结构特点，中压缸的排汽温度低于300，而中压缸的结构使整个中压外缸均处在排汽包围之中，为此中压外缸可采用球墨铸铁。低压缸进

30、汽温度低于300，有利于低压转子的安全性，不必考虑低压转子的回火脆性问题，低压内缸可采用球墨铸铁材料或钢板焊接。 低压末级叶片采用抗腐蚀性能好的17-4PH材料，同时采用新型激光表面硬化技术。激光硬化技术使叶片的进汽边硬化层能完全穿透，表面硬度可超过500HV（火焰硬化技术处理后硬度只能达到400HV），最大优点是在叶片表面形成压应力，有利于提高材料的抗疲劳强度和抗应力腐蚀能力。空心导叶+疏水槽设计。 末级采用45”（1146mm） 纵树型叶根自由式叶片，排汽面积10.96m2。 全周进汽+补汽阀技术。,东电-日立 采用43”（1092.2mm）整体围带+凸台阻尼拉筋整圈连接、8叉叶根的末级叶

31、片，排汽面积10.11 m2。 采用1Cr12Ni3Mo2VNb/970钢，是一种优良的末级叶片材料，强度和硬度均得到较大的提高，硬度可达到HRC45。此材料具有自防水蚀的性能，加上采用顶部进汽边焊司太立合金，达到双重防水蚀保护。在静叶处采用空心导叶和去湿槽设计。,哈电-东芝 调节级动叶片采用自带冠+成组围带形式。 采用45”（1219.2mm）整体围带+阻尼凸台/套筒拉筋整圈连接、圆弧纵树型叶根的末级叶片，排汽面积11.87 m2。 末级叶片既无焊斯太立合金片设计，也无硬化处理设计，是从改善材料的硬度着手和采用级的疏水结构措施。空心导叶+疏水槽设计。采用15Cr合金钢。,某发电有限公司#1汽

32、轮机末级叶片检查情况(15Cr%),某发电厂#2汽轮机末级叶片检查情况（17-4PH）,某发电厂#3汽轮机末级叶片检查情况（1Cr12Ni3Mo2VN）,9.机组经济性,上电-西门子,哈电-东芝,600MW级超超临界参数汽轮发电机组,作为国家“863计划”项目的“超超临界燃煤发电技术”课题的子课题 “超超临界机组的技术选型研究”结果：推荐1000MW容量等级机组方案和600MW容量等级机组方案。1000MW级超超临界机组将成为大型火电机组的代表。600MW级机组可与1000MW级机组在容量上形成系列产品，将成为我国电力工业的主力机组。 国内可以制造600MW容量等级超超临界机组的有哈电-三菱、

33、上电-西门子、东电-日立和北重-阿尔斯通。主要机型有：高-中压合缸两缸两排汽、高-中压分缸三缸两排汽、高-中压合缸三缸四排汽、高-中压分缸四缸四排汽。,目前，已有投产业绩的600MW超超临界参数汽轮机是由哈尔滨汽轮机厂-三菱公司联合设计制造。为超超临界参数、一次中间再热、反动型、单轴、两缸、两排汽、带有48英寸末级叶片的单背压凝汽式汽轮机，设有八级回热抽汽。汽轮机剖面如图所示： 汽轮机外形尺寸（长宽高）：2110.57.5； 机组采用高-中压合缸-低压缸-低压缸串联布置，即，高-中压合缸+1个双流低压缸。 东芝型号：TC2F-48”； 哈尔滨汽轮机有限公司型号：CLN600-25.0/600/600。,运行能力,由于我国社会主义市场经济体制还不完善，机组是按照政府有关电力主管部门核定的发电计划，在电力调度部门的调度下并网发电。电网运营部门为确保电网的运行安全性、可靠性和经济性对并网运行机组规定了相关技术条件，如、AGC、一次调频、带部分负荷运行、调峰运行能力等，这些技术要求对电网运行是必要的，也是合理的。但对发电机组的运行经济性、灵活性也会产生影响。,一次调频 上电-西门子超超临界机组采用全周进汽+补汽阀调节方式，对机组参加电网一次调频运行能力和经济性带来不利影响。按设计，补汽