2025年注册土木工程师真题答案解析

2025年注册土木工程师真题答案解析岩土专业部分题目及解析1.某场地进行平板载荷试验，承压板面积为0.5m²，试验测得比例界限为150kPa，极限荷载为350kPa。该场地地基承载力特征值最接近以下哪个数值？解析：根据《建筑地基基础设计规范》GB500072011，当ps曲线上有比例界限时，取该比例界限所对应的荷载值作为地基承载力特征值fak。当极限荷载大于比例界限荷载值的2倍时，取比例界限荷载值；当不能按上述方法确定时，可取s/b=0.01～0.015所对应的荷载，但其值不应大于最大加载量的一半。本题中极限荷载350kPa大于比例界限荷载150kPa的2倍（2×150=300kPa），所以地基承载力特征值fak=150kPa。2.某饱和黏性土试样进行三轴不固结不排水剪切试验，施加围压σ₃=100kPa，破坏时竖向偏应力（σ₁σ₃）f=200kPa。该土样的不排水抗剪强度cu为多少？解析：在三轴不固结不排水（UU）试验中，土样的不排水抗剪强度cu等于破坏时的摩尔库仑强度包线在纵坐标上的截距。对于饱和黏性土的UU试验，其强度包线为一条水平线，即内摩擦角φu=0。根据摩尔库仑强度理论，破坏时σ₁=σ₃+（σ₁σ₃）f。不排水抗剪强度cu=（σ₁σ₃）f/2。已知（σ₁σ₃）f=200kPa，所以cu=200/2=100kPa。3.某挡土墙高5m，墙背直立、光滑，墙后填土为均质砂土，重度γ=18kN/m³，内摩擦角φ=30°。试计算作用在挡土墙上的主动土压力合力Ea及作用点位置。解析：首先根据朗肯主动土压力理论，主动土压力系数Ka=tan²(45°φ/2)=tan²(45°30°/2)=tan²30°=1/3。墙顶处主动土压力强度pa₁=γz₁Ka，z₁=0，所以pa₁=0。墙底处主动土压力强度pa₂=γz₂Ka，z₂=5m，γ=18kN/m³，Ka=1/3，则pa₂=18×5×(1/3)=30kPa。主动土压力合力Ea=1/2×pa₂×H=1/2×30×5=75kN/m（每延米）。主动土压力合力作用点位置在距墙底H/3处，即5/3≈1.67m。港口与航道工程专业部分题目及解析4.某港口重力式码头，基床厚度为2m，基床顶应力为180kPa，基床底面应力为220kPa。已知基床材料的内摩擦角φ=35°，黏聚力c=0kPa。试判断基床的稳定性是否满足要求。解析：首先根据土力学原理，计算基床内某一深度z处的竖向应力σz。假设基床应力呈线性分布，竖向应力σz=σ₁+(σ₂σ₁)z/H，其中σ₁为基床顶应力，σ₂为基床底面应力，H为基床厚度。然后根据摩尔库仑强度理论，土的抗剪强度τf=c+σtanφ。对于基床材料，c=0，所以τf=σtanφ。计算基床内不同深度处的竖向应力对应的抗剪强度，并与可能产生的剪应力进行比较。在这种情况下，可近似认为基床的最大剪应力发生在基床底面附近。基床底面竖向应力σ=220kPa，抗剪强度τf=220×tan35°≈220×0.7002≈154.04kPa。需要根据具体的荷载情况和结构分析确定基床底面的剪应力，若计算得到的剪应力小于抗剪强度，则基床稳定性满足要求；反之，则不满足要求。5.某航道疏浚工程，疏浚工程量为100万m³，疏浚土的天然密度为1.8t/m³，松散系数为1.2。试计算疏浚土的松散体积。解析：已知疏浚土的天然体积V₁=100万m³，松散系数Ks=1.2。根据松散系数的定义，松散系数Ks=V₂/V₁，其中V₂为疏浚土的松散体积，V₁为疏浚土的天然体积。则疏浚土的松散体积V₂=Ks×V₁=1.2×100=120万m³。水利水电工程专业部分题目及解析6.某水库大坝为均质土坝，坝高30m，坝顶宽8m，上游坝坡坡度为1:3，下游坝坡坡度为1:2.5。试计算上游坝坡和下游坝坡的水平投影长度。解析：对于上游坝坡，坡度为1:3，表示垂直高度与水平长度之比为1:3。坝高h=30m，设上游坝坡水平投影长度为L₁，则根据坡度定义1/3=h/L₁，所以L₁=3h=3×30=90m。对于下游坝坡，坡度为1:2.5，设下游坝坡水平投影长度为L₂，则1/2.5=h/L₂，所以L₂=2.5h=2.5×30=75m。7.某水利水电工程的水闸，闸孔净宽为10m，闸前水深为5m，闸后水深为3m，流量系数μ=0.6。试计算通过水闸的流量Q。解析：对于宽顶堰型水闸，流量计算公式为Q=μb√2gH₀^(3/2)，其中b为闸孔净宽，g为重力加速度（取g=9.81m/s²），H₀为堰上水头。当闸后水深小于闸前水深且闸底为平底时，可近似认为堰上水头H₀等于闸前水深H。这里H=5m，b=10m，μ=0.6。则Q=0.6×10×√2×9.81×5^(3/2)≈0.6×10×√19.62×11.18≈0.6×10×4.43×11.18≈295.7m³/s。更多题目及解析8.某建筑地基采用水泥搅拌桩复合地基处理，桩径d=0.5m，桩长l=10m，正方形布桩，桩间距s=1.2m。已知桩体试块的立方体抗压强度平均值fcu=15MPa，桩间土承载力特征值fsk=80kPa，桩间土承载力折减系数β=0.8。计算单桩竖向承载力特征值Ra和复合地基承载力特征值fspk。解析：单桩竖向承载力特征值Ra：根据《建筑地基处理技术规范》JGJ792012，单桩竖向承载力特征值应通过单桩载荷试验确定，当无单桩载荷试验资料时，可按下式估算：\(R_{a}=u_{p}\sum_{i=1}^{n}q_{si}l_{i}+αq_{p}A_{p}\)，对于水泥搅拌桩，\(u_{p}=\pid=\pi\times0.5=1.57m\)，\(A_{p}=\frac{\pid^{2}}{4}=\frac{\pi\times0.5^{2}}{4}=0.196m^{2}\)。假设桩周土的侧阻力特征值\(q_{si}\)平均取20kPa，桩端土的端阻力特征值\(q_{p}\)取100kPa，\(α=0.5\)。\(R_{a}=u_{p}\sum_{i=1}^{n}q_{si}l_{i}+αq_{p}A_{p}=1.57\times20\times10+0.5\times100\times0.196=314+9.8=323.8kN\)。同时，\(R_{a}=\etaf_{cu}A_{p}\)，\(\eta\)取0.3，\(R_{a}=0.3\times15\times1000\times0.196=882kN\)，取两者中的较小值，所以\(R_{a}=323.8kN\)。复合地基承载力特征值fspk：面积置换率\(m=\frac{d^{2}}{d_{e}^{2}}\)，正方形布桩\(d_{e}=1.13s=1.13\times1.2=1.356m\)，\(m=\frac{0.5^{2}}{1.356^{2}}=\frac{0.25}{1.84}=0.136\)。根据\(f_{spk}=m\frac{R_{a}}{A_{p}}+\beta(1m)f_{sk}\)，\(f_{spk}=0.136\times\frac{323.8}{0.196}+0.8\times(10.136)\times80\)\(=0.136\times1652+0.8\times0.864\times80=224.67+55.296=279.97kPa\approx280kPa\)。9.某港口工程的沉箱，沉箱高度H=15m，宽度B=8m，长度L=12m，沉箱自重G=30000kN，浮运时的吃水深度h=10m。海水重度\(\gamma_{w}=10.25kN/m^{3}\)。计算沉箱浮运时的干舷高度和所受浮力。解析：干舷高度：干舷高度\(f=Hh\)，已知\(H=15m\)，\(h=10m\)，所以\(f=1510=5m\)。所受浮力：根据阿基米德原理，浮力\(F=\gamma_{w}V\)，\(V=B\timesL\timesh=8\times12\times10=960m^{3}\)，\(F=10.25\times960=9840kN\)。10.某水利水电工程的溢洪道，堰顶高程为100m，设计洪水时堰上水头\(H=5m\)，堰面曲线为WES曲线，流量系数\(m=0.49\)，堰宽\(b=20m\)。计算溢洪道的泄流量\(Q\)。解析：对于WES曲线堰，泄流量计算公式为\(Q=mb\sqrt{2g}H^{3/2}\)，其中\(g=9.81m/s^{2}\)，\(m=0.49\)，\(b=20m\)，\(H=5m\)。\(Q=0.49\times20\times\sqrt{2\times9.81}\times5^{3/2}\)先计算\(\sqrt{2\times9.81}\approx4.43\)，\(5^{3/2}=\sqrt{5^{3}}=\sqrt{125}\approx11.18\)。\(Q=0.49\times20\times4.43\times11.18=0.49\times20\times49.5274=485.37m^{3}/s\)。11.某岩土工程勘察中，取原状土样进行压缩试验，在压力\(p_{1}=100kPa\)和\(p_{2}=200kPa\)作用下，土样的孔隙比分别为\(e_{1}=0.8\)和\(e_{2}=0.75\)。计算该土样的压缩系数\(a_{12}\)和压缩模量\(E_{s12}\)。解析：压缩系数\(a_{12}\)：压缩系数\(a_{12}=\frac{e_{1}e_{2}}{p_{2}p_{1}}\)，已知\(p_{1}=100kPa\)，\(p_{2}=200kPa\)，\(e_{1}=0.8\)，\(e_{2}=0.75\)，则\(a_{12}=\frac{0.80.75}{200100}=\frac{0.05}{100}=0.0005MPa^{1}\)。压缩模量\(E_{s12}\)：压缩模量\(E_{s12}=\frac{1+e_{1}}{a_{12}}\)，\(E_{s12}=\frac{1+0.8}{0.0005\times1000}=3.6MPa\)。12.某港口的重力式方块码头，方块尺寸为长\(L=4m\)，宽\(B=3m\)，高\(H=2m\)，方块重度\(\gamma_{c}=23kN/m^{3}\)，放置在基床上。基床底面应力允许值\([\sigma]=250kPa\)。计算方块底面的应力，并判断是否满足要求。解析：方块自重\(G=\gamma_{c}V\)，\(V=L\timesB\timesH=4\times3\times2=24m^{3}\)，\(G=23\times24=552kN\)。方块底面应力\(\sigma=\frac{G}{A}\)，\(A=L\timesB=4\times3=12m^{2}\)，\(\sigma=\frac{552}{12}=46kPa\)。因为\(\sigma=46kPa\lt[\sigma]=250kPa\)，所以满足要求。13.某水利水电工程的水轮机，设计水头\(H=30m\)，流量\(Q=20m^{3}/s\)，水轮机效率\(\eta=0.9\)。计算水轮机的出力\(P\)。解析：水轮机出力计算公式为\(P=9.81\etaQH\)，已知\(\eta=0.9\)，\(Q=20m^{3}/s\)，\(H=30m\)。\(P=9.81\times0.9\times20\times30=9.81\times540=5297.4kW\)。14.某建筑地基的土层分布为：第一层为粉质黏土，厚度\(h_{1}=3m\)，重度\(\gamma_{1}=18kN/m^{3}\)；第二层为淤泥质黏土，厚度\(h_{2}=5m\)，重度\(\gamma_{2}=17kN/m^{3}\)。计算地面下5m深处的竖向自重应力\(\sigma_{cz}\)。解析：竖向自重应力\(\sigma_{cz}=\sum_{i=1}^{n}\gamma_{i}h_{i}\)。地面下5m深处，第一层粉质黏土厚度\(h_{1}=3m\)，第二层淤泥质黏土厚度\(h_{2}=53=2m\)。\(\sigma_{cz}=\gamma_{1}h_{1}+\gamma_{2}h_{2}=18\times3+17\times2=54+34=88kPa\)。15.某港口的板桩码头，板桩入土深度\(t=8m\)，墙后主动土压力合力\(E_{a}=300kN/m\)，墙前被动土压力合力\(E_{p}=200kN/m\)。计算板桩码头的入土深度稳定性安全系数\(K_{t}\)。解析：入土深度稳定性安全系数\(K_{t}=\frac{E_{p}}{E_{a}E_{p}}\)（这里假设简单的计算模式）。\(K_{t}=\frac{200}{300200}=2\)。一般板桩码头入土深度稳定性安全系数要求\(K_{t}\geq1.2\)，所以该板桩码头入土深度稳定性满足要求。16.某水利水电工程的渠道，底宽\(b=5m\)，边坡系数\(m=1\)，水深\(h=2m\)，糙率\(n=0.02\)，底坡\(i=0.001\)。计算渠道的过水断面面积\(A\)、湿周\(\chi\)、水力半径\(R\)和流量\(Q\)。解析：过水断面面积\(A\)：\(A=(b+mh)h=(5+1\times2)\times2=14m^{2}\)。湿周\(\chi\)：\(\chi=b+2h\sqrt{1+m^{2}}=5+2\times2\sqrt{1+1^{2}}=5+4\sqrt{2}\approx5+4\times1.414=10.66m\)。水力半径\(R\)：\(R=\frac{A}{\chi}=\frac{14}{10.66}\approx1.31m\)。流量\(Q\)：根据谢才公式\(C=\frac{1}{n}R^{y}\)，当\(R\lt1m\)时，\(y=1.5\sqrt{n}\)；当\(R\gt1m\)时，\(y=1.3\sqrt{n}\)。这里\(R=1.31m\)，\(y=1.3\sqrt{0.02}\approx1.3\times0.1414=0.184\)，\(C=\frac{1}{0.02}\times1.31^{0.184}\approx50\times1.06=53\)。根据曼宁公式\(Q=AC\sqrt{Ri}=14\times53\times\sqrt{1.31\times0.001}=14\times53\times0.0362=27.2m^{3}/s\)。17.某岩土工程勘察中，采用标准贯入试验，锤击数\(N=15\)击。根据经验关系，估算该土层的内摩擦角\(\varphi\)。解析：对于砂土，可采用经验公式\(\varphi=17+0.9N\)（仅为近似估算）。已知\(N=15\)击，则\(\varphi=17+0.9\times15=17+13.5=30.5^{\circ}\)。18.某港口的高桩码头，桩的直径\(d=0.8m\)，桩长\(l=20m\)，桩周土的平均侧阻力特征值\(q_{s}=25kPa\)，桩端土的端阻力特征值\(q_{p}=300kPa\)。计算单桩竖向承载力特征值\(R_{a}\)。解析：\(u_{p}=\pid=\pi\times0.8=2.51m\)，\(A_{p}=\frac{\pid^{2}}{4}=\frac{\pi\times0.8^{2}}{4}=0.502m^{2}\)。\(R_{a}=u_{p}\sum_{i=1}^{n}q_{si}l_{i}+q_{p}A_{p}=2.51\times25\times20+300\times0.502\)\(=1255+150.6=1405.6kN\)。19.某水利水电工程的水库，正常蓄水位为120m，死水位为100m，水库总库容为5000万\(m^{3}\)，兴利库容为3000万\(m^{3}\)。计算水库的消落深度和防洪库容（假设防洪高水位等于正常蓄水位）。解析：消落深度：消落深度\(=正常蓄水位死水位=120100=20m\)。防洪库容：防洪库容\(=总库容兴利库容死库容\)，死库容\(=总库容兴利库容防洪库容\)，由于假设防洪高水位等于正常蓄水位，防洪库容\(=总库容兴利库容=50003000=2000万m^{3}\)。20.某建筑地基采用强夯法处理，夯锤重\(W=200kN\)，落距\(h=15m\)，单击夯击能\(E\)为多少？若夯击点间距\(s=5m\)，试分析强夯的影响范围。解析：单击夯击能\(E\)：单击夯击能\(E=Wh\)，已知\(W=200kN\)，\(h=15m\)，则\(E=200\times15=3000kN\cdotm\)。强夯影响范围分析：强夯的影响范围与单击夯击能、土质等因素有关。一般来说，强夯的影响深度\(D\)可按经验公式\(D\approx\sqrt{\frac{E}{10}}\)估算（\(E\)为单击夯击能，单位\(kN\cdotm\)），\(D\approx\sqrt{\frac{3000}{10}}=\sqrt{300}\approx17.3m\)。强夯的水平影响范围一般为夯击点间距的12倍左右，这里夯击点间距\(s=5m\)，水平影响范围大致在510m。但实际影响范围还需结合现场试验和工程经验确定。21.某港口的重力式码头，在波浪作用下，码头前波高\(H=3m\)，波长\(L=20m\)，水深\(d=5m\)。计算波浪在该点的波压力。解析：首先判断波浪类型，根据\(\frac{d}{L}=\frac{5}{20}=0.25\)，属于浅水波。对于浅水波，波压力计算公式较为复杂，这里采用近似公式。波压力\(p=\gamma_{w}H\frac{\coshk(d+z)}{\coshkd}\)（\(z\)为计算点距水底的高度，\(k=\frac{2\pi}{L}\)）。\(k=\frac{2\pi}{20}=0.314\)。假设计算码头底面（\(z=0\)）处的波压力，\(p=\gamma_{w}H\frac{\coshkd}{\coshkd}=\gamma_{w}H\)，\(\gamma_{w}=10.25kN/m^{3}\)，\(p=10.25\times3=30.75kPa\)。22.某水利水电工程的水闸，闸墩厚度\(t=1m\)，闸孔净宽\(b=8m\)，上游水位\(H_{1}=10m\)，下游水位\(H_{2}=6m\)。计算闸墩所受的水平水压力。解析：闸墩一侧所受的水平水压力\(P=\frac{1}{2}\gamma_{w}(H_{1}^{2}H_{2}^{2})t\)，\(\gamma_{w}=9.81kN/m^{3}\)。\(P=\frac{1}{2}\times9.81\times(10^{2}6^{2})\times1=\frac{1}{2}\times9.81\times(10036)\times1=\frac{1}{2}\times9.81\times64\times1=313.92kN\)。闸墩两侧所受水平水压力差为\(2P=627.84kN\)。23.某岩土工程勘察中，测得土的含水量\(w=25\%\)，土粒比重\(G_{s}=2.7\)，干密度\(\rho_{d}=1.5g/cm^{3}\)。计算土的孔隙比\(e\)和饱和度\(S_{r}\)。解析：由\(\rho_{d}=\frac{\rho}{1+w}\)，可得\(\rho=\rho_{d}(1+w)=1.5\times(1+0.25)=1.875g/cm^{3}\)。根据\(\rho=\frac{G_{s}\rho_{w}(1+w)}{1+e}\)，\(\rho_{w}=1g/cm^{3}\)，\(1.875=\frac{2.7\times1\times(1+0.25)}{1+e}\)，\(1.875(1+e)=2.7\times1.25\)，\(1+e=\frac{2.7\times1.25}{1.875}=1.8\)，\(e=0.8\)。饱和度\(S_{r}=\frac{wG_{s}}{e}=\frac{0.25\times2.7}{0.8}=0.844=84.4\%\)。24.某港口的板桩墙，墙高\(H=6m\)，墙后填土为砂土，重度\(\gamma=18kN/m^{3}\)，内摩擦角\(\varphi=32^{\circ}\)。计算墙后主动土压力合力\(E_{a}\)。解析：主动土压力系数\(K_{a}=\tan^{2}(45^{\circ}\frac{\varphi}{2})=\tan^{2}(45^{\circ}\frac{32^{\circ}}{2})=\tan^{2}29^{\circ}\approx0.307\)。墙顶处主动土压力强度\(p_{a1}=\gammaz_{1}K_{a}=0\)（\(z_{1}=0\)）。墙底处主动土压力强度\(p_{a2}=\gammaz_{2}K_{a}=18\times6\times0.307=33.16kPa\)。主动土压力合力\(E_{a}=\frac{1}{2}p_{a2}H=\frac{1}{2}\times33.16\times6=99.48kN/m\)。25.某水利水电工程的水电站，水轮机的额定功率\(P_{N}=5000kW\)，水轮机效率\(\eta_{T}=0.9\)，发电机效率\(\eta_{G}=0.95\)。计算水电站的额定引用流量\(Q_{N}\)（设计水头\(H=20m\)）。解析：根据\(P=9.81\etaQH\)（\(\eta=\eta_{T}\eta_{G}\)），\(\eta=0.9\times0.95=0.855\)。\(Q_{N}=\frac{P_{N}}{9.81\etaH}=\frac{5000}{9.81\times0.855\times20}=\frac{5000}{167.61}\approx29.8m^{3}/s\)。26.某建筑地基的土样进行直剪试验，在法向应力\(\sigma=200kPa\)作用下，抗剪强度\(\tau=120kPa\)。已知土的黏聚力\(c=30kPa\)，求土的内摩擦角\(\varphi\)。解析：根据摩尔库仑强度理论\(\tau=c+\sigma\tan\varphi\)。已知\(\tau=120kPa\)，\(c=30kPa\)，\(\sigma=200kPa\)，则\(120=30+200\tan\varphi\)。\(200\tan\varphi=12030=90\)，\(\tan\varphi=\frac{90}{200}=0.45\)，\(\varphi=\arctan(0.45)\approx24.2^{\circ}\)。27.某港口的防波堤，堤高\(h=8m\)，堤顶宽\(b=5m\)，堤底宽\(B=12m\)，堤身材料重度\(\gamma=22kN/m^{3}\)。计算防波堤单位长度的自重\(G\)。解析：防波堤的截面为梯形，截面面积\(A=\frac{(b+B)h}{2}=\frac{(5+12)\times8}{2}=68m^{2}\)。单位长度自重\(G=\gammaA=22\times68=1496kN/m\)。28.某水利水电工程的渠道，设计流量\(Q=15m^{3}/s\)，底宽\(b=4m\)，水深\(h=2m\)，糙率\(n=0.025\)。计算渠道的流速\(v\)和水力坡度\(i\)。解析：流速\(v\)：过水断面面积\(A=(b+mh)h\)（假设边坡系数\(m=0\)），\(A=4\times2=8m^{2}\)，\(v=\frac{Q}{A}=\frac{15}{8}=1.875m/s\)。水力坡度\(i\)：根据谢才公式\(v=C\sqrt{Ri}\)，\(R=\frac{A}{\chi}\)，\(\chi=b+2h=4+2\times2=8m\)，\(R=1m\)，\(C=\frac{1}{n}R^{y}\)，当\(R=1m\)时，\(y=1.5\sqrt{n}=1.5\sqrt{0.025}\approx1.5\times0.158=0.237\)，\(C=\frac{1}{0.025}\times1^{0.237}=40\)。由\(v=C\sqrt{Ri}\)可得\(i=\frac{v^{2}}{C^{2}R}=\frac{1.875^{2}}{40^{2}\times1}=\frac{3.5156}{1600}=0.0022\)。29.某岩土工程勘察中，采用静力触探试验，测得锥尖阻力\(q_{c}=10MPa\)，侧壁摩阻力\(f_{s}=0.1MPa\)。计算摩阻比\(R_{f}\)。解析：摩阻比\(R_{f}=\frac{f_{s}}{q_{c}}\times100\%=\frac{0.1}{10}\times100\%=1\%\)。30.某港口的沉箱码头，沉箱内填砂，砂的重度\(\gamma_{s}=18kN/m^{3}\)，沉箱高度\(H=12m\)，填砂高度\(h=10m\)。计算沉箱内填砂产生的竖向压力\(p\)。解析：竖向压力\(p=\gamma_{s}h\)，已知\(\gamma_{s}=18kN/m^{3}\)，\(h=10m\)，则\(p=18\times10=180kPa\)。31.某水利水电工程的水库，水库面积\(A=10km^{2}\)，年平均降水量\(P=1000mm\)，年蒸发量\(E=800mm\)，年入库径流量\(Q_{in}=5000万m^{3}\)。计算水库的年蓄水量变化\(\DeltaV\)。解析：年降水量转化为水量\(V_{P}=A\timesP=10\times10^{6}\times1000\times10^{3}=10000万m^{3}\)。年蒸发量转化为水量\(V_{E}=A\timesE=10\times10^{6}\times800\times10^{3}=8000万m^{3}\)。根据水量平衡原理\(\DeltaV=V_{P}+Q_{in}V_{E}=10000+50008000=7000万m^{3}\)。32.某建筑地基采用灌注桩基础，桩径\(d=0.6m\)，桩长\(l=15m\)，桩周土的极限侧阻力标准值\(q_{sk}\)平均值为\(30kPa\)，桩端土的极限端阻力标准值\(q_{pk}=500kPa\)。计算单桩竖向极限承载力标准值\(Q_{uk}\)。解析：\(u_{p}=\pid=\pi\times0.6=1.885m\)，\(A_{p}=\frac{\pid^{2}}{4}=\frac{\pi\times0.6^{2}}{4}=0.283m^{2}\)。\(Q_{uk}=u_{p}\sum_{i=1}^{n}q_{ski}l_{i}+q_{pk}A_{p}=1.885\times30\times15+500\times0.283\)\(=848.25+141.5=989.75kN\)。33.某港口的高桩梁板码头，梁的跨度\(L=8m\)，梁上均布荷载\(q=20kN/m\)。计算梁的最大弯矩\(M_{max}\)。解析：对于简支梁，最大弯矩\(M_{max}=\frac{1}{8}qL^{2}\)。已知\(q=20kN/m\)，\(L=8m\)，则\(M_{max}=\frac{1}{8}\times20\times8^{2}=160kN\cdotm\)。34.某水利水电工程的水轮机，转轮直径\(D=2m\)，转速\(n=300r/min\)。计算水轮机的圆周速度\(u\)。解析：圆周速度\(u=\frac{\piDn}{60}\)。已知\(D=2m\)，\(n=300r/min\)，则\(u=\frac{\pi\times2\