山东沾化普润药业有限公司 固体废物处置及利用环境保护治理项目环境影响预测与评价

固体废物处置及利用环境保护治理项目环境影响报告书6环境影响预测与评价6环境影响预测与评价6.1环境空气影响评价6.1.1评价等级及评价范围根据《环境影响评价技术导则——大气环境》（HJ2.2-2008）有关规定，大气环境影响评价等级根据主要污染物的最大地面浓度占标率Pi及污染物的地面浓度达标准限值10%时所对应的最远距离D10%来确定。根据工程分析，拟建项目营运后有组织废气、无组织废气污染物及其排放源强情况见表6.1-1和6.1-2。评价等级计算结果见表6.1-3。表6.1-1有组织废气污染物及排放源强参数对应排放的排气筒废气量m3/h污染物名称排放情况排放执行标准对应污染源编号排气筒编号高度m出口内径m出口温度℃浓度mg/m3速率kg/h年排放量t/a浓度mg/m3速率kg/hG1-G61#250.6203000氯化氢32.40.09724350.7001826100①0.92①甲醇0.250.00075560.005668850②18.8①注：①《大气污染物综合排放标准》（GB16297-1996）表2中二级标准；《挥发性有机物排放标准第6部分：有机化工行业（DB37/2801.6-2018)》表2标准。表6.1-2无组织废气污染物及排放源强参数对应污染源编号无组织排放单元污染物名称无组织排放量无组织排放单元面源参数企业边界无组织排放监控限值mg/m3kg/ht/a长m宽m面积m2高mG2、G6、G7拟建项目区氯化氢0.0120320.0866363412583150.2★甲醇0.0108130.0778512★注：★《大气污染物综合排放标准》（GB16297-1996）表2“无组织排放监控浓度限值”。表6.1-3大气评价等级确定结果表污染源名称污染因子分级判据评价工作等级Cmax▲（mg/m3）Pmax（%）Dmax（m）D10%（m）有组织1#排气筒氯化氢0.057.69311不存在三级甲醇3.00311不存在三级无组织氯化氢0.053.19168不存在三级甲醇3.00.05168不存在三级注：▲《工业企业设计卫生标准》（TJ36-79）居住区最高容许浓度。根据上述估算结果，拟建项目所有污染因子中Pmax（1#排气筒-氯化氢）=7.69%<10%，根据《环境影响评价技术导则大气环境》（HJ2.2-2008）最终确定拟建项目大气环境影响评价等级为三级，评价范围确定为和风险评价范围一致，为3km。6.1.2污染气象特征分析气象特征沾化气象站位于37º41´N，118º08´E，台站类别属于一般站。据调查，该气象站观测场海拔高度15.0m，气象站周围地理环境与气候条件与本项目周围基本一致，且气象站距离本项目较近，根据《环境影响评价技术导则大气环境》（HJ2.2-2008）中有关规定，该气象站污染气象资料具有较好的适用性。沾化1997～2016年最大风速为16.3m/s，极端最高气温和极端最低气温分别为40.9℃和-17.4℃，年最大降水量为1056.1mm；1997～2016年其他主要气候统计资料见表6.1-4，沾化1997～2016年风向频率见表6.1-5，图6.1-1为沾化1997～2016年风向频率玫瑰图。表6.1-4沾化1997～2016主要气候要素统计月份123456789101112全年平均风速（m/s）2.6平均气温（℃）-14.019.824.726.825.7-0.313.1平均相对湿度（%）63585661657680726766656566平均降水量（mm）5.07.89.824.941.873.3168.7116.235.531.614.44.3533.4平均日照时数（h）171.5177.6213.2239.0265.6236.4210.2218.2216.3202.3169.6161.22481.0表6.1-5沾化1997～2016主要气候要素统计风向NNNENEENEEESESESSESSSWSWWSWWWNWNWNNWC全年3.76.6图6.1-1沾化1997～2016年风向频率玫瑰图污染潜势分析拟建项目所在区域近二十年平均风速为2.3m/s，区域盛行风向全年以南风（S）出现频率最高，为8.8%。根据《环境影响评价技术导则大气环境》（HJ2.2-2008）之的规定，该区域最大风向角范围为SSW-S-SSE风向角范围，其风向角风频之和为22.4%＜30%，区域主导风向不明显，但仍易对最大风向角下风向造成相对较高几率污染。拟建项目区地形较为平坦，对污染物稀释扩散较有利。评价范围内，拟建项目周围除所在化工园区外，以海滨盐田为主，区域最大风向角下风向朝向渤海，项目北距渤海约14km，至渤海边界范围内无村庄、学校等敏感目标。距离项目最近的敏感目标为处于项目NNE方位约900m的采油五队。从风向上来说拟建项目建设和运行不易对周围大气环境敏感点造成影响。厂区所在区域常年静风出现频率为6.6%，常年静风频率适中，静风时不利于地面污染物浓度的扩散稀释。该区域污染气象条件对拟建项目空气污染物扩散利弊皆存，总体呈有利态势。6.1.3环境影响预测与评价预测项目和内容根据《环境影响评价技术导则大气环境（HJ2.2-2008）》之节规定：“三级评价可不进行大气环境影响预测工作，直接以估算模式的计算结果作为预测与分析依据。”结合拟建项目所在区域大气环境质量现状和污染物排放特征，确定本次评价预测项目和内容。预测项目：氯化氢、甲醇预测内容：采用估算模式，预测正常排放情况和非正常工况情况下，污染物下风向地面轴线浓度、最大落地浓度。污染源及源强参数本项目正常工况下有组织污染源参数见表6.1-1，无组织污染源参数见表6.1-2。根据“4拟建项目工程分析—非正常工况”章节分析，拟建项目非正常工况主要考虑“全厂工艺尾气公共处理系统”中主要设备RCO运行不稳定或损坏的情况故障，非正常工况情况下污染源参数见表6.1-6。表6.1-6非正常工况条件下污染物及排放源强参数（属于有组织排放）对应排放的排气筒废气量m3/h污染物名称排放情况排放执行标准工况排气筒编号高度m出口内径m出口温度℃浓度mg/m3速率kg/h浓度mg/m3速率kg/h非正常1#250.6203000氯化氢32.40.09724100①0.92①甲醇9.00.0269850②18.8①注：①《大气污染物综合排放标准》（GB16297-1996）表2中二级标准；《挥发性有机物排放标准第6部分：有机化工行业（DB37/2801.6-2018)》表2标准。评价标准采用氯化氢、甲醇参照《工业企业设计卫生标准》中“居住区大气有害物质最高允许浓度”限值，具体见表6.1-6。表6.1-7评价标准的采用污染物标准限值（mg/m3）标准来源氯化氢0.05《工业企业设计卫生标准》（TG36-79）居住区大气有害物质最高允许浓度限值甲醇3.0浓度估算正常工况条件下拟建项目有组织排放废气污染物浓度估算结果见表6.1-8、项目无组织排放废气预测结果见表6.1-9，项目非正常工况情况下废气污染物浓度估算结果见表6.1-10。表6.1-8正常工况1#排气筒拟建项目污染物浓度估算结果表下风向距离（m）1#排气筒—氯化氢1#排气筒—甲醇预测浓度（mg/m3）占标率P（%）预测浓度（mg/m3）占标率P（%）100000.001000.0021744.351.69E-050.001000.0021744.351.69E-050.002000.0036847.372.86E-050.003000.0038387.682.98E-050.003110.0038467.692.99E-050.004000.0035147.032.73E-050.005000.0030656.132.38E-050.006000.0031226.242.43E-050.007000.0029665.932.31E-050.008000.0027315.462.12E-050.009000.0024784.961.93E-050.0010000.0023284.661.81E-050.0011000.0022224.441.73E-050.0012000.0021094.221.64E-050.0013000.0019943.991.55E-050.0014000.0018833.771.46E-050.0015000.0017783.561.38E-050.0016000.0017243.451.34E-050.0017000.0017063.411.33E-050.0018000.001683.361.31E-050.0019000.0016483.31.28E-050.0020000.0016123.221.25E-050.0021000.0015693.141.22E-050.0022000.0015263.051.19E-050.0023000.0014842.971.15E-050.0024000.0014422.881.12E-050.0025000.0014012.81.09E-050.00下风向最大0.0038467.692.99E-050下风向最大出现距离311311浓度占标准10%距源最远距离10%(m)表6.1-9正常工况拟建项目区无组织废气污染物预测结果下风向距离（m）氯化氢甲醇预测浓度(mg/m3)占标率P(%)预测浓度（mg/m3)占标率P(%)103.66E-050.073.29E-0501000.0014362.870.001290.041000.0014362.870.001290.041680.0015933.190.0014310.052000.0015173.030.0013640.053000.0014642.930.0013150.044000.0012722.540.0011430.045000.0012122.420.001090.046000.0010852.170.0009750.037000.0010962.190.0009850.038000.0010642.130.0009570.039000.001012.020.0009070.0310000.0009461.890.000850.0311000.0008811.760.0007920.0312000.0008181.640.0007360.0213000.0007611.520.0006840.0214000.0007081.420.0006360.0215000.000661.320.0005930.0216000.0006161.230.0005540.0217000.0005761.150.0005180.0218000.000541.080.0004850.0219000.0005071.010.0004550.0220000.0004770.950.0004280.0121000.000450.90.0004050.0122000.0004260.850.0003830.0123000.0004040.810.0003630.0124000.0003840.770.0003450.0125000.0003650.730.0003280.01下风向最大0.0015933.190.0014310.05下风向最大出现距离168168浓度占标准10%距源最远距离10%(m)厂界预测值污染物东厂界南厂界西厂界北厂界氯化氢0.001550.0015533.656E-050.001465甲醇0.0013930.0013963.286E-050.001316表6.1-10非正常工况1#排气筒拟建项目污染物浓度估算结果表下风向距离（m）1#排气筒—氯化氢1#排气筒—甲醇预测浓度（mg/m3）占标率P（%）预测浓度（mg/m3）占标率P（%）1000001000.0021744.350.0006030.022000.0036847.370.0010220.033000.0038377.670.0010650.043110.0038467.690.0010670.044000.0035147.030.0009750.035000.0030656.130.000850.036000.0031226.240.0008660.037000.0029665.930.0008230.038000.002735.460.0007580.039000.0024784.960.0006880.0210000.0023284.660.0006460.0211000.0022224.440.0006170.0212000.0021084.220.0005850.0213000.0019943.990.0005530.0214000.0018833.770.0005230.0215000.0017783.560.0004930.0216000.0017243.450.0004780.0217000.0017063.410.0004730.0218000.001683.360.0004660.0219000.0016483.30.0004570.0220000.0016123.220.0004470.0121000.0015693.140.0004350.0122000.0015263.050.0004240.0123000.0014842.970.0004120.0124000.0014422.880.00040.0125000.0014012.80.0003890.01下风向最大0.0038467.690.0010670.04下风向最大出现距离311311浓度占标准10%距源最远距离10%(m)环境空气影响评价1、环境空气影响评价根据上述“污染潜势分析”，拟建项目周围除所在化工园区外，以海滨盐田为主，区域最大风向角下风向朝向渤海，项目北距渤海约14km，至渤海边界范围内无村庄、学校等敏感目标。距离项目最近的敏感目标为处于项目NNE方位约900m的采油五队，不在区域最大风向角下风向范围内。同时，根据上述预测结果，大气环境评价范围内：正常工况下，拟建项目有组织和无组织排放各污染物最大轴线浓度分别为氯化氢0.003846mg/m3、甲醇0.001431mg/m3，均能满足相应质量标准要求，且占标率较小，分别为7.69%、0.05%，均小于10%，拟建项目对周围大气环境影响较小；非正常工况下，拟建项目各污染物最大轴线浓度分别为氯化氢0.003846、甲醇0.001067，占标率分别为7.69%、0.04%，满足相应质量标准要求。但同个污染源非正常工况肯定会造成比正常工况相对大的环境影响，故企业应加强设备设施维护，尽量避免非正常工况情况发生。2、厂界达标排放分析采用估算模式预测的污染物厂界无组织排放浓度，见表6.1-11。表6.1-11项目无组织大气污染物厂界排放浓度一览表污染物名称项目东厂界南厂界西厂界北厂界氯化氢贡献值(mg/m3)0.001550.0015533.656E-050.001465排放标准值(mg/m3)0.2甲醇贡献值(mg/m3)0.0013930.0013963.286E-050.001316排放标准值(mg/m3)12由表6.1-9可见，大气污染物无组织排放氯化氢和甲醇厂界浓度最大值均出现在南厂界，分别为0.001553mg/m3、0.001396mg/m3，氯化氢和甲醇厂界浓度满足《大气污染物综合排放标准》(GB16297-1996)表2无组织排放监控浓度限值（氯化氢：0.2mg/m3、甲醇：12mg/m3）要求，比标值较小，无组织排放废气对厂界环境影响较小。6.1.4环境防护距离大气环境防护距离采用《环境影响评价技术导则大气环境》（HJ2.2-2008）推荐模式中的大气环境防护距离模式计算各无组织源的大气环境防护距离，该模式是环境保护部环境工程评估中心环境质量模拟重点实验室给出的计算软件，计算出的距离是以污染源中心点为起点的控制距离，并结合厂区平面布置图，确定控制距离范围，超出厂界以外的范围即为项目大气环境防护区域。计算结果具体见表6.1-12。表6.1-12大气环境防护距离确定参数对应污染源编号无组织排放单元污染物名称无组织排放量kg/h无组织排放单元面源参数质量标准浓度限值mg/m3大气环境护距离结果（m）长m宽m面积m2高mG2、G6、G7拟建项目区氯化氢0.01203263412583150.05▲无超标点甲醇0.0108133.0▲无超标点注：▲《工业企业设计卫生标准》（TJ36-79）居住区最高容许浓度。经计算可知，拟建项目无组织排放各污染物均不存在超标点，拟建项目不需要设置环境防护距离。卫生防护距离采用《制定地方大气污染物排放标准的技术方法》（GB/T3840-91）中推荐方法进行计算。计算公式如下：式中：—标准浓度限值，mg/Nm-3；L—工业企业所需卫生防护距离，m；r—有害气体无组织排放源所在生产单元的等效半径，m。根据该生产单元占地面积S（m2）计算，r=(S/π)0.5；A、B、C、D—卫生防护距离计算系数，无因次，按照GB/T13201-91中有关规定查取；—工业企业有害气体无组织排放量可以达到的控制水平，kg·h-1。当地常年平均风速2.6m/s，A、B、C、D分别取470、0.021、1.85、0.84，卫生防护距离计算参数及其结果见表6.1-13。表6.1-13卫生防护距离计算参数及其计算结果一览表排放源污染物质量标准浓度限值（mg/m3）排放速率（kg/h）面源（m）卫生防护距离（m）计算结果单因子确定卫生防护距离综合确定卫生防护距离拟建项目区氯化氢0.05▲0.01203263*4111.550100甲醇3.0▲0.0108130.0850注：▲《工业企业设计卫生标准》（TJ36-79）居住区最高容许浓度。根据GB/T3840-91有关规定，卫生防护距离在100m以内时，级差为50m，但当按两种或两种以上的有害气体的Qc/Cm值计算的卫生防护距离在同一级别时，该类工业企业的卫生防护距离级别应提高一级。根据上述规定以及计算结果，拟建项目卫生防护距离确定为拟建项目区边界外100m。拟建项目无组织排放卫生防护距离包络线见图6.1-2。距离拟建项目最近的敏感目标为项目厂区NNE方向约900m的采油五队。拟建项目区域周围以盐田为主，评价范围内敏感目标稀少，卫生防护距离范围内目前无敏感保护目标存在，满足卫生防护距离要求。6.1.5小结1、拟建项目所在区域近二十年平均风速为2.3m/s。区域盛行风向全年以南风（S）出现频率最高，为8.8%。该区域最大风向角范围为SSW-S-SSE风向角范围，其风向角风频之和为22.4%＜30%，区域主导风向不明显，但仍易对最大风向角下风向造成相对较高几率污染。评价范围内，拟建项目周围除所在化工园区外，以海滨盐田为主，区域最大风向角下风向朝向渤海，项目北距渤海约14km，至渤海边界范围内无村庄、学校等敏感目标。距离项目最近的敏感目标为处于项目NNE方位约900m的采油五队。从风向上来说拟建项目建设和运行不易对周围大气环境敏感点造成影响。该区域污染气象条件对拟建项目空气污染物扩散利弊皆存，总体呈有利态势。2、从环境空气污染物浓度预测评价结果来看，正常工况下，拟建项目有组织和无组织排放各污染物最大轴线浓度分别为氯化氢0.003846mg/m3、甲醇0.001431mg/m3，均能满足相应质量标准要求，且占标率较小，分别为7.69%、0.05%，均小于10%，拟建项目对周围大气环境影响较小；非正常工况下，拟建项目各污染物最大轴线浓度分别为氯化氢0.003846、甲醇0.001067，占标率分别为7.69%、0.04%，满足相应质量标准要求。但同个污染源非正常工况肯定会造成比正常工况相对大的环境影响，故企业应加强设备设施维护，尽量避免非正常工况情况发生。3、本次评价确定拟建项目卫生防护距离为拟建项目区边界外100m。距离拟建项目最近的敏感目标为项目厂区NNE方向约900m的采油五队。拟建项目区域周围以盐田为主，评价范围内敏感目标稀少，卫生防护距离范围内目前无敏感保护目标存在，满足卫生防护距离要求。总体而言，拟建项目在严格落实报告书中提出的各项治理措施的前提下，从环境空气影响角度考虑，项目建设和运行是可行的。6.2地表水环境影响评价6.2.1拟建项目排水情况拟建项目废水主要包括生活污水、甲醇精馏脱水釜残废水和地面冲洗废水，总产生量为1655.81t/a（5.5t/d），排入厂区污水处理站处理、采用“混凝氧化预处理+微电解+碱性水解+UASB+A/O”工艺处理，经处理出水达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）三级标准以及园区污水处理厂进水要求后，经园区污水管网进入园区污水处理厂处理，园区污水处理厂排水满足《山东省海河流域水污染物综合排放标准》（DB37/675-2007）及其修改单“一级标准”要求，排入潮河。拟建项目排入园区污水处理厂的主要污染物量为：COD1.41t/a、NH3-N0.0324t/a，经园区污水处理厂处理后，最终排入潮河的主要污染物量为：COD0.083t/a、NH3-N0.008t/a。6.2.2正常排水对地表水环境影响分析厂区配有污水处理站一座，对厂区废水包括拟建项目废水进行分质处理，废水处理工艺技术成熟可靠，效果良好，根据例行监测和厂区日常化验分析，厂区排水可稳定满足《污水综合排放标准》（GB8978-1996）三级标准以及园区污水处理厂进水要求，能够稳定达标排放。经厂区预处理后的废水经园区管网排入园区污水处理厂深度处理后排放，其出水水质可以满足《山东省海河流域水污染物综合排放标准》（DB37/675-2007）及其修改单“一级标准”要求，对周围地表水环境影响不大。6.2.3事故排水对地表水环境影响分析拟建项目非正常情况下排水主要为事故状态下消防废水，全部进入厂区事故水池，待事故应急终止后经园区污水管网排入园区污水处理厂处理。企业事故水池容量能够满足厂区消防废水及前期雨水水量要求，能够保证拟建项目非正常情况下废水全部得到有效处理，不会外排至外环境，因此建设项目非正常排水对地表水环境影响较小。6.2.4小结拟建项目废水总产生量为1655.81t/a（5.5t/d），废水量较少，经厂区污水处理站处理达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）三级标准以及园区污水处理厂进水要求后，排入园区污水处理厂，经园区污水处理厂处理后最终外排废水满足《山东省海河流域水污染物综合排放标准》（DB37/675-2007）及其修改单“一级标准”要求，对周围地表水环境影响不大6.3地下水环境影响评价6.3.1区域地质情况地层岩性区域地层岩性自上之下，依次为耕土、粉土、粉质粘土、粘土、粉土、粉砂、淤泥质粉质粘土、-1粉土、粉质粘土、粉砂、粘土、粉土，项目厂区无影响工程稳定的断裂、构造不良等地质现象。地质构造和地貌特征沾化区境域在大地构造上隶属华北地台区之华北坳陷区，第三级构造为济阳坳陷区。中生代以前，济阳坳陷区与鲁西隆起为一体，构造运动同步进行。中生代以来，受燕山运动和喜马拉雅山运动的影响，断裂构造发育，与鲁西隆起区分化、脱节，形成一系列断陷和凸起。其中之沾化坳陷、义和庄凸起、陈家庄凸起为沾化区域地质构造的基础（亦即第四级构造）。块断运动是济阳坳陷区的构造运动特点，亦是沾化境域地质构造的特点。块断运动的主要构造形变为断裂。区域断裂走向以北东向、北东东向为主，次为北西向及北北西向，多为正断裂。主要为陵青断裂带，西起陵县，经沾化、滨州、陈家庄，东到青坨子，呈锯齿状。以断裂为界，沾化坳陷位其北，陈家庄凸起位其南。其次是义南断裂和陈南断裂。义南断裂，走向北东，倾向东南，长50km以上，下部切入基底，落差可达千米以上。陈南断裂，近东西向分布，倾向南，倾角60～70度，延展长60km以上，落差亦达千米，控制了东营凹陷的形成及新生代早第三纪地层的发育。拟建项目周边第四系概况根据滨海化工园区内山东沾化嘉泰化学有限公司厂址（NE方向,600m）岩土工程勘查报告，勘探深度范围揭露的地层主要为第四系冲洪积物，其岩性以粘性土和粉土为主，自上而下共分七层，分述如下：①素填土：以粘性土和粉土为主，上部含少量碎砖，局部下部含有机质，欠固结。场内普遍分布，厚度0.5～1.7m，平均1.08m，层底标高7.72～8.99m，平均8.32m；层底埋深0.5～1.70m，平均1.08m。②粘土：棕褐色，褐色，黄褐色，含铁质氧化物，局部区域变相为粉质粘土，可塑-软塑，光滑-稍感光滑，无摇震反应，干强度及韧性中等-高。厂区普遍分布，厚度0.5～1.00m，平均0.69m，层底标高7.24～8.20m，平均7.81m，层底埋深1.30～2.20m，平均1.60m。③粉土：黄褐色，褐黄色，含铁质氧化物及云母片，中密-稍密，湿-很湿，无光泽反应，摇震反应缓慢-中等，干强度及韧性低。场区普遍分布，厚度0.30～1.60m，平均1.02m；层底标高6.23～7.75m，平均6.99m，层底埋深1.30～3.00m，平均2.41m。④粉质粘土：灰褐色，褐灰色，含铁质氧化物，夹粉土层，可塑-软塑，稍有光滑-光滑，无摇震反应，干强度及韧性中等。场区普遍分布，厚度1.90～6.00m，平均3.77m，层底标高0.61～5.44m，平均3.22m，层底埋深4.20～9.00m，平均6.18m。⑤粉土：黄灰色，灰色，含铁质氧化物及云母片，局部层位颗粒较粗变相为粉砂，中密-密实，稍湿-湿，无光泽反应，摇震反应中等-迅速，干强度及韧性低。场区普遍分布，厚度2.70～7.30m，平均4.91m，层底标高-4.19～0.16m，平均-1.69m，层底埋深9.80～13.80m，平均11.09m。⑥粉质粘土夹粉土：粉质粘土，灰色，黄灰色，含少量铁质氧化物，粘粒含量较低，可塑-软塑，稍有光滑，无摇震反应，干强度及韧性中等偏低；粉土，黄褐色，褐黄色，含铁质氧化物及云母片，中密-稍密，湿-稍湿，无光泽反应，摇震反应缓慢-中等，干强度及韧性低。场区普遍分布，厚度4.50～8.80m，平均7.62m，层底标高-10.57～-7.76m，平均-9.38m，层底埋深17.10～20.00m，平均18.78m。⑦粉土：黄褐色，褐黄色，含铁质氧化物及云母片，中密及密实，稍湿-湿，无光泽反应，摇震反应缓慢-中等，干强度及韧性低。该层未穿透。区域岩土勘察图见图6.3-1和图6.3-2所示。由地勘资料可见，勘察期间测得地下水稳定水位埋深2.00m，厂址区域素填土层下为粘土层和粉土层，分布连续、稳定，防渗性能较强，满足包气带防污性能中级的要求。图6.3-1拟建项目厂区附近山东沾化嘉泰化学有限公司厂址岩土勘察地质剖面图图6.3-2拟建项目厂区附近山东沾化嘉泰化学有限公司厂址岩土勘察柱状图地下水类型、地下水补给、径流和排泄条件沾化区境内地下水类型为第四系松散岩类孔隙水，按水力特征又分为浅层孔隙潜水及微承压水、中深层承压水和深层承压水。1、浅层潜水及微承压水浅层孔隙水或微承压水指埋藏深度小于50m深度范围的地下水，多为咸水。浅层水水流的流向为N，与地表水流向大体一致。浅层潜水、微承压水含水层岩性主要是粉砂、粉砂状粘质砂土、砂质粘土及淤泥等。水质在平面上变化较大，一般是远离黄河矿化度高，近黄河地带受黄河水的补给，矿化度较低。该区浅层水矿化度一般大于3g/L。水化学类型主要为氯化物-钠型水，局部为氯化物-钠镁型水。第四系潜水水位埋深一般为2～3.5m，年变幅0.5～1m。潜水微承压水以垂直方向的补给、排泄为主，大气降水为其主要补给源，其次为灌溉水的回渗及河湖坑塘沟渠等地表水的渗入，补给量的大小受控于降水量、降水强度、灌溉水量、地下水埋深、包气带岩性及地表径流状况等因素。区内包气带岩性以粉砂质粘土及粉土为主，地下水位埋藏较浅，蒸发强烈，地下水具有就地补、就地排、间断补、连续排的运动特征。水平径流排泄也是很重要的排泄方式，区内地下水位标高高于海平面，其流向最终均由陆地流向渤海，但由于海水顶托，径流滞缓，约以0.063‰～0.052‰的水力坡度自西南向东北海域流去，最终以潜流形式进入渤海。2、中深层承压水中深层承压水皆为咸水，埋深在50～200m范围内。含水层底界面一般在200m左右，与深层承压水中的咸水相连。含水层总趋势自西南向东北逐渐增厚。该层咸水矿化度大于2g/L，水化学类型主要为氯化物·硫酸-钙型水。3、深层承压水（咸水）（1）深层微咸水深层（500m内）无淡水区的地下水矿化度2～3g/L的分布范围，称深层微咸水。分布于评估区东侧，局部地段上覆浅层淡水。微咸水含水层层次多，一般3～5层，单层厚度小者2～3m，一般5～7m，大者达9m，主要岩性为粉砂、粉细，砂含水层多于粘性互层，地下水具较高承压水头。（2）深层咸水与中深层咸水连为一体，其顶板埋深一般在200m左右，据资料知，该区1000m以上深层承压水矿化度均大于3g/L，最高可达25.95g/L，水化学类型多为氯化物-钠型。深层咸水含水层岩性多为细粉砂，富水性中等，单井涌水量500～1000m3/d。深层承压水埋藏深度较大，含水层层次多，累计厚度亦大，含水层之间及顶界面以上存在以砂质粘土及粘土为主的稳定隔水层，因此不仅是地下水具有较强的承压性，而且动态也较稳定，除在水头差的承压力作用下，上下含水层能够通过弱透水层发生微弱的垂直水力联系，下部的承压水顶托补给上部含水层。深层承压水的补给主要是南部鲁中山区大面积分布的基岩裂隙岩溶水，依照南高北低的地形，顺片状倾斜的岩层做水平运动，其总的趋势皆为由南向北运动。沾化区境内地下水类型为第四系松散岩类孔隙水，按水力特征又分为浅层孔隙潜水及微承压水、中深层承压水和深层承压水，由于该区地下水排泄以垂直蒸发为主，流动性较差，造成其第四系潜水矿化度较高（大于3g/L），既不能饮用，也不能农灌，因而该区人畜用水及农灌用水均使用地表水，因此，该区地下水环境不敏感。6.3.2集中供水水源地和水源井的分布情况根据《关于印发滨州市饮用水水源保护区划分方案的通知》（滨政办字[2016]6号），沾化区域有思源水库(县城周围生活饮用水水源地)、恒业水库（经济开发区工业用水）、清风湖、河贵水库（沾化区东北沿海地区生活饮用水水源地）等四处淡水水源。距离拟建项目最近的饮用水水源为位于南侧约16km的清风湖，处于区域地下水流向的上游，具体见图6.3-3。此外，拟建项目周边以海滨盐田为主，周边无集中及分散式供水水源地，项目运营对周边地下水水源地影响较小。6.3.3评价等级项目类别根据《环境影响评价技术导则－地下水环境》(HJ610-2016)附录A，拟建项目可参照属于U城镇基础设施及房地产，151危险废物集中处置及综合利用，为Ⅰ类建设项目。项目场地地下水环境敏感程度项目地下水环境敏感程度可分为敏感、较敏感、不敏感三级，分级原则见表6.3-1。表6.3-1地下水环境敏感程度分级分级地下水环境敏感特征敏感集中式饮用水水源地(包括已建成的在用、备用、应急水源地，在建和规划的水源地)准保护区；除集中式饮用水源地以外的国家或地方政府设定的与地下水环境相关的其它保护区，如热水、矿泉水、温泉等特殊地下水资源保护区。较敏感集中式饮用水水源地(包括已建成的在用、备用、应急水源地，在建和规划的水源地)准保护区以外的补给径流区；未划定准保护区的集中式饮用水水源，其保护区以外的补给径流区；分散式饮用水水源地；特殊地下水资源(如矿泉水、温泉等)保护区以外的分布区等其他未列入上述敏感分级的环境敏感区。不敏感上述地区之外的其它地区拟建项目位于沾化滨海化工园区，项目周围以海滨盐田为主，所在地区域地下水矿化度大，为咸水区，目前地下水开发利用价值较小，周边村庄等居民区均采用市政自来水。拟建项目所在区域地下水流向大致为由南向北，根据《关于印发滨州市饮用水水源保护区划分方案的通知》（滨政办字[2016]6号），距离项目较近的水源地为清风湖水库，属于地表水源地，位于拟建项目南边界约16km，且处于地下水流向的上游；此外，拟建项目周边无集中及分散式地下水供水水源地、无地下水集中式饮用水水源准保护区及补给径流区、其他保护区及其补给径流区。据此判定，拟建项目所在区域地下水环境敏感程度为不敏感。评价等级确定根据《环境影响评价技术导则－地下水环境》(HJ610-2016)，建设项目地下水影响评价工作等级划分见表6.3-2。表6.3-2评价工作等级分级表项目类别敏感程度Ⅰ类项目Ⅱ类项目Ⅲ类项目敏感一一二较敏感一二三不敏感二三三拟建项目为Ⅰ类项目，所在地地下水环境不敏感，确定评价等级为二级。6.3.4地下水环境影响评价与预测地下水环境影响识别拟建项目建设区内的雨水和污水管网分别对接厂区内现有雨水和污水管网，实行雨污分流。厂区雨水汇集后排入园区雨水管网；办公生活设施均依托厂区现有设施，相应生活污水收集排放和处理设施均依托厂区现有设施，经现有生活污水收集管网排至厂区污水处理站处理；生产废水主要为甲醇精馏脱水釜残废水和地面冲洗废水，项目生产废水收集后，排入厂区现有生产废水收集管网系统，统一输送到厂区污水处理站处理。当项目废水收集与处理装置发生泄漏，污染因子可能会突破防渗层、粘土层、粉质粘土层包气带进入第四系松散岩类孔隙水含水层，通过地下水的径流、弥散作用向下游运移，进而污染下游地下水。地下水环境评价范围及保护目标根据《环境影响评价技术导则》(地下水)(HJ610-2016)评价原则要求，结合拟建厂区水文地质条件，以及拟建项目对地下水可能产生的影响方式和特点，确定拟建项目地下水环境评价范围为以项目为中心，北至江河、西至江河及金沙水库边界、东至潮河、南至沾利干渠，同一水文地质单元约20km2范围，见图6.3-4地下水评价范围图。本次评价确定拟建项目地下水径流下游方向第四系潜水为保护目标。地下水评价范围潮河江河金沙水库沾利干渠沾利干渠拟建项目厂区及拟建项目位置地下水评价范围潮河江河金沙水库沾利干渠沾利干渠拟建项目厂区及拟建项目位置图6.3-4地下水评价范围图预测评价方法和时段本项目属于I类项目，地下水环境影响评价工作级别为二级。根据收集资料及现场调查，厂区及附近水文地质条件相对简单，按照导则要求，拟采用解析法进行分析评价。预测时段：项目在建设期、营运期对厂址及附近地下水水质的影响进行预测评价。运营期对地下水污染情景设定1、正常工况条件下地下水环境影响分析正常工况下，按项目设计及建设规范要求正常工况下不应有污废水处理装置或其它物料暴露而发生渗漏至地下水的情景发生，故本次污染模拟预测情景主要针对厂址区的非正常工况和事故状况进行设定。2、非正常工况预测情景设定结合厂区平面布置、污水收集排放系统、水工建构(筑)物组成等，确定厂址区非正常工况下可能发生泄漏并对地下水产生污染主要为生产废水收集装置及输送管路，由于生产工艺及生产过程的复杂性，导致污废水处理过程中有发生“跑、冒、滴、漏”事故可能，一旦发生，污废水将会通过第四系粉质粘土层渗入至地下水中，从而造成地下水污染，使地下水水质恶化。3、事故状态预测情景设定拟建项目生活污水、生产废水经收集管网排至厂区污水处理站处理，本评价将事故状态情景设定为污水处理站集水构筑物、阀门、或管路等发生破裂，废水发生泄漏，造成地下水污染的情况。6.3.5地下水环境影响预测预测因子本次预测污染物控制因子选取COD、氨氮，COD标准值浓度参照《城市污水再生利用地下水回灌水质》(GB/T19772-2005)限值要求；氨氮参考《地下水质量标准》（GB/T14848-93）的III类水标准。水质标准限值见表6.3-3。表6.3-3拟采用污染物水质标准限值模拟预测因子标准限值（mg/L)氨氮0.2COD污染源概化及源强设定1、非正常工况条件污染源概化及源强设定非正常工况条件下预测情景为生产废水收集装置发生“跑、冒、滴、漏”而未被及时发现，造成废水长期泄漏。污染总体上顺地下水流向发生运移呈线状污染，污染源可以概化为点状污染，污染情景概化为点状污染源持续泄漏。拟建项目生产废水主要为甲醇精馏脱水釜残废水、地面冲洗废水，考虑到泄漏情况发生的可能性大小及危害严重程度，本次评价将甲醇精馏脱水釜残废水作为非正常工况条件下泄漏污染源进行预测。甲醇精馏脱水釜残废水产生量分别为575.81t/a（约1.92t/d），主要污染因子为COD，浓度为5000mg/l。按照情景设定，非正常工况条件下，生产废水泄漏量按产生量的1%计，则发生泄漏后进入含水层COD的量约为0.096kg/d。2、事故状况条件下污染源概化及源强设定事故状态污水处理站集水装置或阀门发生破裂，拟建项目项目污水发生瞬时泄漏污染地下水的情况。污染源可以概化为点状污染，污染情景概化为点状污染源瞬时泄漏。拟建项目污水产生总量为1655.81t/a（约5.5t/d），其中COD浓度为1942mg/l，氨氮浓度为20mg/l；发生瞬时泄漏后进入含水层的污水量按产生总量的5%计，在不考虑包气带以及罐区防渗措施的条件下，理论上事故状态下进入含水层的COD的量为3.215t÷300×5%=0.00054t；氨氮的量为0.0324t÷300×5%=5.4×10-6t。综上所述，本次地下水污染模拟预测安非正常工况及事故状况共设定三种情景见表6.3-4。表6.3-4地下水污染模拟情景设定一览表工况条件非正常工况事故状况情景设定情景一情景二污染源位置废水收集管路污水处理站集水装置废水种类甲醇精馏脱水釜残废水拟建项目废水注入方式连续点源瞬时点源源强COD0.96kg/d0.0054t氨氮/5.4×10-5t污染因子CODCOD、氨氮预测模型的建立1、非正常工况条件下预测模型从空间上看，研究区地下水流整体上以水平运动为主、垂向运动为辅，地下水系统符合质量守恒定律和能量守恒定律；地下水运动符合达西定律；地下水系统的输入输出随时间、空间变化，故地下水为非稳定流；在水平方向上，含水层参数没有明显的方向性，为各向同性；垂直方向与水平方向有一定差异。非正常工况条件下，污染物运移可概化为一维稳定流动二维水动力弥散问题。一维稳定流动二维水动力弥散问题取平行地下水流动的方向为x轴正方向，垂直于地下水流向为y轴，则求取污染物浓度分布的模型如下： （6.3-1）式中：x，y——计算点处的位置坐标；t——时间，d；C(x，y，t)——t时刻点x，y处的示踪剂质量浓度，mg/L；M——含水层厚度，m；mt——单位时间注入示踪剂的质量，kg/d；u——水流速度，m/d；n——有效孔隙度，量纲为一；DL——纵向弥散系数，m2/d；DT——横向y方向的弥散系数，m2/d；π——圆周率；K0(β)——第二类零阶修正贝塞尔含数；——第一类越流系统井函数2、事故条件下预测模型建立事故情况下，氨水储罐发生泄漏事故，也可概化为瞬时注入示踪剂（平面瞬时点源）的一维稳定流动二维水动力弥散问题，当取平行地下水流动的方向为x轴正方向时，则求取氨氮和COD浓度分布模型如模型如下：（6.3-2）式中：x，y—计算点处的位置坐标；t—时间，d；C(x，y，t)—t时刻点x，y处的示踪剂浓度，mg/L；M—含水层的厚度，m；mM—长度为M的线源瞬时注入的示踪剂质量，kg；u—水流速度，m/d；n—有效孔隙度，无量纲；DL—纵向x方向的弥散系数，m2/d；DT—横向y方向的弥散系数，m2/d；π—圆周率。模型参数的确定本次评价水文地质参数选取，参照《山东沾化滨海化工园总体规划（2016-2030年）环境影响报告书》中相关参数，具体参数如下：M-含水层的厚度，根据勘察报告显示，含水层岩性主要为黏土，根据岩土工程勘查报告揭露的平均厚度为1.35m，所以本次取值为1.35m；K-渗透系数，本区地下水类型为松散岩类孔隙潜水，含水层岩性为粉质黏土，参照勘察结果，粉质黏土渗透系数K取值为1.04×10-5cm/s。J-水力坡度，本地区地下水力坡度取经验值J=0.15‰；n-有效孔隙度，粉质黏土含水层的有效孔隙度为0.20；u-水流速度，采用达西定律u=K·J/n计算得6.7×10-4m/d；DL-纵向弥散系数，根据国内外有关弥散度选择的文献报导，结合本项目区水文地质条件特征，参考《地下水现场弥散试验参数计算》一文，确定污染物运移弥散度αL为0.61m，αT为0.08m。根据弥散系数与弥散度之间的关系：DL=αL│u│，确定弥散参数DL约为1.22×10-3（m2/d）；DT-横向弥散系数，DT取1.6×10-4(m2/d)。模型预测结果1、非正常工况预测结果理论上，污染物进入含水层后，对地下水形成以泄漏点为中心的椭圆形的污染晕，污染晕中心浓度最大，外围浓度小。非正常生产状况下，假定污染物为定水头补给边界，将前面确定的参数带入模型，可以求出含水层不同位置，任何时刻的COD浓度的分布情况，预测结果见表6.3-5。污染晕运移预测图见图6.3-5~图6.3-7。表6.3-5非正常工况地下水污染预测结果一览表预测因子预测时间面积（m2）下游影响距离（m）上游影响距离（m）最大污染浓度（mg/L）COD100d超标范围160000影响范围7.62.22365d超标范围73.83.5200000影响范围114.341000d超标范围8.644.6300000影响范围图6.3-5非正常工况连续泄漏100dCOD污染范围预测图图6.3-6非正常工况连续泄漏365dCOD污染范围预测图图6.3-7非正常工况连续泄漏1000dCOD污染范围预测图根据预测结果，非正常工况条件下，非正常工况条件下，由于污水收集输送装置发生持续泄漏，导致周边地下水环境中COD浓度持续增加，污染面积持续增加。本次预测时段100d、365d、1000d内COD超标距离分别为下游1.8m、2m、3.5m；超标面积分别为2.4m2、7m2、8.6m2；最大浓度分别为160000mg/L、200000mg/L、300000mg/L。2、事故状况下预测结果事故状况下，假设污水处理站发生泄漏情况，将确定的参数代入模型，便可以求出含水层不同位置，任何时刻的COD、氨氮浓度分布情况。COD预测结果见表6.3-6，污染晕运移图趋势见图6.3-8~6.3-12。表6.3-6事故状况地下水污染COD预测结果一览表预测因子预测时间面积（m2）距离（m）最大污染浓度（mg/L）COD100d超标范围6.3-1.8~236000影响范围7.6-2~2.4365d超标范围18.6-3~3.81000影响范围27.2-3.6~43650d超标范围40-3.5~8.5100影响范围124-5~107300d超标范围181.7~17.120影响范围1680.5~2413000超标范围//12影响范围2003.5~27图6.3-8事故工况瞬时泄漏100dCOD污染范围预测图图6.3-9事故工况瞬时泄漏365dCOD污染范围预测图图6.3-10事故工况瞬时泄漏3650dCOD污染范围预测图图6.3-11事故工况瞬时泄漏7300dCOD污染范围预测图图6.3-12事故工况瞬时泄漏13000dCOD污染范围预测图氨氮预测结果见表6.3-7，污染迁移示意图见图6.3-13-图6.3-17。表6.3-7事故状况地下水污染氨氮预测结果一览表预测因子预测时间面积（m2）距离（m）最大污染浓度（mg/L）氨氮100d超标范围5-1.2~1.436影响范围8-1.8~2365d超标范围10-2.4~310影响范围16-3~-3.63650d超标范围25-2.5~7.51影响范围140-5.5~10.57300d超标范围183~130.34影响范围175-4.8~1812950超标范围//0.12影响范围190-3~21图6.3-13事故工况瞬时泄漏100d氨氮污染范围预测图图6.3-14事故工况瞬时泄漏365d氨氮污染范围预测图图6.3-15事故工况瞬时泄漏3650d氨氮污染范围预测图图6.3-16事故工况瞬时泄漏7300d氨氮污染范围预测图图6.3-17事故工况瞬时泄漏12950d氨氮污染范围预测图事故状况下发生瞬时泄漏，污染物进入含水层后，对地下水形成椭圆形的污染晕，污染晕中心浓度最大，外围浓度小。随着时间推移和地下水的弥散作用，污染晕中心浓度逐渐降低，影响范围则逐渐增大。由于地下水的稀释作用，到达一定时间后，地下水中污染物浓度及超标影响范围逐渐减小。6.3.6地下水环境影响分析建设期对地下水资源影响分析项目建设期主要为基础设施建设，建设期过程产生的废水主要有施工产生的废水、生活污水。建设期生产废水包括开挖、钻孔产生的泥浆水和各种施工机械设备运转的冷却及清洗用水。前者含有大量的泥砂，后者则含有一定量的油。另外在设备安装过程中，因调试、清洗设备，也会产生一定量的含油废水。建设期生活污水来自施工队伍的生活活动，主要包括盥洗废水和冲厕水等，由于施工周期短，人数较少，生活废水产生量较少，且进行集中处理。要求施工废水不允许直接排放，施工单位必须在施工现场设置集水池、沉砂池等水处理构筑物，对施工废水按其不同性质分类收集和回用。综上所述，建设期所产生的生产废水均综合利用，生活污水都进行了集中处理后排放，生活污水排放量较少，对地下水环境影响小。营运期对地下水资源影响分析1、非正常工况条件下拟建项目污水对地下水水质的影响分析由于生产工艺及生产过程的复杂性，导致废水处理过程中有发生“跑、冒、滴、漏”事故可能，一旦发生事故，污废水将会通过第四系粉质粘土层渗入至地下水中，从而造成地下水污染，使地下水水质恶化，甚至无法饮用。根据场址区内野外试验确定的水文地质参数，建立的污染预测模型分析，在不考虑第四系的吸附作用及滞后补给效应情况下，按从发现污水外泄事故到处理完事故最长时间1000天进行计算，按《城市污水再生利用地下水回灌水质》(GB/T19772-2005)限值要求作为评判对地下水水质影响程度及影响范围的界限。根据前述模型的预测结果，COD沿地下水流向影响影响范围最大距离为10m，尚未影响下游村庄的地下水水质。如事故发现早，处理方法得当，处理及时，污染物影响的范围将会更小，对地下水水质影响也将减小。所以在拟建项目投产后，对污水处理设施和排水管道仍必须采取可靠的防渗防漏措施，防止重大事故或者事故处理不及时污水泄漏对地下水环境造成污染。2、事故条件下拟建项目污水对地下水水质的影响分析假设污水处理站发生泄漏事故，根据模型预测结果可知，一旦发生泄漏污染，氨氮会在一定范围和一定时间内出现超标，在运移的过程中随着地下水的稀释作用，浓度在逐渐地降低，影响范围先是逐渐增加，随后逐渐减小，最后满足《地下水质量标准》（GB/T14848-93）=3\*ROMANIII类要求。并且这种事故状态是可控制的，在采取相应的环保措施后，可以满足地下（表）水环境质量标准。6.3.7地下水环境保护措施及对策污染环节 拟建项目可能对地下水环境造成影响的环节主要为生产废水收集、输送过程中管线的跑、冒、滴、漏等下渗对地下水影响；厂区污水处理站集水装置事故泄漏造成污水泄露等。源头控制措施1、不断优化生产工艺，推行清洁生产和废物循环利用方案，控制污染物的产生和排放。2、应对生产装置及其所经过的管道经常巡查，杜绝“跑、冒、滴、漏”等事故的发生，尤其是在污水处理设施、污水输送管道等周边，要进行严格的防渗处理，从源头上防止污水进入地下水含水层之中。防渗分区1、现有防渗措施回顾（1）防渗分区依据原料和产品的生产、输送、储存等环节分为重点污染防治区、一般污染防治区和非污染防治区。重点污染防治区是指对地下水环境有污染的物料或污染物泄漏后，不能及时发现和处理的区域或部位，主要指浸渍框架和尾气处理框架。一般污染防治区是指对地下水环境有污染的物料或污染物泄漏后，可及时发现和处理的区域或部位，包括生产车间、包装间等。非污染防治区是指一般和重点污染防治区以外的区域，包括道路、配电室等公用工程区域。（2）防渗要求参考石油化工工程防渗技术规范》（GB/T50934-2013）要求，污染防治区应设置防渗层，防渗层的渗透系数不应大于1.0×10-7cm/s一般污染防治区防渗层的防渗性能不应低于1.5m厚渗透系数为1.0×10-7cm/s的黏土层的防渗性能；重点污染防治区防渗层的防渗性能不应低于6.0m厚渗透系数为1.0×10-7cm重点污染防治区抗渗混凝土的抗渗等级不宜小于P10，其厚度不宜小于150mm；一般污染防治区抗渗混凝土的抗渗等级不宜小于P8，其厚度不宜小于100mm。根据《山东沾化普润药业有限公司年产5000吨医药中间体生产项目现状环境影响评估报告》（滨环字[2016]152号），普润公司现有工程已按照《石油化工工程防渗技术规范》（GB/T50934-2013）进行了防渗，全厂各单元防渗措施具体见表6.3-8，全厂污染防治分区见图6.3-18。普润公司已建成工程采取了较严格的防渗措施，防渗措施符合防渗要求，对周边地下水水质影响较小。图例重点防渗区一般防渗区非污染区图例重点防渗区一般防渗区非污染区重点防渗区一般防渗区非污染区图6.3-1重点防渗区一般防渗区非污染区表6.3-8厂区已采取的防渗措施装置/厂房/建筑名称采取的防渗措施依据标准标准要求符合性罐区采用环氧树脂和玻璃丝布以“四油两布”的方案进行防渗，厚度约为5mm参照《石油化工工程防渗技术规范》（GB/T50934-2013）重点防治区防渗层的防渗性能不应低于6.0m厚渗透系数为1.0×10-7cm/s的黏土层的防渗性能符合污水处理站采用环氧树脂和玻璃丝布以“四油两布”的方案进行防渗，厚度约为5mm符合事故水池采用环氧树脂和玻璃丝布以“四油两布”的方案进行防渗，厚度约为5mm符合各生产车间30cm防渗混凝土硬化参照《石油化工工程防渗技术规范》（GB/T50934-2013）一般防治区防渗层的防渗性能不应低于1.5m厚渗透系数为1.0×10-7cm/s的黏土层的防渗性能符合原料仓库、成品仓库30cm防渗混凝土硬化符合危废暂存库采用环氧树脂和玻璃丝布以“三油一布”的方案进行防渗，厚度约为3mm符合循环水池防渗混凝土硬化符合污水管道架空，耐腐蚀PE管道办公生活区混凝土硬化+水泥抹面非污染防治区符合图例：重点防渗区一般防渗区非污染区图例：重点防渗区一般防渗区非污染区图6.3-19拟建项目区污染防治防渗分区图固体废物处置及利用环境保护治理项目环境影响报告书6环境影响预测与评价拟建项目防渗措施拟建项目需采取的各项防渗措施具体见表6.3-9，拟建项目污染防治防渗分区见前页图6.3-19。表6.3-9技改项目设施防渗处理措施一览表防渗分区主要环节防渗处理措施及要求备注重点污染防治区输送管道装置新建污水管线尽量采用地上明管、选取钢丝网骨架聚乙烯复合管（PE管）需按要求进行落实甲醇和盐酸中转罐区、氯化氢废气三级降膜喷淋吸收装置区采取措施防渗层的防渗性能不应低于6.0m厚渗透系数为1.0×10-7cm/s一般污染防治区生产车间采取措施防渗性能不应低于1.5m厚渗透系数为1.0×10-7cm/s非污染防治区道路、配电室等公用工程区采取普通地面水泥硬化措施根据上表分析，拟建项目需按照规范要求进行防渗工程的建设，能够达到《石油化工工程防渗技术规范》（GB/T50934-2013）要求。6.3.8地下水环境监测与管理普润公司应建立地下水环境监控体系，包括建立地下水污染监控制度和环境管理体系、制定监测计划、配备先进的检测仪器和设备，以便及时发现问题和采取措施。根据厂区环境水文地质条件和建设项目特点，制定详细监测计划见表6.3-10。表6.3-10地下水跟踪监测制度监测点位方位坐标井深监测项目监测频率厂内观测井—北纬37°59′24″，东经118°11′13″4.43mpH、溶解性总固体、高锰酸盐指数、硝酸盐、亚硝酸盐、氨氮、氯化物、甲苯、二氯甲烷、二氯乙烷每年一次耿局村(上游点位)S北纬37°57′57″，东经118°11′42″30.15m采油五队（下游点位）NNE北纬37°59′59″，东经118°11′39″29.8m2、向环境保护行政主管部门报告制度，报告的内容一般应包括：所在场地及其影响区地下水环境监测数据，排放污染物的种类、数量、浓度以及排放设施、治理措施运行状况和运行效果等。3、为了更好的保护地下水资源，尽可能减少突发事故对地下水的破坏，应制定地下水风险事故应急响应预案，对渗漏点采取的封闭、截流等措施，防止受污染的地下水迁移，把受污染的地下水集中收集并进行治理。6.3.9小结1、地下水评价工作等级为二级。评价区范围地理坐标为北纬36°45′20″～36°47′49″、东经117°49′25″～117°52′19″，范围约为20km2，满足《环境影响评价导则—地下水环境》（HJ610-2016）关于二级评价的范围要求。2、本次工作选用解析法进行了地下水环境影响预测和评价，根据预测结果，非正常工况下，污水贮存、收集设施产生持续泄露，若未及时发现，污染物会顺地下水径流方向持续向东北方向扩散，污染范围随时间不断扩大，对区域内地下水环境质量影响较大，如泄漏发现及时，采取控制源头、包气带修复、抽取地下水等措施后，评价因子的超标范围可有效控制；事故工况条件下，氨水储罐产生瞬时泄漏，污染物运移距离较短，污染物超标范围较小，对地下水环境的影响较小。3、在严格落实防渗措施的条件下，本项目对地下水环境影响风险较小，综合考虑地区水文地质条件、地下水保护目标等因素，从水文地质角度分析，该项目的建设对地下水环境影响较小，并且建立完善的地下水监测系统后，本项目运行对地下水污染的风险可控。6.4声环境影响评价6.4.1本项目噪声源分析拟建项目项目主要噪声源为真空泵、离心机、物料周转机泵、无机盐干燥机等设备设施运行时产生的噪声，噪声源强65-90dB（A）。项目主要噪声设备优选低噪声设备，同时根据噪声源性质不同，分别采用基础减振、弹性连接、加装隔音罩或消声器，同时项目两条生产线主要生产设备均车间内安置，经采取一系列降噪措施后各噪声源噪声源强60-70dB（A）。拟建项目主要噪声源及分布情况情况见表6.4-1。表6.4-1项目主要噪声源情况序号主要噪声源台数源强dB（A）布置位置单元距东厂界距离（m）距南厂界距离（m）距西厂界距离（m）距北厂界距离（m）降噪前降噪后1真空泵28565车间外西北侧甲醇尾气冷凝净化区192208152942离心机38560车间东部十二水磷酸氢二钠生产区152190452993物料泵1165-8555-65车间东部和车间东侧十二水磷酸氢二钠生产区148190452994无机盐干燥机19065车间西部无机盐生产区182190152995离心机38560车间西部无机盐生产区182190152996物料泵565-8555-65车间西部无机盐生产区182190152997甲醇中转泵38565车间西侧甲醇中转罐区19719510.52996.4.2声环境影响预测预测模式采用《环境影响评价技术导则—声环境》（HJ2.4-2009）中推荐的模式进行预测，用A声级计算，模式如下。①噪声户外传播声级衰减模式式中：—距声源r处的倍频带声压级，dB；—参考位置r0处倍频带声压级，dB；—声波几何发散引起的衰减量，dB；—屏障引起的衰减量，dB；—空气吸收引起的衰减量，dB；—地面效应引起的衰减量，dB；—其他多方面原因引起的衰减量，dB。②预测点总等效连续A声级计算模式：式中：—n个声源在预测点的连续A声级合成，dB；—噪声源达到预测点的连续A声级，dB；n—噪声源个数。参数确定（1）声波几何发散引起的A声级衰减量Adiv：①点声源②有限长（L0）线声源当r>L0且r0>L0时当r<L0/3且r0<L0/3时当L0/3<r<L0且L0/3<r0<L0时（2）空气吸收衰减量Aatm空气吸收引起的A声级衰减量按下式计算：0式中：a—每1000m空气吸收系数，是温度、湿度和声波频率的函数。费县常年平均气温为13.4℃，平均相对湿度65%，设备噪声以中低频为主，空气衰减系数很小，本评价在计算时忽略此项。（3）地面效应衰减量Agr地面效应衰减量Agr省级衰减量按下式计算：式中：r—声源到预测点的距离，m；hm—传播路径的平均离地高度，m；若Agr计算出负值，可用“0”代替。（4）屏障引起的衰减量Abar位于声源和预测点之间的实体障碍物，如围墙、建筑物、突破、地堑或绿化林带都能起声屏障作用，从而引起声能量的较大衰减。声屏障引起的衰减按下式计算：当屏障很长（作无限长处理时），则双绕射计算按照下式：式中：a—声源和接收点之间的距离在平行于屏障上边界的投影长度，m。dss—声源到第一绕射边的距离，m。dsr—（第二）绕射边到接收点的距离，m。e—在双绕射情况下两个绕射边界之间的距离，m。在任何频带上，屏障衰减Abar在单绕射（即薄屏障）情况，衰减最大取20dB；屏障衰减Abar在双绕射（即厚屏障）情况，衰减最大取25dB。植物的声屏障效应：只有高于声源1m以上的密集植物丛，对1000HZ以上的声波才产生声屏障效应。一般情况，密集的松树林带可能产生的典型声衰减量为3dB/10m，当树宽厚度超过100m，其最大衰减量为10dB。（5）其他多方面原因引起的衰减Amisc其他衰减包括通过工业场所的衰减；通过房屋群的衰减等。在声环境影响评价中，一般情况下，不考虑自然条件（如风、温度梯度、雾）变化引起的附加修正。工业场所的衰减、房屋群的衰减等可参照GB/T17247.2进行计算。预测及评价结果1、评价标准《声环境质量标准》（GB3096-2008）中3类标准：昼间65、夜间55。2、评价方法评价方法采用超标值法，计算公式为：式中：P——超标值，dB（A）；Leq——测点等效A声级，dB（A）；Lb——评价标准值，dB（A）。3、预测及评价结果拟建项目对厂界的噪声贡献值和评价结果见表6.4-2。因本项目为技改项目，本次评价对拟建项目建成运行后厂界噪声进行预测，预测结果和评价结果见表6.4-3。表6.4-2拟建项目厂界噪声贡献预测结果一览表单位：dB（A）预测点贡献值评价标准昼间夜间昼间夜间昼间夜间东厂界24.424.46555-40.6-30.6南厂界22.422.46555-42.6-32.6西厂界46.346.36555-18.7-8.7北厂界20.620.66555-44.4-34.4表6.4-4拟建项目建成后厂界噪声叠加预测、评价结果单位：dB（A）预测点现状背景值（监测最大）拟建项目噪声昼夜贡献值叠加预测评价结果评价标准叠加评价结果昼间夜间昼间夜间昼间夜间昼间夜间东厂界50.946.724.450.9146.736555-14.09-8.27南厂界47.241.322.447.2141.36-17.79-13.64西厂界52.244.446.353.2048.48-11.80-6.52北厂界54.047.320.654.0047.31-11.00-7.69结论根据上述预测和评价结果，拟建工程建成实施后，拟建项目对所在厂区厂界噪声贡献值出现在西厂界，最大值为46.3dB(A)，主要是因为项目靠近西厂界，与西厂界之间无厂内其他建筑物阻隔，项目噪声影响贡献值叠加现状本底值后昼夜间最大噪声值分别为54.00dB(A)、48.48dB(A)，项目投产后对厂界噪声贡献值及与现状本底值的叠加结果均可满足GB12348-2008《工业企业厂界环境噪声排放标准》3类标准的要求（昼间65dB(A)、夜间55dB(A)）。经落实相关噪声防治措施后，项目建设对厂界及周边敏感点处声环境影响较小。6.4.3噪声控制措施及建议根据以上分析，拟建项目运行后各厂界处噪声均能达标排放。为确保厂界噪声能稳定达标，同时尽可能减轻项目噪声源对厂界噪声的影响，建议企业在项目建设过程中严格落实好以下措施和建议：（1）务必对所有噪声源严格落实本环评提出的噪声源治理措施，真正做到从设备选型、设计安装入手、增设消音、隔音等防噪、降噪措施，使设备噪声对环境的影响减至最低。（2）应加强厂界及主要噪声设备监测管理工作，以便发现问题及时解决。6.5固体废物环境影响评价6.5.1固废产生情况脱色釜活性碳残渣、甲醇蒸馏回收装置蒸馏釜残和生活垃圾，其产生量及处置措施见表6.5-1。表6.5-1拟建项目固体废弃物产生、处置分类汇总表编号固废名称产生环节排放特性主要成分或污染物产生量（t/a）污染控制措施（处理处置方式）S1脱色釜活性碳残渣“十二水磷酸氢二钠装置”脱色釜物料过滤压滤工序连续，危险废物（HW49）废活性炭14.78委托有资质的危废处置单位处置S2蒸馏釜残连续式甲醇蒸馏釜甲醇蒸馏回收工序连续，危险废物（HW11）高沸有机物544.19委托有资质的危废处置单位处置S3生活垃圾办公生活连续，一般固废生活办公零碎残余等7.5委托环卫部门统一处理6.5.2固废处置措施及排放情况1、“十二水磷酸氢二钠装置”脱色釜物料过滤压滤工序，会产生活性碳残渣（S1），产生量为14.78t/a，根据《危险废物名录》（2016），该固体废物属于危险废物（HW49其他废物—非特定行业—900-041-49含有或沾染危险废物的吸附介质），经包装后，入库到危险固废仓库，委托有资质的危废处置单位处置。2、连续式甲醇蒸馏回收装置蒸馏结束，低沸点的甲醇被蒸出，原存在于各含盐原料中的高沸点有机物，最终会残留在蒸馏釜釜底，作为蒸馏釜残（S2），产生量约544.19t，根据《危险废物名录》（2016），该固体废物属于危险废物（HW11精（蒸）馏残渣—非特定行业—900-013-11其他蒸馏过程中产生的焦油状残余物），经包装后，入库到危险固废仓库，委托有资质的危废处置单位处置。拟建项目劳动定员50人，为新增人员。该部分人员办公生活过程中会产生一定量的生活垃圾（S3），产生量为25kg/d（7.5t/a），和现有工程生活垃圾统计收集暂存，由当地环卫部门及时清理清运、集中无害化处理。6.5.3固废废物环境影响分析固废暂存环境影响分析根据上述分析，拟建项目生活垃圾作为常规固废，厂区垃圾袋垃圾篓垃圾箱收集后，由当地环卫部门及时清理清运无害化处置，对环境影响较小。项目固体废物主要是危险固体废物。厂区设有危险废物仓库库区，库区设有多间危险废物间，危废间按照《危险废物贮存污染控制标准》（GB18597-2001）及其修改单的要求设计，设有危险固废标示标牌，危废间内设有专门的危险废物收集容器，容器的材质、强度等符合贮存要求，厂区包括拟建项目的危险废物根据性质、种类不同，分别贮存。贮存场所按照相关要求防渗、截留，能够防风防雨防晒。根据企业现有企业多年运行情况，企业危险废物暂存及处理处置未出现环境影响及污染事件。在采取以上措施后，拟建项目危险废物贮存对环境影响较小。危险废物运输过程环境影响分析危险废物贮存库中危险废物的转移要严格按照根据中华人民共和国国务院令第344号《危险化学品安全管理条例》的有关规定进行，在危险废弃物外运至处置单位时必须严格遵守以下要求：=1\*GB3①做好外运处置废物的运输登记，填写危险废物转移联单(每种废物填写一份联单)，并加盖公司公章，经运输单位核实验收签字后，将联单第一联副联自留存档，将联单第二联交移出地环境保护行政主管部门，第三联及其余各联交付运输单位，随危险废物转移运行。第四联交接受单位，第五联交接受地环保局。=2\*GB3②废物处置单位的运输人员必须掌握危险化学品运输的安全知识，了解所运载的危险化学品的性质、危害特性、包装容器的使用特性和发生意外时的应急措施。运输车辆必须具有车辆危险货物运输许可证。驾驶人员必须由取得驾驶执照的熟练人员担任。=3\*GB3③处置单位在运输危险废物时必须配备押运人员，并随时处于押运人员的监管之下，不得超装、超载，严格按照所在城市规定的行车时间和行车路线行驶，不得进入危险化学品运输车辆禁止通行的区域。=4\*GB3④危险废物在运输途中若发生被盗、丢失、流散、泄漏等情况时，公司及押运人员必须立即向当地公安部门报告，并采取一切可能的警示措施。=5\*GB3⑤一旦发生废物泄漏事故，公司和废物处置单位都应积极协助有关部门采取有效措施，减少事故损失，防止事