《A港区15万吨级高桩码头工程结构设计》18000字【论文】

页绪论1.1港口的作用码头作为海运和陆运的交接点，具备促进、带动社会经济发展的作用，是水陆交通的集结点和枢纽，是综合物流的中心。资料综述2.5设计资料2.5.1设计水位设计高水位：7.06m（高潮累积频率10%）设计低水位：0.68m（低潮累积频率90%）极端高水位：8.69m（重现期五十年一遇）极端低水位：-0.40m（重现期五十年一遇）2.5.2设计流速根据对实测潮流资料分析，拟建工程点的设计流速：涨潮流设计流速95cm/s，流向28°。落潮流设计流速75cm/s，流向208°。2.5.3设计波浪表2-1泊位码头设计波要素方向水位H1%(m)H4%(m)H13%(m)T(S)L(m)C(m/s)ENE(NE、E)设计高水位3.883.282.626.5466.410.15设计低水位3.122.642.116.02569.31极端高水位4.683.973.176.7971.410.52SE(ESE)设计高水位5.824.963.999.3311812.67设计低水位4.523.853.119.33108.111.59极端高水位6.055.154.159.33120.212.88S(SSE)设计高水位1.711.441.164.3629.76.81设计低水位1.611.361.104.2327.96.59极端高水位1.761.481.194.4230.56.92.5.4地质根据中交第三航务工程勘察设计院有限公司编制的地质报告，各土层的工程地质特征分述如下：①0青灰色抛石呈松散～稍密状，人工回填形成，以花岗岩中风化块石、碎石为主，大小不一，直径一般为15～50cm，混少量小碎石、砂砾和粘性土。该层仅在#3引桥根部的SQ5、#1引桥根部的SQ10钻孔中有揭露，层厚分别为5.8m和22.0m。①1灰色淤泥局部深灰色，饱和，流塑。土质较均匀，切面较光滑，粘性较重，芯样易粘手，含少量贝壳碎片、砂粒、腐植物及有机质，土质极软，钻具自沉，底部近淤泥质粘土。摇震见反应，干强度中等，韧性中等。该层在勘察区域广泛分布于浅表部，厚度变化一般为8.0～17.0m。实测标准贯入击数一般<1击。①2灰色淤泥质粘土饱和，流塑。局部为淤泥质粉质粘土，土质均匀，切面光滑，含少量砂团、贝壳碎片及有机质，局部混较多粉细砂，占10～20％，土质较软，表部钻具自沉。摇震见反应，干强度高，韧性高。该层在勘察区域分布较广泛，局部缺失，顶板标高－10.0～－25.0m，层厚一般为1.7～6.6m，#1泊位区域（SM1～SM7段）及#2引桥区域（CQ7～M9段）分布较集中，且局部厚度达10.0～13.0m。实测标准贯入击数一般为<1～3击。②1灰色中砂混淤泥饱和，松散。土质不均匀，含少量贝壳碎片，混15～30％淤泥，局部为淤泥混砂，砂粒粒径不均匀。该层在勘察区分布不均匀，局部（A－A剖面SM7～SM11段）较集中，大部分缺失，顶板起伏不大，标高为－13.1～－18.0m，层厚一般为0.8～3.2m，局部（SM4）较厚达7.2m。实测标准贯入击数一般为3～8击。②2灰色中砂饱和，松散～稍密，局部中密。砂质较纯，颗粒较均匀，含少量云母及粘性土，局部含较多贝壳碎片，局部为粗砂，局部为中砂混淤泥。该层在勘察区域内分布不均匀，在＃1引桥及泊位区域仅SQ10钻孔有分布，＃4引桥区域分布集中。该层顶板标高－7.0～－21.1m，层厚一般为1.0～4.7m，在＃4引桥、泊位区域及CQ7钻孔处相对较发育，厚度为5.2～9.8m。实测标准贯入击数一般为4～15击，局部为16～23击。②4灰色淤泥质粘土饱和，流塑～软塑。土质均匀，切面光滑，土质较软，含少量腐植物、贝壳碎片及有机质，局部夹粉细砂薄层及团状，局部混粉细砂较多，约10～20％。摇震见反应，干强度高，韧性高。该层在勘察区域分布不均匀，主要集中在拟建区＃2、＃3引桥及泊位区域；顶板标高－10.0～－20.0，层厚一般为1.1～5.0m，＃3引桥及泊位区域厚度较大，为6.2～14.1m。实测标准贯入击数一般为1～4击。③2灰黄～灰色粉质粘土饱和，可塑偏硬～硬塑。土质尚均匀，切面较光滑，含少量碎石，局部含中粗砂颗粒，约10～20％。摇震见反应，干强度中等，韧性中等。该层在勘察区仅局部分布，局部（21－21剖面SQ8～CQ9段、A－A剖面SM21～SM24段）分布相对较集中。顶板标高一般为－15.0～－25.0m，层厚0.5～4.4m。实测标准贯入击数一般为13～26击。③2t灰色碎石混粘性土饱和，稍密，局部为中密。土质不均匀，局部以碎石为主，呈次棱角状，粒径不均匀，排列无序，混粘性土约10～20％。该层以透镜体的形式分布于③2灰黄～灰色粉质粘土中，仅在SM20～SM23钻孔中有揭露。顶板标高一般为－17.6～－19.4m，厚度较薄，一般为0.3～1.3m。④1灰绿～灰黄色残积粘性土局部为灰白色，饱和，可塑，局部为可塑偏软。土质不均匀，浸水易软化、崩解。以粘性土居多，少量以砂土及粉性土为主。该层土的物理力学性质指标：天然含水量为21.9％，天然重度为19.1kN/m3，天然孔隙比为0.710，压缩系数为0.32MPa－1，压缩模量为5.4MPa。该层在场地内局部分布，顶板标高－16.2～－27.6，层厚一般为1.2～3.9m，局部（SM41、SM46钻孔）厚度达9.5～11.7m。实测标准贯入击数一般为8～10击。④2灰绿～灰黄色残积砂砾质粘性土局部为灰白色，饱和，可塑偏硬～硬塑。土质不均匀，原岩为花岗岩，浸水易软化、崩解。以粘性土居多，少量以砂土及粉性土为主。该层在场地内分布较广泛，主要集中在＃1引桥及泊位区域、＃4引桥根部（CQ1～CQ2段）及A－A剖面的CM14～CM16、CM21～CM23、SM36～SM38段。该层顶板标高－15.1～－26.7m，层厚一般为1.0～7.6m，局部（CQ2、CM33、SQ14、SQ15、SM42、SM50、SM55钻孔）厚度较大，为8.4～14.5m。实测标准贯入击数一般为14～30击。④3灰色碎石混粘性土饱和，粒径大小不一，最大粒径为20～40cm，混粘性土约10～20％。该层分布较零星，顶板标高一般为－18.0～－25.5m，厚度较薄，一般为0.3～1.5m。⑤灰黄～灰绿色全风化花岗岩湿，密实。主要成分为风化的长石、石英及云母，原岩结构模糊不清，以砂土状为主，含少量砂砾，局部以粘性土为主，手捏易碎散，浸水易软化、崩解。局部为残积砂砾质粘性土。该层在勘探区域分布不均匀，局部缺失，在＃1引桥及泊位区域分布较集中。该层顶板起伏较大，标高为－16.1～－36.3m，层厚一般为1.0～9.0m，局部（CQ1、SQ15、SM42钻孔）厚度较大，为11.3～16.4m。实测标准贯入击数一般为31～50击。⑥1灰黄～青灰色砂砾状强风化花岗岩局部为灰白色，湿，硬～坚硬。主要成分为长石、石英及云母，部分长石已风化成高岭土，原岩结构清晰可辨，节理裂隙发育，呈砂砾状，砾径为2～3cm，手捏易碎散，浸水易软化、崩解。局部呈碎块状强风化花岗岩。该层在勘察区普遍分布，厚度未全部揭穿。顶板起伏较大，标高一般为－14.4～－42.5m（SM42为－60.3m），已揭示厚度为1.0～21.6m（CM31为30.0m）。实测标准贯入击数一般大于50击。⑥3青灰色孤石局部为灰白色，湿，坚硬。原岩结构清晰，岩面较光滑，节理裂隙较发育，岩芯呈长－短柱状，锤击声稍脆～脆。主要分布在⑥强风化花岗岩内（仅CM23钻孔在④2灰绿～灰黄色残积砂砾质粘性土中有分布）。该层在勘察区域内分布较广泛，局部区域呈上下两层或多层分布。顶板起伏较大，标高一般为－4.4～－55.6m，已揭示厚度一般为0.4～6.0m。⑦青灰色中风化花岗岩局部为灰白色、灰黄色，湿，坚硬。结构清晰，岩面较光滑，一般上部节理裂隙发育，岩芯较破碎；下部岩芯较完整，岩面光滑，断面新鲜，见铁锰质浸染痕迹，锤击声稍脆；金刚钻进进尺缓慢，伴有剧烈拨钻声。岩芯一般呈中、短柱状，局部（＃1泊位附近）较破碎，近碎块状强风化花岗岩。该层分布较广泛，局部⑥（⑥1、⑥2）强风化花岗岩较发育区域，该层未揭露。该层顶板起伏较大，标高一般为－21.0～－65.4m，层厚均未揭穿。总平面布置3.1设计船型泊位吨级：15万吨油船码头根据设计资料，确定本项目设计的油船主尺度如下表3-1所示：表3-1设计船型主要尺度舶吨级DWT（t）总长L（m）型宽B（m）型深H（m）满载吃水T（m）150000274502417.1中转油罐体积根据《海港工程设计手册》，油码头的中转和储存油罐的体积按照下式计算：式中：-码头库区储罐容量（m³）；-储存不平衡系数，取1.4；-库区年运营天，取350天；-油罐容积利用系数，取0.9；-油品密度，取0.9；-油品平均储存期，取10天。代入数据（计算过程位于计算书1.1节），计算得：，布置10个50000m³中转储油罐。储存油罐体积式中：-码头库区储罐容量（m³）；-储存不平衡系数，取1.4；-库区年运营天，取350天；-油罐容积利用系数，取0.9；-油品密度，取0.9；-油品平均储存期，取60天。代入数据（计算过程位于计算书1.1节），计算得：根据转运天数以及存储需求布置20个100000m³储存油罐。3.2装卸工艺一般规则贯彻执行国家职业安全卫生、清洁生产、环境保护、节能减排、绿色、智慧化发展等有关政策、法规。注意保护作业人员的劳动条件、人身安全，尽可能避免和减轻工程对环境的影响。卸机械及工艺流程确定：根据设计资料可确定为该码头为原油码头。原油、成品油是泉州港的主要货物种类。其中成品油年吞吐量持续上增。（1）装卸机械选择：三台口径DN400的装卸臂、流量4000m³/h的装船泵。（2）配套设备选择：软管、鹤管、中转泵、中转罐、储存泵、储存罐、登船梯。（3）装船工艺流程：储存罐→装船泵→输油管线→装船臂→油船船舱。（4）卸船工艺流程：油船船舱→卸船泵→输油管线→中转罐→中转泵→存储罐。3.3确定港口的主要建设规模泊位年通过能力根据《海港工程设计手册》中第3.11.3-2，按照下列公式计算：式中：-泊位设计通过能力（t/年）；-泊位年可运营天数，取365；-设计船型的实际载货量（t），取15万t；-泊位有效利用率（%），取60%-装卸一艘设计船型所需的时间，取35h；-昼夜小时数，取24h；-排压舱水时间，取8h；-泊位利用率，取60%；-侯潮、侯流或不在夜间进出航道和靠波、离泊需增加的时间，取12h；-船舶的装卸辅助作业、技术作业时间以及靠泊时间之和（h），取8.75h。代入数据计算得（计算过程位于计算书1.1节）：泊位数根据《海港工程设计手册》中第3.11.3-1，码头泊位按下列公式计算式中：-泊位数-码头年作业量（t）；-单个泊位的年通过量（t）。带入数据（计算过程位于计算书1.1节），计算结果：N=0.8，采用单泊位。3.4总平面布置3.4.1总平面布置原则液体危险品散货码头的布置应满足以下基本要求：1.原油码头船舶停靠码头时船首应朝向有利于船舶紧急离开码头的方向。2.液体原油码头船舶装卸作业时，应有一艘警戒船在附近水面值守，并至少有一艘消防船或消拖两用船在旁监护。3.液体原油码头应当设置警示标志和夜间警示灯。4.装卸甲、乙类危险品的码头在雷暴天气过程中应停止装卸作业。3.4.2码头规模确定（1）码头泊位长度由于设计船型尺度较大，同时根据装卸工艺等条件，前方工作平台采取蝶形布置。参考《海港总体设计规范》（JTS165-2013)5.4.22条可确定单个泊位长度：式中：-码头泊位长度（m）；-设计船型长度（m）。代入数据（计算过程位于计算书1.2节）计算得：，取357m。码头工作平台尺度该码头前方工作平台采用蝶性布置，工作平台尺度根据《海港总体设计规范》（JTS165-2013)5.4.22.1条确定码头工作平台长度为105m，宽为28m。码头高程①码头前沿高程根据《海港总体设计规范》（JTS165-2013)5.4.8.2、5.4.8.3按上水标准控制的码头前沿顶高程：按受力标准控制的码头前沿高程：对比上水标准控制的码头前沿顶高程和受力控制的码头前沿顶高程，确定码头前沿顶高程为E=14.06m（计算过程位于计算书1.2节）。②码头工作平台前沿设计水深根据《海港总体设计规范》（JTS165-2013)5.4.12条可确定该项目工作平台前沿深度可按下式确定：式中：-码头前沿设计水深；-设计船型满载吃水，根据设计资料得，取17.1m；-龙骨下最小富余水深，取0.2m；-波浪富余深度，计算结果为负值时，取0；-船舶因配载不均而增加的尾吃水，取0.15m；-备淤深度，取0.4m；-系数，顺浪取0.3，横浪取0.5，取用顺浪0.3；-码头前允许停泊的波高，取2.64m带入数据（计算过程位于计算书1.2节），计算如下：③码头工作平台前沿设计底高程式中：-设计低水位，根据资料取用0.68m；-码头前沿水深。代入数据（计算过程位于计算书1.2节）计算得：④码头前沿停泊水域码头前沿停泊水域宽度应不小于2倍的船宽，3.4.3港内水域布置航道①航道布置原则：②航道水深：根据《海港总体设计规范》（JTS165-2013)第6.4.6.1条可确定航道水深和设计水深，按下式计算：式中：-航道通航水深（m）；-设计船型满载吃水，根据设计资料得，取17.1m；-船舶航行时船体下沉值（m），取1.2m；-航行时龙骨下最小富裕深度（m），取0.5m；-波浪富裕深度（m），取0.5m；-船舶装载纵倾富裕深度（m），取0.15m；-航道设计水深（m）-备淤富裕深度（m），0.4m。代入数据（计算过程位于计算书1.3节）计算如下：③航道底标高的确定：航道底标高=设计低水位-航道设计水深=0.68-19.85=-19.17m。④航道设计宽度：设定横流的速度在0.25到0.5m/s之间，采用双航道设计，根据《海港总体设计规范》（JTS165-2013)第6.4.2条，按下式计算：式中：-船舶漂移倍数，取1.69；-风、流压偏角，取7°；、-分别为设计船长和设计船宽，取L=274m，B=50m；-航道有效宽度；-航迹带宽度；-船舶与航道底边间的富裕宽度，取75m。带入数据（计算过程位于计算书1.3节）计算得：锚地①锚地选址原则：水域开阔：有足够的水域提供船舶抛锚和起锚操作，不妨碍其他船舶航行。周围无暗礁和浅滩，以防走锚或者搁浅等海事，必要时应在锚地及其周围进行扫海。风浪条件：锚地应尽量布置在风浪条件较好的水域。水流条件：流向要相对稳定和无回流现象，流速较小为好。②锚地面积：双锚泊水域的尺度式中：-双锚水域系半径；-设计船长，取274m；-锚地水深，取18.81m。带入数据计算（计算过程位于计算书1.3节）：单锚泊水域的尺度式中：-双锚水域系半径；-设计船长，取274m；-锚地水深，取20.52m。带入数据计算（计算过程位于计算书1.3节）：③回旋水域：参考《海港总体设计规范》（JTS165-2013)第5.3.3，码头回旋水域尺度取2.0L（两倍设计船长）。码头回旋水域直径取548m。④港池尺度港池设计水深：参考《海港总体设计规范》（JTS165-2013)第5.3.9条，港池设计水深与航道设计水深一致，取19.85m；港池宽度：参考《海港总体设计规范》（JTS165-2013)第5.3.9条，港池宽度不小于1.5倍的设计船长，取411m。参考《海港总体设计规范》（JTS165-2013)第5.3.10条，夹角。3.4.4码头平面布置图见打印码头平面布置图图纸表3-2港口整体尺度计算一览表港口水陆布置计算参数计算结果单位码头主要建设规模的确定泊位年通过能力12367058t泊位数0.8单泊位油库体积50000（中转）100000（储存）㎡码头规模确定码头泊位长度357m工作平台长度105m码头前沿高程14.06m码头前沿设计水深18.44m码头前沿设计底高程-17.66m码头前沿停泊水域100m港内布置水域航道航道水深19.85m航道底标高-19.17m航道设计宽度481.8m锚地港内锚地（双锚）359m港外锚地（单锚）425.6m港池尺度港池设计水深19.85m港池宽度411m回旋水域548m结构选型4.1码头结构布置4.1.1码头总尺度确定①前方工作平台的宽度：该梁板式高桩码头为蝶形布置高桩码头，前方工作平台通过引桥与陆地连接。为避免工作平台过宽对结构带来不利影响，工作平台宽度取28m，主要用于装卸臂以及输油管线的布置，工作平台后方主要起和引桥的连接作用。3.1.3-3.1.460m-70m20mm-30mm。因有4.1.2结构构造尺寸①桩：采用预制混凝土方桩，断面尺寸为800mm×800mm。②桩帽：单桩平面尺寸：1500mm×1500mm，高度为800mm；叉桩和双直桩桩帽采用2600mm×1500mm，高度为800mm。③横梁：预制部分顶宽1200mm，底宽800mm，高度1400mm。④纵梁：宽度1000m，高度1400mm。⑤面板：全部面板采用预制施工方法，面板全部安装到位后现浇面层。面板厚度500mm，在横梁上的搁置宽度为200mm，在纵梁上的搁置宽度为30mm。面层厚度为150mm。码头荷载计算5.1作用分析按照时间变异的因素可以将在码头上的作用分为：永久作用、可变作用以及偶然作用。5.2码头荷载5.2.1均布荷载根据设计资料，在码头工作平台上的均布荷载取10kN/m2。5.2.2工艺荷载根据设计资料，在码头工作平台上的垂直工艺荷载取3.8t/m。5.2.3船舶荷载在计算船舶相关荷载时，参考《港口工程荷载规范》（JTS144-1-2010)中相关规定计算。5.3作用在船舶的风荷载计算作用在船舶上的风压力：式中：-分别为作用在船舶上的计算风压力的横向和纵向分力（kN）；-分别为船体上面以上横向和纵向受风面积（）；-分别为设计风速的横向和纵向分量（m/s）；-风压不均与折减系数。15万吨油品船半载或压载时：式中：DW-船舶载重量（t）代入数据（计算过程位于计算书2.1节）计算得：5.4作用在船舶的水流力①水流对船舶产生的水流力分为船首横向分力和船尾横向分力：式中：-水流对船首和船尾的横向分力（kN）；-水流力船首、船尾的横向分力系数；-船舶吃水线以下的横向投影面积（）；油船的横向投影面积按照下式计算：带入数值（计算过程位于计算书2.2节）计算得：②水流对船舶产生的水流力纵向分力：式中：-水流对船舶作用产生水流力的纵向分力（kN）；-水流力纵向分力系数；-海水的密度，取1.025t/m³；V-水流速度，取1.0m/s；S-船舶吃水线以下的表面积。Re-水流对船舶作用的雷诺数；b-系数；L-船舶吃水线长度；v-水的运动粘性系数（m/s）。船舶吃水线以下表面积可按下式计算：式中：L-船长（m）；船舶吃水（m）；船宽（m）；-船舶方形系数。代入数据（计算过程位于计算书2.2节）计算得：5.5系揽力由风和水产生得系揽力标准值可按照下式计算：式中：N-系揽力标准值；-有可能同时间出现风和水流对船舶产生作用的横向和纵向分力总和（kN);n-受力系船柱数目，取8；K-系船柱受力不均匀系数，取1.3；-揽绳的水平投影与码头前沿线的夹角，取30°；-揽绳与水平面的夹角，取15°。情况一：代入数据（计算过程位于计算书2.3节）计算得：情况二：代入数据（计算过程位于计算书2.3节）计算得根据规范《港口工程荷载规范》（JTS144-1-2010)中表10.2.5-1：15万吨级的船舶系揽力计算值小于1300kN时，按照1300kN选取，所以取系揽力标准值为1300kN。所以系揽力N在垂直于码头前沿线方向、平行于码头前沿线方向、垂直于码头面方向的分力分别为：，，。（4）挤靠力本次项目的橡胶护舷布置型式采用间断式布置，布置22个直接和船舶接触的橡胶护舷，挤靠力标准值可按下式计算：式中：-作用于一组或一个设备上的挤靠力标准值（kN）；-挤靠力不均匀系数，取1.3；-可能同时间出现风和水流对船舶产生作用的横向分力总和（kN）；n-与船舶接触的防冲撞设备组数或个数。取22个。代入数据（计算过程位于计算书2.4节）计算得：5.6撞击力船舶靠岸时有效能量:式中：-有效动能系数，取0.75。满载排水量：代入数据（计算过程位于计算书2.4节）计算得：采用DA800×1500标准型橡胶护舷：E=278（kJ），反力R=825（kN）。第六章面板计算6.1计算原则本次设计的面板全部为单向板。在施工期和使用期都按照简支梁计算，使用期按照从短边方向计算。6.2计算跨度在短边方向：B=0.6＞0.1l=0.35m，边跨和中跨的计算跨度均取3.19m。6.3作用分析永久作用：结构自重：①现浇面层：；。②预制面板：；。（2）可变作用：①均布荷载：②工艺荷载（垂直荷载）：③流动机械荷载（16t轮胎吊）：6.4作用效用分析详细计算过程见计算书第三章3.2节。①永久作用：1）板自重计算。2）面层荷载计算。②可变作用本设计中码头面只受均布荷载且不会出现两种或两种以上荷载同时作用在同一块面板上，所以面板计算中均布荷载起控制作用，计算结果见汇总表6-1。6.5作用效应组合承载力极限状态的作用效应组合（计算过程位于计算书3.3节）：采用持久状况作用效应的持久组合：式中：正常使用极限状态的作用效应组合式中：计算结果参考汇总表6-2：表：6-1：面板作用弯矩结果汇总表（单位：）作用边跨跨中中跨跨中边跨支座中跨支座永久总用①面板自重11.1310.34-7.95-9.54②面层自重3.212.98-2.29-2.75可变作用①均布荷载8.98.27-6.36-7.63②垂直荷载33.1630.79-23.69-28.42③轮胎吊荷载4.734.39-3.38-4.05表：6-2：面板作用效应组合结果汇总表（单位：）作用效应组合边跨跨中中跨跨中边跨支座中跨支座承载能力极限状态76.9971.50-54.99-65.98正常使用极限状态57.0452.97-40.75-48.896.6板的配筋依据规范《港口工程混凝土结构设计规范》JTJ267-98第4.1.3条，本项目中混凝土的强度等级选用C35混凝土，，保护层厚度取，板宽取1000mm；钢筋采用HRB335钢筋，抗拉强度设计值为，预计取钢筋的直径为，则截面的有效高度取。配筋过程采用以下公式：中跨跨中配筋：6.7裂缝宽度验算《港口工程混凝土结构设计规范》JTJ267-98中第5.6章的内容，对于允许出现裂缝的钢筋混凝土构件，应当对长期效应组合下的裂缝宽度进行验算，最大裂缝宽度计算公式如下（计算过程位于计算书3.5节）：式中：；中跨跨中方向裂缝宽度计算：，符合要求。边跨跨中方向裂缝宽度计算：，符合要求。中跨支座方向裂缝宽度计算：，符合要求。边跨支座方向裂缝宽度计算：，符合要求。第七章纵梁计算7.1设计采用的技术规范1、《高桩码头设计与施工规范》(JTS167-1-2010)2、《水运工程混凝土结构设计规范》（JTS151-2011）7.2工程基本信息1、结构安全等级二级2、结构重要性系数取1b．纵梁为二次现浇,施工期纵梁处于简支状态7.3纵梁截面表7-1纵梁编号纵梁类型截面类型截面参数纵梁中心离码头前沿距离1纵梁B=1H=1.4b1=0.9h1=0.751.22纵梁B=1H=1.4b1=0.9h1=0.753.53纵梁B=1H=1.4b1=0.9h1=0.7574纵梁B=1H=1.4b1=0.9h1=0.7510.55纵梁B=1H=1.4b1=0.9h1=0.75146纵梁B=1H=1.4b1=0.9h1=0.7517.57纵梁B=1H=1.4b1=0.9h1=0.75218纵梁B=1H=1.4b1=0.9h1=0.7524.59纵梁B=1H=1.4b1=0.9h1=0.75277.4纵梁支撑表7-2纵梁编号支座宽度(m)搁置长度(m)纵梁支撑假定方式#111.5弹性支撑#211.5弹性支撑#311.5弹性支撑#411.5弹性支撑#511.5弹性支撑#611.5弹性支撑#711.5弹性支撑#811.5弹性支撑#911.5弹性支撑7.6．码头均载a．施工均布荷载表7-4作用点坐标X1(m)作用点坐标X2(m)竖向均布力(kN/m^2)02847.7汽车荷载a．汽车滚动荷载1滚动步长(m)=0.1，起始点位置(m)=0，终点位置(m)=28冲击系数：1.3车辆外形尺寸长(m)：4.6；车辆外形尺寸宽(m)：4.1；汽车在码头上放置方向：沿横梁；是否按两辆排列：否表7-5轴与前轴距离(m)轴压(kN)轮着地宽度(m)轮着地长度(m)轮间距10.91130.30.32.3822.81250.30.32.387.8梁截面弯矩和剪力表7-6：承载能力极限状态持久组合作用值弯矩（纵梁3）跨截面位置弯距Max(kNm)弯距Min(kNm)1左端001跨中001右端002左端002跨中487.7502右端003左端003跨中487.7503右端004左端004跨中487.7504右端005左端005跨中487.7505右端006左端006跨中487.7506右端007左端007跨中487.7507右端008左端008跨中487.7508右端009左端009跨中487.7509右端0010左端0010跨中487.75010右端0011左端0011跨中487.75011右端0012左端0012跨中487.75012右端0013左端0013跨中487.75013右端0014左端0014跨中487.75014右端0015左端0015跨中487.75015右端0016左端0016跨中0016右端00表7-7：承载能力极限状态持久组合作用值剪力（纵梁3）跨截面位置剪力Max(kN)剪力Min(kN)1左端001右端178.7502左端0-294.942右端294.9403左端0-294.943右端294.9404左端0-294.944右端294.9405左端0-294.945右端294.9406左端0-294.946右端294.9407左端0-294.947右端294.9408左端0-294.948右端294.9409左端0-294.949右端294.94010左端0-294.9410右端294.94011左端0-294.9411右端294.94012左端0-294.9412右端294.94013左端0-294.9413右端294.94014左端0-294.9414右端294.94015左端0-294.9415右端294.94016左端0-178.7516右端00图7-1承载能力极限状态持久组合包络图（纵梁3）表7-8：承载能力极限状态持久组合作用值弯矩（纵梁7）跨截面位置弯距Max(kNm)弯距Min(kNm)1左端001跨中001右端002左端002跨中487.7502右端003左端003跨中487.7503右端004左端004跨中487.7504右端005左端005跨中487.7505右端006左端006跨中487.7506右端007左端007跨中487.7507右端008左端008跨中487.7508右端009左端009跨中487.7509右端0010左端0010跨中487.75010右端0011左端0011跨中487.75011右端0012左端0012跨中487.75012右端0013左端0013跨中487.75013右端0014左端0014跨中487.75014右端0015左端0015跨中487.75015右端0016左端0016跨中0016右端00表7-9：承载能力极限状态持久组合作用值剪力（纵梁7）跨截面位置剪力Max(kN)剪力Min(kN)1左端001右端178.7502左端0-294.942右端294.9403左端0-294.943右端294.9404左端0-294.944右端294.9405左端0-294.945右端294.9406左端0-294.946右端294.9407左端0-294.947右端294.9408左端0-294.948右端294.9409左端0-294.949右端294.94010左端0-294.9410右端294.94011左端0-294.9411右端294.94012左端0-294.9412右端294.94013左端0-294.9413右端294.94014左端0-294.9414右端294.94015左端0-294.9415右端294.94016左端0-178.7516右端00图7-2承载能力极限状态持久组合包络图表7-10正常使用极限状态持久状况的标准组合作用值弯矩（纵梁3）跨截面位置弯距Max(kNm)弯距Min(kNm)1左端001跨中0-95.941右端0-191.882左端0-191.882跨中562.9-86.152右端19.57-87.613左端19.57-87.613跨中532.38-43.463右端4.34-77.224左端4.34-77.224跨中532.88-38.434右端4.34-77.225左端4.34-77.225跨中532.89-38.435右端4.34-77.226左端4.34-77.226跨中532.89-38.436右端4.34-77.227左端4.34-77.227跨中532.89-38.437右端4.34-77.228左端4.34-77.228跨中532.89-38.438右端4.34-77.229左端4.34-77.229跨中532.89-38.439右端4.34-77.2210左端4.34-77.2210跨中532.89-38.4310右端4.34-77.2211左端4.34-77.2211跨中532.89-38.4311右端4.34-77.2212左端4.34-77.2212跨中532.89-38.4312右端4.4-77.2213左端4.4-77.2213跨中532.89-38.4313右端4.33-77.2114左端4.33-77.2114跨中533.14-43.8514右端18.28-87.8215左端18.28-87.8215跨中563.35-87.3915右端0-193.0516左端0-193.0516跨中0-95.9416右端00表7-11正常使用极限状态持久状况的标准组合作用值剪力（纵梁3）跨截面位置剪力Max(kN)剪力Min(kN)1左端95.9401右端244.7502左端0-374.192右端383.1203左端0-378.143右端371.8704左端0-377.84右端371.7805左端0-377.85右端371.7806左端0-377.86右端371.7807左端0-377.87右端371.7808左端0-377.88右端371.7809左端0-377.89右端371.78010左端0-377.810右端371.78011左端0-377.811右端371.78012左端0-377.812右端371.78013左端0-377.813右端371.78014左端0-377.8914右端372.06015左端0-388.5315右端365.83016左端0-244.7516右端0-95.94图7-3正常使用极限状态持久状况的标准组合作用包络图.表7-12正常使用极限状态持久状况的标准组合作用值弯矩（纵梁7）跨截面位置弯距Max(kNm)弯距Min(kNm)1左端001跨中0-95.941右端0-191.882左端0-191.882跨中561.73-85.312右端21.26-89.023左端21.26-89.023跨中531.49-43.553右端4.97-77.814左端4.97-77.814跨中531.9-38.274右端4.84-77.85左端4.84-77.85跨中531.91-38.275右端4.84-77.86左端4.84-77.86跨中531.91-38.276右端4.84-77.87左端4.84-77.87跨中531.91-38.277右端4.84-77.88左端4.84-77.88跨中531.91-38.278右端4.84-77.89左端4.84-77.89跨中531.91-38.279右端4.84-77.810左端4.84-77.810跨中531.91-38.2710右端4.84-77.811左端4.84-77.811跨中531.91-38.2711右端4.84-77.812左端4.84-77.812跨中531.91-38.2712右端4.87-77.8113左端4.87-77.8113跨中531.9-38.2713右端4.99-77.7914左端4.99-77.7914跨中532.23-43.8914右端20.05-89.4215左端20.05-89.4215跨中562.21-86.515右端0-193.0516左端0-193.0516跨中0-95.9416右端00表7-13正常使用极限状态持久状况的标准组合作用值剪力（纵梁7）跨截面位置剪力Max(kN)剪力Min(kN)1左端95.9401右端244.7502左端0-374.222右端383.4903左端0-378.53右端372.2204左端0-378.184右端372.1105左端0-378.185右端372.1106左端0-378.186右端372.1107左端0-378.187右端372.1108左端0-378.188右端372.1109左端0-378.189右端372.11010左端0-378.1810右端372.11011左端0-378.1811右端372.11012左端0-378.1812右端372.11013左端0-378.1813右端372.11014左端0-378.2914右端372.37015左端0-388.915右端365.78016左端0-244.7516右端0-95.94图7-4正常使用极限状态持久组合的标准组合作用包络图7.9纵梁配筋7.9.1截面形状纵梁1至10号的截面相同，取1、2号纵梁截面展示截面形状参数。图式使用期截面参数纵梁#1截面B=1H=1.4b1=0.9h1=0.75纵梁#2截面B=1H=1.4b1=0.9h1=0.757.9.2截面计算参数纵梁使用阶段材料轴心抗压强度fc(Mpa)面积A(m^2)惯性矩I(m^4)高度H(m)中和轴y0(m)腹宽B(m)顶部宽度(m)底部宽度(m)顶部保护层厚度(mm)底部保护层厚度(mm)1施工期C3516.700.750.040.750.380.901.001.0070.0070.00使用期C3516.701.340.221.400.680.900.901.0070.0070.002施工期C3516.700.750.040.750.380.901.001.0070.0070.00使用期C3516.701.340.221.400.680.900.901.0070.0070.007.9.3配筋结果纵梁截面纵向钢筋配筋计算结果钢筋等级:HRB400钢筋表面形状:变形纵梁截面位置承载能力极限弯矩Mmax(kNm)正常使用极限弯矩Mmax(kNm)钢筋根数钢筋直径(mm)配筋率抗弯承载能力Mu(kNm)σls(MPa)ρte裂缝宽度(mm)承载能力是否满足裂缝宽度是否满足1跨中378.310.006250.25%1359.40108.020.01490.19是是支座0.000.005250.21%1141.310.000.01650.00是是施工期支座0.000.006250.44%674.100.000.01780.00是是施工期跨中0.000.00---674.100.000.01780.00是是2跨中424.870.007250.29%1579.36103.990.01780.18是是支座0.000.005250.21%1141.310.000.01650.00是是施工期支座0.000.006250.44%674.100.000.01780.00是是施工期跨中0.000.00---780.280.000.02080.00是是3跨中487.750.008250.33%1795.67104.450.01780.18是是支座0.000.005250.21%1141.310.000.01650.00是是施工期支座0.000.006250.44%674.100.000.01780.00是是施工期跨中0.000.00---883.690.000.02380.00是是4跨中487.750.008250.33%1795.67104.450.01780.18是是支座0.000.005250.21%1141.310.000.01650.00是是施工期支座0.000.006250.44%674.100.000.01780.00是是施工期跨中0.000.00---883.690.000.02380.00是是5跨中487.750.008250.33%1795.67104.450.01780.18是是支座0.000.005250.21%1141.310.000.01650.00是是施工期支座0.000.006250.44%674.100.000.01780.00是是施工期跨中0.000.00---883.690.000.02380.00是是6跨中487.750.008250.33%1795.67104.450.01780.18是是支座0.000.005250.21%1141.310.000.01650.00是是施工期支座0.000.006250.44%674.100.000.01780.00是是施工期跨中0.000.00---883.690.000.02380.00是是7跨中487.750.008250.33%1795.67104.450.01780.18是是支座0.000.005250.21%1141.310.000.01650.00是是施工期支座0.000.006250.44%674.100.000.01780.00是是施工期跨中0.000.00---883.690.000.02380.00是是8跨中435.340.007250.29%1579.36106.550.01780.18是是支座0.000.005250.21%1141.310.000.01650.00是是施工期支座0.000.006250.44%674.100.000.01780.00是是施工期跨中0.000.00---780.280.000.02080.00是是9跨中367.830.006250.25%1359.40105.030.01780.18是是支座0.000.005250.21%1141.310.000.01650.00是是施工期支座0.000.006250.44%674.100.000.01780.00是是施工期跨中0.000.00---674.100.000.01780.00是是7.9.4纵梁截面箍筋配结果纵梁截面箍筋配筋计算结果箍筋等级:HRB335纵梁截面使用阶段剪力Qmax(kN)箍筋支数箍筋直径(mm)箍筋间距@(mm)承载能力Vu(kN)承载能力是否满足1使用期228.764.00142501936.52是施工期0.006.00--1349.43是2使用期256.914.00142501936.52是施工期0.006.00--1349.43是3使用期294.944.00142501936.52是施工期0.006.00--1349.43是4使用期294.944.00142501936.52是施工期0.006.00--1349.43是5使用期294.944.00142501936.52是施工期0.006.00--1349.43是6使用期294.944.00142501936.52是施工期0.006.00--1349.43是7使用期294.944.00142501936.52是施工期0.006.00--1349.43是8使用期263.254.00142501936.52是施工期0.006.00--1349.43是9使用期222.424.00142501936.52是施工期0.006.00--1349.43是横向排架计算横梁上部和面板的连接段采用现浇施工，面板下预制预应力混凝土双牛腿型断面，计算部分采用《上海易工水运工程结构CAD集成软件V3.0版》计算。8.3.2梁截面几何尺寸表8-1编号截面名称类型参数1横梁截面1B=1.2H=1.4b1=0.8h1=0.2h2=0.2h3=0.652纵梁截面1B=1H=1.4b1=0.9h1=0.75截面特性表8-2截面名称截面面积(m^2)截面惯性矩(m^4)弹性模量(kPa材料重度(kN/m^3)材料名称横梁截面11.240.1852373.15E+0725C35纵梁截面11.3350.2167923.15E+0725C358.3.3横梁参数注：分段是横梁从左到右依次布置的各分段的情况图8-1横梁输入示意横梁长(m)施工期截面使用期截面128横梁截面1横梁截面18.3.4桩参数容许最小桩间净距(m)0；开口时桩内水位(m)：0固定桩头时水位(m)：0桩几何参数表8-3桩号顶面坐标X(m)顶面坐标Y(m)顶面坐标Z(m)泥面高程(m)桩长(m)斜度(゜)转角(゜)11.2011.860350023.5011.860350037011.8603500410.5011.8603500514011.8603500617011.860353150718011.86035-3-30821011.8603500924.5011.86035001027011.8603500桩其它参数从1到10号桩，每根桩下的地基系数C=1413308kN/m，对于每根桩的截面都采用桩截面1，采用上下固结的单元模型类型。8.4组合工况详情及计算控制8.4.1组合信息a．施工期组合承载能力极限状态短暂状况作用效应的短暂组合表8-5编号组合内容1永久荷载2永久荷载+施工均布荷载正常使用极限状态持久状况的频遇组合表8-6编号组合内容1永久荷载2永久荷载+施工均布荷载b．使用期组合承载能力极限状态持久状况作用效应的持久组合表8-16编号组合内容1永久荷载2永久荷载+汽车滚动荷载13永久荷载+汽车滚动荷载1+附加荷载14汽车滚动荷载1+附加荷载1正常使用极限状态持久状况的标准组合表8-7编号组合内容1永久荷载+汽车滚动荷载12永久荷载+汽车滚动荷载1+附加荷载13永久荷载4永久荷载+水流力15永久荷载+船舶系缆力16永久荷载+船舶挤靠力17永久荷载+船舶系缆力1+水流力18永久荷载+船舶系缆力1+水流力1+汽车滚动荷载19永久荷载+船舶系缆力1+水流力1+汽车滚动荷载1+附加荷载110永久荷载+船舶系缆力1+水流力1+附加荷载111永久荷载+船舶系缆力1+附加荷载112永久荷载+船舶挤靠力1+水流力1+汽车滚动荷载1+附加荷载113永久荷载+船舶挤靠力1+汽车滚动荷载1+附加荷载114永久荷载+船舶挤靠力1+水流力1+附加荷载115永久荷载+船舶挤靠力1+水流力1+汽车滚动荷载116永久荷载+船舶挤靠力1+水流力117永久荷载+船舶挤靠力1+汽车滚动荷载118永久荷载+船舶挤靠力1+附加荷载18.5横梁包络值汇总8.5.1施工期每种组合类型下的作用效应包络值①承载能力极限状态短暂状况作用效应的短暂组合横梁上作用效应：横梁弯矩跨截面位置最大值(kNm)最大效应对应的工况最小值(kNm)最小效应对应的工况1左端0组合10组合11跨中0组合1-14.001组合11右端0组合1-44.291组合12左端0组合1-61.62组合22跨中0组合1-49.998组合22右端9.984999组合2-75.79401组合23左端0组合1-93.34组合23跨中128.063组合20组合13右端38.943组合2-62.055组合24左端34.632组合2-68.835组合24跨中138.333组合20组合14右端34.421组合2-63.571组合25左端38.15组合2-59.897组合25跨中148.057组合20组合15右端45.093组合2-62.566组合26左端58.879组合2-48.27599组合26跨中30.051组合2-52.006组合26右端0组合1-253.656组合27左端0组合1-452.985组合27跨中0组合1-300.404组合27右端0组合1-444.977组合28左端0组合1-243.997组合28跨中55.021组合2-23.112组合28右端105.985组合2-2.182999组合29左端95.202组合2-9.611组合29跨中197.21组合20组合19右端60.036组合2-17.336组合210左端69.535组合2-8.923998组合210跨中33.52组合2-3.661组合210右端0组合1-43.524组合211左端0组合1-24.999组合111跨中0组合1-8.398组合111右端0组合10组合1桩上作用效应：桩弯矩桩截面位置最大值(kNm)最大效应对应的工况最小值(kNm)最小效应对应的工况1桩底8.193组合20组合11桩顶0组合1-14.81组合22桩底10.504组合20组合12桩顶0组合1-18.993组合23桩底5.968组合2-0.5169997组合23桩顶0.9859996组合2-10.834组合24桩底1.724组合2-5.375组合24桩顶9.611组合2-3.068999组合25桩底0组合1-11.336组合25桩顶20.228组合20组合16桩底0组合1-1002.716组合26桩顶18.135组合20组合17桩底0组合1-1002.326组合27桩顶17.381组合20组合18桩底7.865组合20组合18桩顶0组合1-14.131组合29桩底0组合1-8.151组合29桩顶14.807组合20组合110桩底0组合1-9.060999组合210桩顶16.445组合20组合1②正常使用极限状态持久状况的频遇组合横梁端部位移：Min=0(mm)，Max=0(mm)横梁上作用效应：横梁弯矩跨截面位置最大值(kNm)最大效应对应的工况最小值(kNm)最小效应对应的工况1左端0组合10组合11跨中0组合1-10.77组合11右端0组合1-34.07组合12左端0组合1-45.366组合22跨中0组合1-33.942组合22右端0组合1-51.424组合23左端0组合1-62.218组合23跨中87.02组合20组合13右端15.897组合2-37.303组合24左端11.508组合2-42.539组合24跨中96.006组合20组合14右端12.839组合2-38.597组合25左端16.25组合2-35.543组合25跨中102.919组合20组合15右端20.907组合2-36.276组合26左端33.215组合2-24.024组合26跨中12.009组合2-31.202组合26右端0组合1-181.998组合27左端0组合1-331.845组合27跨中0组合1-216.872组合27右端0组合1-325.889组合28左端0组合1-175.051组合28跨中34.071组合2-6.648组合28右端71.803组合20组合19左端63.304组合20组合19跨中139.358组合20组合19右端37.932组合2-2.024组合210左端45.545组合20组合110跨中22.26组合20组合110右端0组合1-31.608组合211左端0组合1-19.23组合111跨中0组合1-6.46组合111右端0组合10组合1桩上作用效应：桩剪力桩截面位置最大值(kN)最大效应对应的工况最小值(kN)最小效应对应的工况1桩底0组合1-0.847组合21桩顶0组合1-0.847组合22桩底0组合1-1.1组合22桩顶0组合1-1.1组合23桩底0组合1-0.62组合23桩顶0组合1-0.62组合24桩底0.524组合2-0.036组合24桩顶0.524组合2-0.036组合25桩底1.185组合20组合15桩顶1.185组合20组合16桩底73.608组合20组合16桩顶1.088组合20组合17桩底73.56799组合20组合17桩顶1.048组合20组合18桩底0组合1-0.825组合28桩顶0组合1-0.825组合29桩底0.831组合20组合19桩顶0.831组合20组合110桩底0.929组合20组合110桩顶0.929组合20组合1桩弯矩桩截面位置最大值(kNm)最大效应对应的工况最小值(kNm)最小效应对应的工况1桩底5.551组合20组合11桩顶0组合1-10.034组合22桩底7.111组合20组合12桩顶0组合1-12.855组合23桩底3.992组合20组合13桩顶0组合1-7.242组合24桩底0.2359999组合2-3.425组合24桩顶6.127组合2-0.4109998组合25桩底0组合1-7.814组合25桩顶13.973组合20组合16桩底0组合1-770.387组合26桩顶12.348组合20组合17桩底0组合1-770.1021组合27桩顶11.798组合20组合18桩底5.366组合20组合18桩顶0组合1-9.634组合29桩底0组合1-5.424组合29桩顶9.854组合20组合110桩底0组合1-6.055组合210桩顶10.988组合20组合18.5.2使用期每种组合类型下的作用效应包络值表8-8：承载能力极限状态计算结果组合弯矩Min(kNm)弯矩Max(kNm)剪力Min(kN)剪力Max(kN)持久组合-857.474611.798-971.65291017.793短暂组合-452.985197.21-337.636353.834偶然组合0000地震组合0000汇总-857.474611.798-971.65291017.793表8-9：正常使用极限状态计算结果组合弯矩Min(kNm)弯矩Max(kNm)剪力Min(kN)剪力Max(kN)竖向位移Min(mm)竖向位移Max(mm)持久状况的作用效应标准组合-929.972462.98-1327.716775.97-2.460持久状况的作用效应频遇组合-331.845139.358-246.307258.314-0.8910持久状况的作用效应准永久组合000000短暂状况的作用效应组合0000008.6横梁配筋8.6.1截面形状：图式施工期截面参数图式使用期截面参数横梁#1截面B=1.2B=1.2H=1.4H=1.4b1=0.8b1=0.8h1=0.2h1=0.2h2=0.2h2=0.2h3=0.65h3=0.658.6.2截面计算参数横梁材料轴心抗压强度fc(Mpa)面积A(m^2)惯性矩I(m^4)高度H(m)1C3516.701.240.191.40C3516.701.240.191.40腹宽B(m)顶部宽度(m)底部宽度(m)顶部保护层厚度(mm)底部保护层厚度(mm)0.800.800.8070.00100.000.800.800.8070.00100.008.6.3横梁配筋结果横梁截面纵向钢筋配筋计算结果结果由上海易工工程技术服务有限公司《高桩板梁式码头CAD》软件计算完成,钢筋等级:HRB400钢筋表面形状:变形施工期跨中抗弯钢筋、使用期跨中抗弯钢筋计算横梁承载能力极限弯矩弯矩M1(kNm)承载能力极限弯矩弯矩M2(kNm)正常使用极限弯矩弯矩M1(kNm)正常使用极限弯矩弯矩M2(kNm)钢筋面积Ag1(mm^2)钢筋面积Ag2(mm^2)钢筋面积Ag1+Ag2(mm^2)最小配筋率所需钢筋面积(mm^2)1132.67468.07110.560.00309.001010.001319.002067.00注，M1-施工期跨中弯矩，M2-使用期弯矩(不含施工期自重)，Ag1-施工期抗弯所需钢筋，Ag2-使用期抗弯所需钢筋,M1,M2可能不是同一截面各截面位置钢筋选配横梁截面位置承载能力极限弯矩Mmax(kNm)正常使用极限弯矩Mmax(kNm)钢筋根数钢筋直径(mm)钢筋面积(mm^2)|配筋率抗弯承载能力Mu(kNm)σls(MPa)ρte裂缝宽度(mm)承载能力是否满足裂缝宽度是否满足1跨中611.80110.5652524540.24%1107.7640.220.01360.07是是支座857.470.0052524540.23%1134.610.000.01860.00是是施工期支座452.98331.8552524540.23%1134.61117.960.01860.14是是施工期跨中197.21139.361107.760.000.01360.06是是注，截面验算中使用期跨中弯矩为包含施工期自重后的弯矩；弯矩取每跨中的最大最小值横梁截面箍钢筋配筋计算结果结果由上海易工工程技术服务有限公司《高桩板梁式码头CAD》软件计算完成,箍筋等级:HPB300横梁截面使用阶段剪力Qmax(kN)箍筋支数箍筋直径(mm)箍筋间距@(mm)承载能力Vu(kN)承载能力是否满足1使用期1327.734.00162501954.75是施工期353.834.00--1954.75是第第156页桩基计算本设计设计采用的桩基尺寸为800mm×800mm的预应力混凝土实心方桩，桩尖设计标高为-23.14m，持力层为青灰色孤石。桩基计算使用《上海易工水运工程结构CAD集成软件V3.0版》计算。9.1桩截面验算桩截面验算在1、承载能力极限状态持久状况作用效应的持久组合，2、正常使用极限状态持久状况的标准组合。两种条件下的情况均满足使用条件，下列举承载能力极限状态持久状况作用效应的持久组合的轴力最大时和弯矩最大时的计算情况：轴力最大时桩各截面情况(0根桩不满足)表9.1桩号截面位置轴力(kN)弯矩(kNm)偏心矩e(m)边缘应力最大值(MPa)边缘应力最小值(MPa)是否满足对应工况1桩顶1855.2133.410.0183.292.51是组合21桩底2181.7718.580.0093.633.19是组合22桩顶2095.3646.20.0223.822.73是组合22桩底2421.9225.580.0114.083.48是组合23桩顶2445.2318.030.0074.033.61是组合23桩底2771.799.870.0044.454.22是组合24桩顶2477.1511.570.0054.013.73是组合24桩底2803.716.520.0024.464.30是组合25桩顶2208.344.070.0203.972.93是组合25桩底2534.8624.540.0104.253.67是组合26桩顶1616.733.740.0212.922.13是组合26桩底1943.261014.730.52214.93-8.86是组合27桩顶1616.0431.740.0202.902.15是组合27桩底1942.61013.640.52214.91-8.84是组合28桩顶2157.0724.430.0113.663.08是组合28桩底2483.6313.680.0064.043.72是组合29桩顶2094.4639.710.0193.742.81是组合29桩底2421.0221.920.0094.043.53是组合210桩顶1928.799.260.0053.122.91是组合210桩底2255.355.380.0023.593.46是组合2弯矩最大时桩各截面情况(0根桩不满足)表9.3桩号截面位置轴力(kN)弯矩(kNm)偏心矩e(m)边缘应力最大值(MPa)边缘应力最小值(MPa)是否满足对应工况1桩顶1855.2153.040.0293.522.28是组合21桩底2181.7729.290.0133.753.07是组合22桩顶2095.3657.080.0273.942.61是组合22桩底2421.9231.510.0134.153.41是组合23桩顶2445.2327.960.0114.153.49是组合23桩底2771.7915.390.0064.514.15是组合24桩顶2477.1520.590.0084.113.63是组合24桩底2803.7111.530.0044.524.25是组合25桩顶2208.351.220.0234.052.85是组合25桩底2534.8628.50.0114.293.63是组合26桩顶1616.744.180.0273.042.01是组合26桩底1943.261020.420.52514.99-8.92是组合27桩顶1616.0442.860.0273.032.02是组合27桩底1942.61019.760.52514.99-8.92是组合28桩顶2157.0734.410.0163.772.97是组合28桩底2483.6319.180.0084.113.66是组合29桩顶2094.4645.050.0223.802.74是组合29桩底2421.0224.840.0104.073.49是组合210桩顶1928.7953.740.0283.642.38是组合210桩底2255.3529.70.0133.873.18是组合29.2单桩承载力验算单桩抗压极限承载力(已经考虑桩的重量,轴力为桩顶轴力)(0根桩不满足)表9.11桩号桩顶轴压力(kN)单桩抗压极限承载力(kN)抗压是否满足11855.216837.46是22095.366837.46是32445.246837.46是42477.156837.46