挂篮施工监理细则

挂篮悬臂浇筑箱梁监理实施细则

一、编制说明

挂篮悬臂现浇箱梁的施工工艺，其优点变形小、结构刚度好、行车平

顺舒适、伸缩缝少、养护简胆、抗震能力强，为确保挂篮悬臂现浇箱梁工

程的施工质量，根据施工规范、设计文件和质量评定标准等规范性文件,

再结合我们以往对挂篮悬臂现浇箱梁管理的经验和本工程特点，特制定本

监理实施细则。

二、编制依据

1、公路桥涵施工技术规范(JTJF041-2011)；

2、公路工程质量检验评定标准(JTGF80/1-2004)；

3、混凝土结构工程质量验收规范(GB50204-2002)

4、公路工程国内招投标文件范本(2003年版)；

5、公路工程施工监理规范(JTGG10-2006)；

6、本工程招标文件及施工设计图纸；

7、本工程监理规划(计划)；

8、江苏省有关《安全生产、文明施工管理办法》。

三、挂篮悬臂现浇箱梁施工工艺流程图(见下页)

四、挂篮悬臂现浇箱梁施工工序、检测、职责表

挂篮悬臂浇筑箱梁施工工序、检测、职责表

责任人工序质量控制要点

五、质量控制监理工作流程

1.监理工程师工作程序（监理程序1）

2.单位工程质量控制工作总流程（监理程序2）

不同意

同意，签字盖章

存在

问题

不合格

合格

不合格

合格

3.测量工作监理流程（监理程序3）

4.原材料、构配件及设备进场质量控制程序（监理程序4）

原材料、构配件及设

备不能进入现场

不合格

合格

5.隐蔽工程、分项工程质量控制程序（监理程序5）

不能进行下道工序施工可以进行下道工序施工

6.工程质量事故处理程序（监理程序6）

六、监理工作内容

1、施工准备阶段

1.1、审查承包人施工组织设计

承包人应编制详细的施工组织设计，内容包括：施工进度计划、施工

方法、施工顺序、施工力量部署、机械调配、材料供应、质量控制方法、

手段、安全环保措施等，报总监理工程师审批合格后，才能施工。

1.2、检查原材料质量和混凝土配合比的审批

水泥、细集料、粗集料、钢筋和外加剂等原材料必须符合有关技术标

准，特别是水泥、钢筋和外加剂必须要有出厂合格证，施工前所有原材料

必须经总监办抽检，合格后才能使用。

项目部试验室应提前做好混凝土配合比设计，及时上报总监办审核批

准，合格后才能使用。

1.3、锚具、夹具和连接器质量检查

1.3.1、预应力筋锚具、夹具和连接器应具有可靠的锚固性能、足够

的承载能力和良好的适用性，能保证充分发挥预应力筋的强度，安全地实

现预应力张拉作业，并应符合现行国家标准《预应力筋锚具、夹具和连接

器》(GB/T14370)的要求;

1.3.2,预应力筋锚具应按设计要求采用。用于后张结构时，锚具或

其附件上宜设置压浆孔或排气孔，压浆孔应有足够的截面面积，以保证浆

液的畅通；

1.3.3、夹具应具有良好的自锚性能、松锚性能和重复使用性能。需

敲击才能松开的夹具，必须保证其对预应力筋的锚固没有影响，且对操作

人员的安全不造成危险；

1.3.4,用于后张法的连接器，必须符合锚具的性能要求。

1.4、波纹管质量检查

管道成孔采用钢波纹管，当采用卷制钢波纹管时钢带的厚度不小于

0.35mm,必须要保证用于施工中的波纹管不锈蚀、不破损、并且顺直，同

时接头应保证不漏浆。

1.5、检查施工机械设冬

项目部应根据设计文件的要求，施工工作量，施工条件等因素，选择

合适的施工设备，同时，还必须配备足够的备用设备，并且必须保证设备

的完好。总监办将重点审查模板、起重设备、碎的集中拌和设备、碎搅拌

运输车以及工地常用检测设施等设备是否符合施工要求，特别是碎拌和设

备的拌和能力与碎搅拌运输车的运输能力，应能满足佐在高温连续施工不

发生施工冷缝的要求。

2、施工阶段

2.1、检查挂篮施工质量

2.1.1、挂篮不但要满足挂篮各部件的强度要求，而且要满足在施工

过程中抗倾覆和稳定要求；

2.1.2,挂篮必须具有足够的刚度，应使挂篮总体变形最小，便于在

施工中调整主梁变形曲线；

2.1.3.挂篮所使用的材料必须是可靠的，有疑问时应进行材料力学

性质试验，挂篮试拼后，必须进行荷载试验；

2.1.4、挂篮整体加载试验在现场进行，加载方法根据现场具体情况,

采用编织袋装砂（土）过磅分级加载，或采用水箱加载。最大加载量宜为

实际结构最大节段重量的L2-1.4倍；

2.1.5、挂篮支承平台除要有足够的强度外，还应有足够的平面尺寸,

以满足梁段的现场作业需要；

2.1.6,分级预压取得挂篮弹性变形曲线数值，做好预拱度的预留。

2.2、检查支架拼装与拆除质量

2.2.1、支架的拼装与拆除，必须严格遵守施工规范和设计规定，并

应按照支架设计图，安全地进行施工；

2.2.2、对支架必须进行预压，以消除非弹性变形；

2.2.3、必须尽可能减少支架与现浇梁体之间的摩阻力，同时应有简

便的卸落装置;

2.2.4、当部分支架与模板要先期拆除时，必须考虑荷重分布对支架

的影响，避免因支架的不均沉降而可能引起梁体开裂；

2.2.5、边跨合拢时在支架与梁体之间产生较大摩阻力，要求在浇筑

碎前须确保支架与梁体之间能相对滑动；

2.2.6,在施加预应力时，要注意支架的反弹高度，若支架的弹性升

高很大，支架很难拆除，梁体亦受到支架产生的向上的力的作用，故在施

加预应力的同时，往往要采取支架下降的措施。

2.3、检查模板安装质量

2.3.1、模板使用必须能使碎构件尺寸准确，浇筑成型的成品表面要

光滑，便于周转；

2.3.2,若使用胶合板，必须使用5层以上、翘曲和弯扭小的胶合板,

模板厚度一般大于15mm；

2.3.3、由于整体模板较高，因此模板不但要有足够的强度外，其刚

度是很重要的，否则在施工过程中，易变形，造成箱梁线形不顺，接缝出

现台阶等；

2.3.4、模板接缝要平整，侧模和底模连接要牢靠，即底板对拉螺丝

要上紧，密度不大于50cm,内模的连接也同样要连接牢靠；

2.3.5、模板安装前必须要均匀涂抹合格的隔离剂，并及时做好防尘

措施；

2.3.6、重点检查锚垫板处模板的安装质量，绝不允许漏浆，对有钢

筋伸出的模板应采取措施加强模板预留孔处的封堵；

2.3.7、加强顶板预留孔处模板的安装，必须要保证位置和尺寸符合

设计要求，并要注意该处模板防漏浆措施的落实;

2.3.8、重点检查芯模质量和安装质量，芯模宜采用定型的钢模，并

保证表面平整、光滑、拼缝无高差，安装时必须要有足够的内支撑进行稳

定性和刚度加固处理，特别要注重芯模的安装位置和防移动稳固措施情

况；

2.3.9、上芯模前必须检查纵向波纹管道的坐标以及波纹管道的固定

情况确保线型流畅；

2.3.10,预应力筋预留孔道的尺寸与位置应正确，孔道应平顺，端部

的预埋锚垫板应垂直于孔道中心线；

2.3.11,管道应采用定位钢筋固定安装，使其能牢固地置于模板内的

设计位置，并在混凝土浇筑期间不产生位移。固定各种成孔管道用的定位

钢筋的间距，对于波纹管不宜大于0.8叱曲线管道宜适当加密。

2.4、检查钢筋绑扎质量

2.4.1、必须要严格按照图纸要求对施工中的每种钢筋的规格、长度、

数量、间距和绑扎的部位进行全面的检查；

2.4,2.重点加强对锚垫板处钢筋的检查，螺旋钢筋的位置一定要正

确，同时由于该处钢筋较多，必须要及时做好钢筋数量的清点工作。锚垫

板必须要保证与波纹管垂直；

2.4.3、当钢筋与波纹管发生干扰时，不得切断钢筋，应在监理工程

师的同意下可以适当调整非预应力钢筋位置；

2.4.4、若挂篮下限位器、下锚带、斜拉杆等部位影响下一步操作必

须要切断钢筋时，应待该工序完工后，将切割的钢筋联好再补孔;

2.4.5、在进行腹板和底板钢筋安装时，应将底板钢筋与腹板钢筋连

接牢固，最好采用焊接；

2.4.6、底板上、下两层钢筋网必须形成一个整体，顶板底层横向钢

筋最好采用通长筋；

2.4.7、纵向预应力管道采用塑料波纹管成型，管道应严格保证弯曲

坐标及弯曲角度，用“井”字型定位架精确定位，定位架间距在直线段为

1m,曲线段为0.5m。定位架应与箱梁纵横向钢筋电焊连接；

2.4.8,管道的制作、安装及连接必须保证质量，现场在预应力管道

附近对钢筋等施焊时，应采取保护管道的措施，严禁因管道漏浆造成预应

力管道堵塞；

2.4.9、预应力筋的切断，宜采用切断机或砂轮锯，不得采用电弧切

割。

2.4.10、顶板钢筋必须绑扎牢固间距均匀，预留孔位置必须预留准确,

预埋件、预留钢筋的位置尺寸必须正确。

2.5、检查性的施工质量

2.5.1、所使用的碎必须是工地集中自拌的合格性，原材料和施工配

比都是经检查合格的；

2.5.2、加强对碎施工过程中坍落度的检查，并做好记录，发现异常

必须要及时处理；

2.5.3、对悬臂浇筑段前端底板和桥面标高，应根据挂篮前端的垂直

变形及预拱度设置，在施工过程中应对实际高程进行监测，如与设计值有

较大出入，应查明原因，及时调整；

2.5.4,浇筑悬臂箱梁段混凝土时，一般采用全断面一次灌注法。先

底板，后肋板，最后浇筑顶板，肋板可采取水平分层浇筑，每层灌注厚度

宜为30-40cm；

2.5.5、因顶板悬臂较长，为避免由于模板支架变形产生碎裂缝，顶

板可采取由外向内的浇筑顺序；

2.5.6、采用全断面一次灌注法，底板碎重复振动不能超过税的初凝

时间，要求在初凝时间以内保证每一节段碎灌注完毕；

2.5.7,因掺用减水剂的碎具有触变性，浇筑肋板时经振动液化后很

容易冒出底板，但底板冒出少量碎时，亦不宜过早铲除，待肋板部位全部

灌注完毕后再作处理，以防止灌注肋板碎时因碎尚未凝结而产生振动流失

现象，以致下梗肋出现局部空洞；

2.5.8、在灌注底板、顶板碎时，一般采用插入式振捣器，而灌注肋

板时，除采用插入式振捣器外，有时还需用侧模附着式振动器加以辅助（一

般1.2T.4k布置一个），当梁高较矮时，侧模振捣器可适当较少；

2.5.9.役下落的自由倾落高度一般不允许超过L5m,若超过1.5m

应采取措施，如采用串筒、导管、溜槽等，浇筑腹板佐时可在模板侧面开

窗口；

2.5.10、使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动,

按顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振动棒半径的

1.5倍（一般为30-40cm）,振捣上一层时应插入下层碎面5cm,以消除两

层间的接缝；

2.5.11、使用泵送碎时，在压送役过程中，在校输送管上作用着相当

大的力，所以不要将其放到模板、钢筋与套管之上，应使用垫木或木马等

支撑牢固；

2.5.12、对于箱形截面梁，为了防止浇筑碎引起模板变形，灌注碎的

高度要均匀，在碎浇筑过程中，应配备检查人员，经常监视模板与支架产

生的有害变形，有必要事前采取处理措施；

2.5.13、在施工缝处继续浇筑碎前，碎施工缝表面皮凿毛，清除水泥

薄膜和松动石子，并用水冲洗干净，排除积水后，先浇一层水泥浆或与砂

成分相同的水泥砂浆然后继续浇筑研；

2.5.14、加强对顶板砂施工质量的控制，应及时多次进行收光处理,

并进行拉毛；

2.5.15、合理控制梁段碎的拆模时间，应根据税强度及施工安排确定,

碎应尽量采用早强措施，使碎的强度及早达到预施应力的强度要求，缩短

施工周期，加快施工进度。

2.6、检查预应力筋施工质量

2.6.1、预应力筋的下料长度应通过计算确定，计算时应考虑结构的

孔道长度锚夹具厚度、千斤顶长度、焊接接头或锁头预留量、冷拉伸长值、

弹性回缩值、张拉伸长值和外露长度等因素；

2.6.2、预应力筋由多根钢绞线组成时，同束内应采用强度相等的预

应力钢材。编束时，应逐根理顺，绑扎牢固，防止互相缠绕；

2.6.3、预应力筋可在浇筑混凝土之前或之后穿人管道，对钢绞线，

可将一根钢束中的全部钢绞线编束后整体装入管道中，也可逐根将钢绞线

穿人管道。穿束前应检查锚垫板和孔道，锚垫板应位置准确，孔道内应畅

通，无水和其他杂物;

2.6.4、对在混凝土浇筑及养生之前安装在管道中，但在规定时限内

没有张拉的预应力筋，应采取防止锈蚀或其他防腐蚀的措施，直至张拉;

2.6.5、在混凝土浇筑之前穿束的管道，力筋安装完成后，应进行全

面检查，以查出可能被损坏的管道。在混凝土浇筑之前，必须将管道上一

切非有意留的孔、开口或损坏之处修复，并应检查力筋能否在管道内自由

滑动；

2.6.6、在任何情况下，当在安装有预应力筋的构件附近进行电焊时,

对全部预应力筋和金属件均应进行保护，防止溅上焊渣或造成其他损坏;

2.6.7、竖向预应力（JL32精轧螺纹钢）要求下部焊接牢靠，管道垂

直，上口管道要封好，防止碎渣掉进管道无法压浆。

2.7、检查预应力筋张拉施工质量

2.7.1、施加预应力所用的机具设备及仪表应由专人使用和管理，并

应定期维护。工程使用前必须进行校验。千斤顶与压力表应配套校验，以

确定张拉力与压力表之间的关系曲线,校验应在经主管部门授权的法定计

量技术机构定期进行。配套标定的千斤顶、油泵、压力表应进行编号，不

同编号的设备不能混用。张拉机具设备应与锚具配套使用，并应在进场时

进行检查和校验。当千斤顶使用超过6个月或200次或在使用过程中出

现不正常现象或检修以后应重新校验；

2.7.2、施加预应力的准备工作

2.7.2.1、施工现场应具备经批准的张拉程序和现场施工说明书；

2.7.2.2、现场已有具冬预应力施工知识和正确操作的施工人员；

2.7.2.3,锚具安装正确，混凝土已达到要求的强度；

2.7.2.4、施工现场已具备确保全体操作人员和设备安全的必要的预

防措施；

2.7.2.5、实施张拉时，应使千斤顶的张拉力作用线与预应力筋的轴

线重合一致。

2.7.3、张拉应力控制

2.7.3.1、预应力筋的张拉控制应力应符合设计要求（纵向控制应力

1395Mpa,箱梁横向预应力和竖向预应力控制力为568K、）；

2.7.3.2、预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核,

实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时,实际伸

长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，待查明原

因并采取措施予以调整后，方可继续张拉；

2.7.3.3.预应力筋张拉时，应先调整到初应力，该初应力宜为张拉

控制应力。con的10%〜15%,伸长值应从初应力时开始量测。力筋的实际

伸长值除量测的伸长值外，必须加上初应力以下的推算伸长值；

2.7.3.4.必要时，应对锚圈口及孔道摩阻损失进行测定，张拉时对

预应力值予以调整；

2.7.3.5、预应力筋的锚固，应在张拉控制应力处于稳定状态下进行。

错固阶段张拉端预应力筋的内缩量，应不大于设计规定或规范规定的容许

值。

2.7.4、张拉质量控制

2.7.4.1、对力筋施加预应力之前，应对构件进行检验，外观和尺寸

应符合质量标准要求。张拉时，构件的混凝土强度应符合设计要求（梁段

位龄期达到7天、强度及弹性模量达到设计值的90%,横梁预应力在强度

及弹模达到设计值90%时进行张拉，并在初次张拉后5-7天后进行复张）；

2.7.4.2、预应力钢束张拉应按设计顺序、张拉控制应力及工艺进行,

预应力张拉顺序可按纵向预应力张拉-挂蓝前移-竖向预应力张拉-复张拉

竖向预应力（初次张拉后5-7天内）；

2.7.4.3.主桥纵向预应力钢束在箱梁横断面应保持对称张拉，纵向

钢束张拉时两端应保持同步；

2.7,4.4.施加预应力筋张拉采用双控，并以控制应力为主，张拉应

力达到稳定，并持荷2min后方可锚固，伸长率偏差控制在6%以内。锚

固完毕并经检验合格后即可切割端头多余的预应力筋，外露长度不宜小于

30mm,严禁用电弧焊切割，强调用砂轮机切割。并及时用水泥砂浆将钢绞

线外露部分及锚具包裹起来，注意不要把压浆孔和出气孔堵塞，以备压浆

施工。

2.8、检查压浆施工质量

2.8.1、压浆前，应对孔道进行清洁处理。对孔道内可能发生的油污

等，可采用已知对预应力筋和管道无腐蚀作用的中性洗涤剂或皂液，用水

稀释后进行冲洗。冲洗后，应使用不含油的压缩空气将孔道内的所有积水

吹出；

2.8.2、水泥浆自拌制至压人孔道的延续时间，一般在30〜45min范

围内。水泥浆在使用前和压注过程中应连续搅拌。对于因延迟使用所致的

流动度降低的水泥浆，不得通过加水来增加其流动度；

2.8.3,压浆时，压浆管安装在进浆口，并关闭阀门，真空泵管连接

在出气孔处，开启真空泵。当真空压力表达负压0.75〜0.8Mpa时，打开

进浆管阀门，同时使用活塞压浆泵送浆，压浆过程中，真空泵表头负压要

求不低于0.6Mpa；

2.8.4、压浆泵的最大压力宜为0.5〜0.7MPa,竖向预应力筋孔道的

压浆最大压力可控制在0.3~0.4MPao当浆液在真空泵溢浆口处流出时，

并应达到排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆为止。为保证管道中充满灰

浆，关闭出浆口后，应保持不小于0.5MPa的一个稳压期，该稳压期不宜

少于3min；

2.8.5、压浆过程中及压浆后48h内，结构混凝土的温度不得低于

5C,否则应采取保温措施。当气温高于35℃时，压浆宜在夜间进行；

2.8.6、压浆后应从检查孔抽查压浆的密实情况，如有不实，应及时

史理和纠正。压浆时，每一工作班应留取不少于3组的40mmX40mmX

160mm立方体试件，标准养护28d,检查其抗压强度，作为评定水泥浆质

量的依据；

2.8.7.水泥浆要求尽量减少收缩和泌水，可掺入适量膨胀剂（但自

由膨胀率小于10%）,宜确保压浆密实饱满；

2.8.8、锚具的封锚，压浆后应先将其周围冲洗干净并对梁端混凝土

凿毛，然后设置钢筋网浇筑封锚混凝土。封锚混凝土的强度应符合设计规

定，一般不宜低于构件混凝土强度等级值的80%。必须严格控制封锚后

的梁体长度。

2.9、检查合拢段施工质量

2.9.1、在合拢以前应对箱梁顶面标高及轴线进行联测，并连续观测

气温变化及梁体相对标高的变化和轴线偏移量，观测合拢段在温度影响下

的梁体长度变化。连续观测时间不少于48小时，观测间隔根据温度变化

和梁体构造而定，一般可间隔3小时观测一次；

2.9.2、合拢必须同时对称均衡，必须清除T构上不必要的施工荷载,

T构上的施工荷载应处于相对平衡状态，合拢时必须对称同步进行，避免

在合拢段端部造成相对变形，产生“剪力差”，影响产生次内力和合拢精

度；

2.9.3、合拢口刚性支撑的设计和临时束的张拉力必须严格按设计要

求实施。刚性支撑锁定时间根据连续观测结果确定，要求在梁体相对变形

最小和温度变化幅度最小的时间区间内，对称、均衡、同步锁定；

2.9.4、为了减少锁定时间，在锁定之前，应完成合拢临时束张拉的

准备工作（如千斤顶安放就位等），待刚性支撑焊完后，要求在1小时内

张拉完按设计要求的全部合拢临时束，在合拢口锁定后，立即释放一侧的

固结约束，使梁一端在合拢口锁定连接下能沿支座自由伸缩；

2.9.5.合拢施工时，不宜引起该段施工的附加应力，在浇筑过程中

需要调整两悬臂端合拢施工荷载，使其变形相等，避免合拢端产生竖向应

力，调整悬臂端合拢施工荷载，可设置水箱，注水调整；

2.9.6、合拢段碎宜比梁体提高一个等级，并要求早强，最好采用微

膨胀税，应做特殊配合比设计；

2.9.7、当合拢段碎达到设计要求的强度后，应解除另一端的支座临

时固结约束，完成体系转换，解除临时固结约束后，应注意观察永久支座

的下沉值，并做好记录，以校核转换效果;

2.9.8、连续预应力筋的张拉顺序应按照设计规定，一般为先顶板后

底板再腹板，先长束后段束，并对称实施张拉。

2.10、施工挠度的控制及观测

2.10.K悬浇施工梁体由于受自重、温度、外荷载等因素影响会产生

绕度，混凝土自身的收缩、徐变等因素也会使箱梁产生标高变化，这种变

化随着跨度的加大而增加。为了使成桥后的桥面线形达到或接近设计曲

线，必须在悬浇注时进行标高控制，在施工中对已浇或准备浇注的箱梁各

工序进行挠度、温度等观察，并以此随时调整悬浇段的立模标高；

2.10.2、立模标高控制值=箱梁顶面设计标高+设计施工预拱度+挂

篮自重及浇筑混凝土后的变形值土日照温差修正值。设计施工预拱值需进

行修正，由于设计状态和实际施工状态的差异,为了达到设计的理论线形,

必须通过实际测量资料的积素和分析，找出各阶段的绕度变化规律，以修

正各项计算参数，使计算状态基本吻合实际，挂篮的变形值也要通过挂篮

试压以及施工前几段产生的实际绕度数据进行修正,混凝土的收缩可用折

合降低温度的方法处理。对于张拉值的修正，通过锚下应力损失理论公式

以及实际观测值比较后决定。为尽量减少日照温差的影响，宜选择温度梯

度较小的时候进行观察，另外，平衡力矩，施工荷载对混凝土标高也有影

响，若两端荷载不一样，必然会产生一头低一头高的现象，施工中力求平

衡施工，消除该项影响。同时在计算控制也考虑该项内容。

2.10.3、测点布置：在桥轴线及上、下腹板的中心轴线组成三条纵轴

线，每段的前沿和三条纵轴线的交叉点设置为测点。在0号块上设置临时

水准点，观测时间在挂篮就位、混凝土浇筑前、混凝土浇筑后、张拉后几

个阶段都进行观察，对温度观测及应力的观测根据需要进行。

七、监理要点

1、挂篮悬臂浇筑箱梁施工实行首件工程认可制度，通过首件认可，

确定机具和人员的合理搭配，确定各种施工参数，以确保大规模施工质量;

2、审核批准开工报告，在挂篮悬臂现浇箱梁开前，承包人应提交分

项工程开工申请：

2.1、挂篮悬臂现浇箱梁施工的技术与组织设计；

2.2、施工进度计划、施工方法与顺序；

2.3、到位的施工、检测设备清单；

2.4、质量保证体系（网络、岗位责任）；

2.5、施工材料的检测试验报告；

2.6、碎配合比设计；

2.7、安全、环保保证措施。

3、模板安装检查

3.1、所使用的模板必须要保证其强度、刚度和稳定性符合施工要求;

3.2、模板接缝要平整，侧模和底模连接要牢靠；

3.3、按监控要求检查模板中线、底板、顶板标高、外形尺寸等是否

符合设计要求；

3.4、芯模质量标准应与侧模质量标准一样，特别是芯模的平整度和

拼缝质量应严加控制，对芯模的防移动措施要重点检查；

3.5、密切关注节段端头模板质量，重点控制其漏浆问题;

3.6、重点控制好碎保护层厚度，绝不能发生钢筋和石子“隐形”问

题；

3.7、对模板涂抹的隔离剂应进行认真检查，并应及时做好防二次污

染的措施；

4、钢筋绑扎检查

4.1、按照图纸认真核实钢筋的数量、规格、长度、间距；

4.2、检查锚垫板处钢筋的绑扎质量，位置和数量必须要符合设计要

求，特别是锚垫板必须要与波纹管垂直；

4.3、检查波纹管安装情况，波纹管接头必须保证不漏浆，安装要顺

直，当与非预应力筋干扰时，可以适当对非预应力筋进行调整，但不得切

断；

5、碎施工旁站检查

5.1、严格安装税浇注程序进行施工，碎浇注前必须要经试验室验收

合格并签认彼浇注单后才能进行施工；

5.2、随时检查砂的坍落度，一旦有异常应及时处理；

5.3、严格控制役施工的连续性，特别是在高温时必须要保证施工不

会留有施工冷缝的问题，冬季应按冬季施工方案进行；

5.4、对碎施工分层和施工顺序应进行严格控制，确保税表观不能留

有施工痕迹；

5.5、重点控制碎振捣质量，特别是在锚垫板、倒角等钢筋密集处碎

的振捣，应设专人负责，确保不漏振、不过振和振捣棒不接触模板；

5.6、加强箱梁顶板的振捣、收光和拉毛工作，必须要使用平板振捣

器进行振捣;

5.7、挂篮碎因在高空，给养生带来困难和用水不便。往往造成被忽

略或养生不好等现象，应提醒引起高度重视。首先要有设备，即高压水泵,

有水源，派专人养护；

5.8、按频率及时做好试块，同时，应做至少两组与节段同条件养生

的试块，以判别张拉碎强度。

6、预应力筋安装检查

6.1、认真检查预应力筋下料长度，必须要留有足够的工作长度；

6.2、钢绞线切断，应采用切断机或砂轮锯，不得采用电弧切割；

6.3、穿束后应及时张拉，并做好外露部分的防绣措施；

6.4、竖向预应力下部焊接要牢靠，管道垂直，上口要封好，防止碎

渣掉进管道无法压浆。

7、预应力筋张拉检查

7.1、当千斤顶使用超过6个月或200次或在使用过程中出现不正常

的情况必须进行校核；

7.2、张拉时要对伸长量、应力进行控制，以应力控制为主，对有异

常情况，应立即停止施工，分析原因并解决后才能继续进行施工；

7.3、预应力张拉应按设计顺序、张拉控制应力及工艺进行，张拉顺

序可按纵向预应力张拉-挂蓝前移-竖向预应力张拉-复张竖向预应力；

7.4、认真检查张拉过程中有无滑丝；

7.5、应认真做好张拉过程中钢绞线“三线”的刻画工作：首先，应

在安装好锚具后，在钢绞线外露的起始处紧靠锚具刻画一条线；然后，在

千斤顶安装好后，在没有张拉的情况下紧靠千斤顶尾部刻画一条线;最后，

在张拉好后紧靠锚具刻画一条线。通过这三条线可以量出实际伸长量和钢

绞线有无滑丝问题发生。

7.6、认真做好现场张拉原始记录。

8、压浆检查

8.1、水泥浆的配比要准确，水泥不得含有任何团块，膨胀剂必须用

秤称，必须要有试验人员现场控制；

8.2、压浆前应认真检查管道情况，应对管道进行冲洗，冲洗后由孔

道的最低点压入水泥浆由最高点的排气孔排气和泌水；

8.3、认真做好水泥浆指标的现场检测工作，并及时做好记录；

8.4、压浆压力要达到0.5-0.7Mpa,竖向压浆可控制在0.3-0.4Mpa,

并保持稳压3分钟，并要进行二次压浆；

8.5、预应力张后应尽早压浆，压浆应缓慢均匀进行不得中断，压浆

应达到孔道的另一端有饱和的浓浆溢出并应达到与规定稠度相同的水泥

浆为止。

9、合拢段质量检查

9.1、边跨支架搭设要牢靠，支架要有足够的强度、刚度和稳定性；

9.2、严格控制挂篮块件标高，达到合龙标高偏差最小，偏差在1cm

左右，中线偏位在1cm以内；

9.3、肋形骨架要在浇筑前短时间完成焊接，焊接要牢靠，焊缝要饱

满，长度要满足要求，挂篮拆除后要加载，重量等同砂重量；

9.4、碎要在一天气温最低时浇筑；

9.5、碎宜比梁体提高一个等级，并要早强，采用微膨胀碎。

八、挂篮悬臂现浇箱梁常见通病、原因及防治措施

1、挂篮设计制造缺陷

1.1、原因分析

1.1.1、挂篮设计未与桥梁结构设计要求一致，吊篮构件非焊接连结

史间隙过大，杆件刚度不够，挂篮设计的力学模型受力不明确，设计挂篮

时对施工荷载估计不足；

1.1.2、挂篮杆件粗重，移动装置不灵便，锚固体系或压重装置可靠

度差，安全系数不足。

1.2、防治措施

1.2.1、挂篮设计应根据连续梁桥设计分段长度，梁段自重、外形尺

寸、断面形式等要求，同时考虑施工荷载及今后使用周期与次数，来确定

所选用挂篮的技术措施；

1.2.2、挂篮设计中要求自重轻、结构简单、受力明确、刚度大、弹

性变形小、运行方便。要求前后端作业面开阔，便于税的运输和浇筑，便

于在挂篮上进行张拉作业、拆模方便、就位准确、便于锚固、调整、装卸;

1.2.3、挂篮设计应按弹性理论进行内力和位移分析；

1.2.4、挂篮的稳定计算：空载行走下的平衡稳定系数和浇筑碎时的

倾覆稳定系数均应大于1.5；

1.2.5、挂篮制造完成在投入使用前，应进行模拟加载试验，测定在

各种工况下的强度及弹性和非弹性变形，检验挂篮的可靠度。

2、墩顶梁段（零号段）临时固结不牢

2.1、原因分析

2.1.1、临时固定措施选用不当；

2.1.2、对临时固定结构的计算及稳定性验算考虑欠周到。

2.2、防治措施

2.2.1、正确选用临时固结方式和采取可靠的支承措施；

2.2.2、临时固结或支承措施的要求是固结或支承可靠，确保施工中

的稳定与安全，同时又能在体系转换时，方便快捷地解除约束。临时锚固

或支承措施一般以下几种：

2.2.2.1、将零号段与桥墩用钢筋或预应力筋临时固结，在结构体系

转换过程中，按设计需要切断；

2.2.2.2.在桥墩一侧或两侧面设置临时支承或之墩；临时支承可用

硫磺水泥砂浆块、砂筒或碎块等，以便结构体系转换时较方便地释放临时

固定措施，临时支承的强度需经验算；

2.2.2.3.将零号段临时支承设在支架两侧。

2.2.3、正确设置临时支座

2.2.3.1、临时支座的平面尺寸和数量应根据计算决定，高度需考虑

桥面设计纵坡的要求；

2.2.3.2、临时支座可采用碎，沿横桥向外侧分别设置一定数量的锚

固钢筋，上、下端分别锚固在梁体与墩身内。支座能承受施工阶段的最大

应力，有一定的抗振、防滑能力，并有承受施工时节段延伸不对称和偏载

产生的不平衡力矩引起的拉力；

2.2.3.3、临时支座设计时，考虑一个梁段的不平衡弯矩，稳定系数

>1.5；

2.2.3.4.为便于拆除，可以在临时支座中间设置一层硫磺砂浆间隔

层（厚6mm左右），并设置电热丝，采用高温熔化方法拆除支座。采用该

法时应在支座与垫块之间设置隔热措施，以免损坏支座部件。

3、起步段（零号端两侧安装挂篮的起始节段）线形偏差过大

3.1、原因分析

3.1.K起步段长度选择不当，对安装吊篮要求考虑不周；

3.1.2,支架设计未经整体刚度、稳定性验算。支架未经预压，或抛

高不够。结构弹性、非弹性变形过大或地基沉降过大；

3.1.3、施工时实际工况与设想相差过大，对施工中可能发生的因素

考虑不周。如施工临时荷载超载较多等。

3.2、防治措施

3.2.1、为拼装挂篮，需在桥墩中心两侧先用支架浇筑一定长度的梁

段，称为起步段（起步长度）。其施工支架可视实际情况，分别支承在墩

身、承台或经过加固的地基上。该起步段可在零号段完成后利用支架对称

济筑，亦可将起步段与零号段同时浇筑；

3.2.2、起步段应有足够的长度能满足两侧拼装挂篮的作业长度。同

时确定其长度时应与全桥节段施工相协调，碎工艺与机械设备应与工程量

相配套；

3.2.3、施工支架有扇形、门形等，可用万能杆件或其他构件组拼。

支架长度视所选用挂篮拼装的需要而定。支架顶面应与箱梁底面纵向线性

的变化一致；

3.2.4.在支架上浇筑碎，支架的变形对碎质量影响很大，为了减少

支架变形，除考虑支架的强度外，还应尽可能增大支架的刚度和整体性,

并采用预压、抛高及调整措施，以减少支架变形对硅质量的影响；

3.2.5、支架上模板安装及碎浇筑，应符合模板施工和砂施工的要求;

3.2.6,悬臂浇筑施工过程中，为确保施工期间结构的稳定，需采用

临时锚固或支承措施。

4、盆式橡胶支座安装缺陷

4.1、原因分析

4.1.1、墩顶支座安装面不平整，未经休整找平；

4.1.2,支座中心线与标高未经校核，放样不准。

4.2、防治措施

4.2.1、安装永久支座的墩顶表面应按设计标高修整，并精确放样，

在墩顶画出中心线或轮廓线，并需经校核；

4.2.2、支座除标高符合设计要求外，还应保持平面的两个方向水平,

支座的四只角高差不得大于2mm；

4.2.3.支座中心线与主梁中心线应平行；

4.2.4、安装地脚螺栓时，螺杆顶面不得低于螺母高度；

4.2.5＞考虑橡胶的压缩，在安装盆式橡胶支座时一般太高10mm,以

便在体系转换后保证成桥时的梁顶面设计标高；

4.2.6、用悬臂浇筑施工的连续梁，一般应先将墩顶梁段（即零号段）

与桥墩临时固定，合拢前由各墩临时支座承受反力，而永久支座不受力。

合拢后，临时支座的反力全部按连续梁支点反力的要求进行转换。此时,

支座反力的调整，应以标高控制为主，反力作为校核。

5、边跨现浇段变形过大

5.1、原因分析

5.1.1＞施工方法和技术措施考虑欠周，如未根据现浇段的工程量、

地基承载力和施工能力，合理选用一次立模浇筑成型或分段浇筑、设置施

工缝、最后合拢的施工方法；

5.1.2,支架基础下沉过大，导致支架变形；

5.1.3、支架刚度不够，施工荷载过大或在设计支架时，对支架杆件

的弹性变形及结点非弹性变形等支架变形预估不足。

5.2、防治措施

5.2.1、根据现浇段工程量、施工装备、地基承载力等因素，选择合

适的支架形式和模板系统，确定一次立模浇筑的施工方法；

5.2.2、支架基础根据地基承载力和荷载采用换算、桩基础等方法加

固支架基础，减少支架沉降；

5.2.3、除进行支架整体刚度和稳定性验算外，可采用预压、设置支

架可调底座、预留足够的预洪度和抛高值等措施控制施工最终沉降值。

6、边跨合拢段线形偏差过大

6.1＞原因分析

6.1.1、合拢时温差较大或施加纵向预应力后，产生较大的纵向变形,

碎的收缩徐变也会随龄期的增长使纵向变形增大；

6.1.2、合拢时，边跨段的一端与支架有较强的纵向约束，未及时放

松，以致在梁体内产生较大次应力，拉裂碎或使支架变形，影响线形;

6.1.3、支架下沉，致使合拢段挠度过大，线形不符设计要求。

6.2、防治措施

6.2.1、边跨直线段的合拢、预加施工应力及温度变化时，将产生纵

向变形，合拢时应尽量卸去对梁体纵向变形有约束的支承，以利梁体纵向

变形。支架与梁间可设置聚四氟乙烯滑板，以消除纵向变形对支架稳定产

生的不利影响，同时应加强支架梁与墩身的连接，使之能承受一定的附加

水平力；

6.2.2.为减少直线段与悬臂段浇筑性收缩徐变的相互影响，并考虑

到直线段不宜过早浇筑，以免基础下降产生裂缝，边跨直线段施工时间基

本与悬浇段的最后梁段同步进行。

6.2.3、边跨直线段浇筑推进方向应使永久支座均匀受力，以免一次

加载引起可能产生不均匀变形；

6.2.4、合拢段支架应有较大刚度，预留抛高值，对其在施工中的纵

向、竖向变形量、整体刚度与稳定性要逐项估算与验证。

7、中跨合拢段施工线形偏差过大

7.1、原因分析

7.1.K当悬臂较长时，由于结构的恒载和施工重量将产生较大的挠

度，这些施工变形在各节段施工过程中经过不断调整后，将最后反映在合

拢段两端。如果高差过大或合拢段施工不当，将不仅使合拢段两端变形过

大，还会影响全桥最终的线形和成桥后的受力状态；

7.1.2、对影响合拢段的各项因素，如温度、临时“锁定装置”的刚

度，强度、碎工艺、体系转浜的方式与时机等考虑不周;

7.1.3、施工组织、技术措施不当。

7.2、防治措施

7.2.1、按照设计要求，正确制定合拢段施工工序；

连续梁施工一般采用先T构后连续的方法，即先按T构悬臂浇筑，然

后各T构合拢，体系转换后形成连续梁，因此，合拢段的施工就成为结构

体系转换前最后一道重要工序，应严格按照设计程序和施工工艺要求，科

学组织施工，确保工程质量。

7.2.2.临时锁定合拢段两端；

由于气温的变化以及各种因素的影响，会导致合拢段佐拉裂或压坏,

为此采用刚性支撑临时锁定合拢两端，使其成为可以承受一定弯矩、剪力

的“刚性”结构。刚性支撑断面积以及支承位置须征得设计认可，刚性支

承锁定时间须待合拢段温度影响测量完成后视具体情况而定，在规定的设

计合拢段温度范围内对称锁定支承。支承一定要与两悬臂端牢固顶紧，必

须保证支承顶面的强度、质量。设置刚性支承以前，应完成合拢段钢束的

穿束以及张拉准备工作。

7.2.3,做好合拢段碎浇筑前的准备工作；

7.2.3.1、正确安装钢筋及预应力管道

合拢段有非预应力钢筋、刚性支承杆、三向预应力管道，结构比较复

杂，因底板束管道长，根数多，合拢后穿束比较困难，要求在合拢前把钢

绞线穿入波纹管内。

7.2.3.2、做好合拢段施工观测工作

在各个T构最后一个节段浇筑张拉完成后，即全桥的桥面标高以及桥

轴线进行联测，观测气温变化与梁体相对标高（竖向及水平）的关系，观

测合拢段的长度对温度辩护的情况，观测时间不得少于48小时，观测间

隔为1小时，画出梁端水平变形、竖向变形与温度曲线的关系。

7.2.3.3、消除不必要的施工荷载

在各个T构最后一个节段浇筑张拉完成后，消除T构上不必要的施工

荷载，其他施工荷载转移至0#段，使T构上的施工荷载处于相对平衡状

态，避免在合拢段端部引起相对变形以及产生“剪差”变位，影响合拢精

度。

7.2.3.4、正确施加配重

为使合拢段碎浇筑过程中结构体系处于稳定状态，待刚性支承锁定后

预先在悬臂端施加配重，配重相当于合拢段碎重量。浇筑碎时，每级卸下

相应配重的重量移至0#段处，再卸至桥下。

7.2.4、做好合拢段碎的浇筑及养护工作；

7.2.4.1、合拢段碎浇筑应在日气温较低且温差变化较小的时间内完

成，碎浇筑完成后气温开始上升；