高等土力学读书笔记

高等土力学读书笔记

【篇一：高等土力学读书笔记】

土的压缩与固结

一、概述

1沉降：在附加应力作用下，地基土产生体积缩小，从而引起建筑

物基础的竖直方向的位移(或下沉)称为沉降

2某些特殊性土由于含水量的变化也会引起体积变形，如湿陷性黄

土地基，由于含水量增高会引起建筑物的附加下沉，称湿陷沉降。

相反在膨胀土地区，由于含水量的增高会引起地基的膨胀，甚至把

建筑物顶裂。除此之外某些大城市，如墨西哥、上海等由于大量开

采地下水使地下水位普遍下队从而引起整个城市的普遍下沉。这可

以用地下水位下降后地层的自重应力增大来解释。当然，实际问题

也是很复杂的，还涉及工程地质、水文地质方面的问题。如果地基

土各部分的竖向变形不相同，则在基础的不同部位会产生沉降差，

使建筑物基础发生不均匀沉降。基础的沉降量或沉降差(或不均匀沉

降)过大不但会降低建筑物的使用价值，而且往往会造成建筑物的毁

坏。

3为了保证建筑物的安全和正常使用，我们必须预先对建筑物基础

可能产生的最大沉降量和沉降差进行估算。如果建筑物基础可能产

生的最大沉降量和沉降差，在规定的允许范围之内，那么该建筑物

的安全和正常使用一般是有保证的；否则，是没有保证的。对后一

种情况，我们必须采取相应的工程措施以确保建筑物的安全和正常

使用。

(1)基础沉降量或沉降差的大小首先与土的压缩性有关，易于压缩

的土，基础的沉降大，而不易压缩的土，则基础的沉降小。

(2)基础的沉降量与作用在基础上的荷载性质和大小有关。一般而

言，荷载愈大，相应的基础沉降也愈大；而偏心或倾斜荷载所产生

的沉降差要比中心荷载为大。

二、土的压缩特性

1压缩：土在压力作用下，体积将缩小。这种现象称为压缩。2固

结：土的压缩随时间增长的过程称为固结

目前我们在研究土的压缩性，均认为土的压缩完至是由于孔隙中水

和气体向外排出而引起的

3注意：在很短的时间内，孔隙中的水来不及排出，加之土体中的

土粒和水是不可压缩的，因而瞬时沉降是在没有体积变形的条件下

发生的，它主要是由于土体的侧向变形引起的(1)瞬时沉降一般不

予考虑

(2)对于控制要求较高的建筑物，瞬时沉降可用弹性理论估算。对

于饱和粘土在局部均布荷载作用下，地基地瞬时沉降可用。

3在荷载作用下饱和土体中孔隙水的排除导致土体体积随时间逐渐

减小，有效应力逐渐增加，这一过程称为主固结

随着时间的增加，孔隙水应力逐渐消散，有效应力逐渐增加并最终

达到一个稳定值，此时孔隙水应力消散为零，主固结沉降完成，这

一过程所产生的沉降为固结沉降。

4次固结沉降：土体在主固结成将完成之后有效应力不变得情况下

还会随时间的增长进一步产生沉降，称为次固结沉降

5次固结沉降对某些土如软粘土是比较重要的，对于坚硬土或超固

结土，这一分量相对较小。

6实验：

(1)用环刀切取扁园柱体，一般高2厘米，直径应于高度2.5倍，

面积为30cm2或50cm2,试样连同环刀一起装入护环内，上下有透

水石以便试样在压力作用下排水。

(2)在进水石顶部放一加压上盖，所加压力通过加压支架作用在上盖,

同时安装一只百分表用来量测试样的压缩。

(3)由于试样不可能产生侧向变形而只有竖向压缩。于是，我们把这

种条件下的压缩试验称为单向压缩试验或侧限压缩试验。

7注意：

(1)用单位压力增量所引起的孔隙比的改变，即压缩曲线的割线坡

度表征土的压缩性的高低。压缩曲线不是直线，即使是同一种土，

其压缩系数也不是常量；

工程上为了便于统一比较，习惯采用100kpa~200kpa范围的压缩

系数来衡量土的压缩性的高低

(2)在较高的压力范围内，压缩曲线近似为一直线，很明显，该

直线越陡，意味着土的压缩性越高。

(3)体积压缩系数mv

单位应力作用下单位体积的体积变化

v

(4)压缩模量：

m??v/(1?e1)

土体在无侧向变形条件下，竖直应力与竖向应变之比。其大小反映

了土体在单向压缩条

件下对压缩变形的抵抗能力。S

e

1?

mv

(5)变形模量

表示土体在无侧限条件下应力应变之比，相当于理想弹性体的弹性

模量。其大小反映了土体抵抗弹塑性变形的能力。用于瞬时沉降的

估算，可用室内三轴试验或现场试验测定

三、单向压缩量计算公式

-P

积

ah2)vs

积不得，可得

ah1ah2

9■

1?e11?e2

1?e2h2?h

1?e1

e1?e2?e(4-30)

S?h1?h2?h1?h1

1?e11?e1

》中：e1,e2可以通过土体的e-p压缩曲线由初始应力和总应力

确定。s-----沉降量，cm。

若引入压缩系数av,压缩模量es上式可变为

av

s?zh1

1?e1

(4-31)

1

s?

es

h

z

1

(4-32)

2单向压缩分层总和法原理和计算步骤

(1)原理：由于地基土层往往不是由单一土层组成，各土层的压缩性

能不一样，在建筑的荷载作用下在压缩土层中所产生的附加应力的

分布沿深度方向也非直线分布，为了计算地基最终沉降量S,首先必

须分层，然后分层计算每一薄层的沉降量si,再将各层的沉积量总

和起来，即得地基表面的最终沉降量S。

S?

(4-33)

(2)步骤和方法

?s

i?1

n

■

I

①分层，为了地基沉降量计算比较精确。除每一薄层的厚度hiW0.4b

外，基础底面附加应力数值大，变化大，分层厚度应小些，尽量使

每一薄层的附加应力的分布线接近于直线。地下水位处，层与层接

触面处都要作为分层点。

②计算地基土的自重应力，并按一定比例绘制自重应力分布图，(自

重应力从地面算起)。③计算基础底面接触压力

④计算基础底面附加应力，基础底面附加应力pO等于基础底面接触

压力减去基础埋深(d)以内土所产生的自重应力rd。即

pO?p??d

⑤计算地基中的附加应力，并按与自重应力同一比例绘制附加应力

的分布图形。附加应力从基底面算起。按基础中心点下土柱所受的

附加应力计算地基最终沉降量。

⑦计算每一薄层的沉降量si。由公式(4・30)、(4・31)、(4・32)得

e1?e2

si?()ihi

1?e1

avi

si?zihi

1?e1

si?

■

Zl

esi

hi

式中：zi——第i层土的平均附加应力，kpa；

esi——第i层土的侧限压缩模量，kpa；hi——第i层土的计算厚

度；

avi——第i层土的压缩系数，（kpa）・1；e1i一一第i层土的原始孔

隙比

e2i——第i层土压缩稳定时的孔隙比。⑧计算地基最终沉降量

i?1

n

【篇二：西南交大高等土力学读书笔记】

高等土力学读书笔记

非饱和土力学理论在降雨型滑坡研究中的应用

年级XXXXXXXXXX

姓名XXXXXXXXXX

学号XXXXXXXXXXX

专业XXXXXXXXXXXX

二零一六年一月

目录

1前

等

.......................2

1.1降雨型滑坡研究的意

义..............................................2

1.2依据饱和土力学理论的边坡稳定性分析方法研

究.....................3

1.3依据非饱和土力学理论的边坡稳定性分析方法研

究...................4

2非饱和土的强度以及变形理

论...........................................6

2.1概

述..........................................................

............6

2.2非饱和土基本特

性...................................................7

2.3应力状态变

量.......................................................8

2.3.1吸

力..........................................................

8

2.3.2有效应

力......................................................9

2.4强度理

论..........................................................

12

2.4.1mohr-coulomb准

则........................................12

2.4.2非饱和土的破坏准

则.........................................13

2.4.3非饱和土抗剪强度公式的讨

论.................................15

2.5变形特

性..........................................................

16

3降雨影响滑坡稳定性的评价方法研

究....................................18

参考文

献..........................................................

.............24

1前言

1.1降雨型滑坡研究的意义

降雨是边坡失稳的主要诱发因素。“中国地质灾害数据库”记录了

1949年至1995年期间发生在我国的滑坡灾害，其中68.5%的滑坡

是由降雨引起的。其它诱发因素（比如库水位升降、地震、洪水、

人工切坡、采矿等）导致滑坡的总数仅占同一期间发生在我国滑坡

灾害的32.5%o《中国典型滑坡》一书中列举了90多个滑坡实例，

其中有95%以上的滑坡都与降雨有着密切的关系。《中国重大地质

灾害实例分析》一文中所列举的27项中国重大地质灾害中有15项

是由于暴雨引发。

1975年8月8日一10日，湖北秫归县降雨300mm,诱发了大量滑

坡，其中产生严重危害的就达876处。1998年重庆市区范围区内连

续遭受了9次大暴雨和特大暴雨的袭击，引发大小地质灾害达

27896处之多，其中滑坡80%以上，据不完全统计，其直接经济损

失达

9・7亿元，间接损失不可估量。日本1981年、1982年统计的198

处滑坡，其中降雨诱发的滑坡为195处，占总数的98%。

调查显示：天然边坡以及铁路、公路、露天矿等的开挖边坡的失稳

多发生在雨季，并且，滑坡灾害发生频次在一年内随月份、季节变

化，呈现出明显的以7月份为对称轴的正偏态分布变化规律（见图1-

1）o滑坡发生频次最多的月份与暴雨出现频次最多的月份相一致，滑

坡发生与暴雨频次具有良好的一致性。

图1・1重大滑坡成灾频次变化曲线

对滑坡与降雨关系进行分析，结果表明：降雨历时、降雨量、降雨

强度及降雨形式等因素对滑坡的发生具有重要的影响。研究不同国

家、地区由降雨诱发的滑坡（见表1・|）,不难发现：

①边坡失稳与总降雨量的大小、日降雨强度以及降雨持续时间的长

短等有着直接关系。统计结果表明，一次降雨总量在150mm—

300mm之间较容易诱发滑坡的发生。

②降雨对滑坡的影响与具体地区有关，不同地区诱发滑坡的临界降

雨量有一定的差别。例如，四川盆地滑坡主要发生在日降雨强度超

过200mm/d的分布区，香港滑坡发生的日降雨强度大都在

100mm/d以上。

③由表可以看出：对同一类型不同规模的滑坡，临界降雨量亦

不相同。例如，在四川盆地，累积降雨量在50・100mm、日降雨量

在30mm以上时，就有小型浅层滑坡开始发生；当累积降雨量在

150mm以上，日降雨量大于100mm时，随着降雨量的增加，中等

规模的堆积层滑坡和破碎岩土滑坡开始出现；当一次暴雨过程的累

积降雨量在250—300mm以上，日降雨量大于150mm时，发生大

型和巨型滑坡。

表国内外暴雨触发滑坡的临界降雨强度

对于由降雨因素导致的边坡失稳机理，目前，较为普遍的认识是：

降雨入渗使得边坡体内的地下水潜水面升高，滑面处岩体软化，从

而降低边坡的稳定性，导致滑坡的发生。基于这一认识的评价、分

析方法是，运用饱和渗流理论，模拟降雨引起的潜水面升高；运用

刚体极限平衡方法，计算潜水面升高后的边坡稳定性，并以此作为

设计依据。这是一种基于饱和土力学理论的边坡稳定性分析方法。

但是这种评价方法往往很难被实践经验丰富的工程师所采信。原因

主要是：①降雨对边坡稳定性的影响与具体地区有关，不同地区诱

发滑坡的临界降雨量有一定的差别。例如，四川盆地滑坡主要发生

在日降雨强度超过200mm/d的分布区，香港滑坡发生的日降雨强度

大都在100mm/d以上。同时，不同类型的滑坡，致滑的临界降雨量

值亦不同；②即使对于同一地区的边坡，不同专家推荐的确定临界

降雨量的标准也有所不同。例如，有人建议用前期的总降雨量值来

确定临界降雨量；有人建议以日降雨量值来确定临界降雨量；也有

人建议用时最大降雨量值来确定临界降雨量，等等。事实上，边坡

失稳与总降雨量的大小、日降雨强度以及降雨持续时间的长短等均

有着直接关系。

故已有的工程设计均采用对孔隙水压力进行假定的方法。例如美国

一些工程采用水面到达地表的静水压力分布。这一假定基于以下认

识：历时长的降雨使边坡裂隙完全饱水，地下水位达到地表。对于

高边坡工程，采用这一水压力分布使加固设计过于保守。我国一些

边坡工程常将静水压力乘以折减系数来做边坡设计，如漫湾折减系

数0・4；五强溪水电站则采用类似hoek,但取值较小；三峡工程采

用折减系数0.3,目前采用强排水体系而不考虑暂态水压力。彼此差

别极大，且均缺少理论分析及实测数据的支持。

《降雨诱发滑坡机理及其评价方法研究》历来是岩土工程实践中备

受关注的一个课题。对于一个大型工程边坡的设计，若能科学合理

地确定边坡中的孔隙水压力，首先，将节省大量的工程投资；其次,

工程的安全稳定运营将带来巨大的社会效益以及经济效益。同时，

这一方面的研究，将使我们对于由降雨因素导致边坡失稳的作用机

制有一个更加深入的认识，为建立更加科学的边坡稳定性理论体系

及评价方法体系提供依据。

因此，对于降雨诱发滑坡机理及其评价方法的研究，具有重大的理

1.2依据饱和土力京理论的边坡稳定性分析方法研究

1776年，法国工程师c.a.cuoolmb提出了计算挡土墙土压力的理

论方法，就是极限平衡方法的雏型。廿世纪二十年代，fenneius率

先提出极限平衡条分法，边坡稳定性分析的极限平衡理论己经形成

了。后来经过bishop、janbu>morgenstern等人的发展，极限平

衡条分法形成了较完整的理论体系。

极限平衡法作为边坡稳定分析的经典方法，己经历了数十年的研究

与应用，主要方法有：fellenius法、bishop法、janbu法、

moensetpriee法、speneer法、samra法以及目前国内工业、民用

建筑和铁道部门使用很广泛的不平衡推力传递法等。

极限平衡方法建立在大家所熟悉的饱和土体mohr-cuoolmb强度准

则基础上，是通过分析在临近破坏状态(极限状态)下，土体所受力与

内部强度所提供的抗力之间的平衡，计算岩土体在自身或结构物作

用下的稳定性程度。极限平衡法只注重土体破坏瞬间的变形机制，

可以满足力平衡、力矩平衡和应力边界条件，而不关心土体变形过

程。

基于饱和土力学理论的极限平衡方法认为降雨入渗造成边坡内地下

水位上升，水压力增大，导致边坡稳定性降低，甚至出现失稳。其

作用机理是静水压力增大，最初，对于降雨过程中边坡体内的水压

力的分析，主要是应用分段法、基本抛物线法等解析方法，求出一

定降雨入渗量(降雨量乘以降雨入渗系数)下的边坡浸润线，再计算浸

润线到滑面的距离来确定水压力。廿世纪六十年代，开始运用数值

方法依据饱和渗流模型来模拟降雨作用下边坡体内的渗流场，降雨

入渗量直接补给到潜水面上。廿世纪七十年代以后，这种渗流场数

值模拟方法逐渐在边坡工程中广泛应用。

1.3依据非饱和土力学理论的边坡稳定性分析方法研究

事实上，降雨渗入边坡岩土体，到达潜水面经历了一个非饱和一饱

和渗流过程降雨前，边坡中处于非饱和状态的岩土体物理、力学性

质，在降雨入渗过程中的变化，对于边坡稳定性降低甚至失稳至关

重要。近年来，随着非饱和土力学理论的发展，为如何恰当估计降

雨对边坡稳定性的影响提供了新的理论基础及相应的分析方法。

廿世纪五十年代，美国公路研究实验所的人员最先注意到处于非饱

和状态的土中的基质吸力对公路及机场设计的重要意义。1961年，

制造出第一台用于非饱和土三轴试验的仪器。随后，bishop

(I960),satija(1978),fredlund(1982)等进行了大量的有

关非饱和土的力学试验。1978年，fredMnd等得出适用于非饱和土

体的引伸的mori-coulomb抗剪强度公式。

1981年，fredlund等提出了考虑基质吸力的边坡稳定性分析方法一

普遍极限平衡法(gle方法)。普遍极限平衡法建立在非饱和土的引

伸的mohr-coulomb强度准则基础上。这是一种基于非饱和土力学

理论的边坡稳定性分析方法。也是目前最为有效的研究降雨入渗对

边坡稳定性影响的方法。1993年，fredMnd与rahardjo在他们的

著作中介绍了适用于非饱和土的土压力理论，并提出竖直或近乎竖

直边坡的临界高度的计算公式。2001年，h.rhaardjo,x.w.li.,

d.g.toll.等通过对新加坡南洋理工大学校园的由于1995年2月的暴

雨诱发的20多处滑坡进行分析，提出前期降雨对边坡稳定性有重要

影响。

非饱和土力学理论用于降雨对边坡稳定性的影响研究，在我国始于

廿世纪九十年代，基于非饱和土力学理论，提出了考虑入渗和蒸发

影响的土坡稳定性分析方法，该方法通过数值方法求解任意给定的

入渗和蒸发边界条件下边坡土体的瞬态含水率分布及与其相对应的

瞬态抗剪强度参数分布，在此基础上，运用常规的稳定性分析方法

求得瞬态的边坡稳定性系数。在三峡工程永久船闸高边坡进行了降

雨入渗的试验研究，对高边坡山体饱和、非饱和渗流场作了初步分

析。采用不互溶趋替法试验等方法来确定非饱和岩体的土水特征曲

线及渗透参数。然后在实验基础上假定岩体渗透各向同性，为了计

算过程中的迭代收敛，将饱和渗透率放大（约100倍）。以固定降

雨入渗系数（0.165）乘以多年平均降雨速率（3.636*10-6cm/s）作

为降雨入渗边界条件，用有限元数值模拟分析了类似多年平均降雨

强度下边坡中的稳定渗流状态，以及强降雨过程中的边坡中地下水

运动和水压力分布变化趋势。

依据斜坡非饱和土体在临近破坏时的状态参数（孔隙比和平均有效

应力），将斜坡土体划分为两种类型，即剪缩型和剪胀型，通过对

超孔隙水压力的消散过程进行分析，来研究填

【篇三：高等土力学读书报告】

高等土力学读书报告专业班级：14级隧道1班姓名：戴龙钦学

号：

指导老师：2014年12月成都目录

1概

述...........................................

.........................................................12德鲁克公设与屈服面外凸

性...........................................

....................1

2.1德鲁克公

设...........................................

2.2屈服面的外凸

性...........................................

2.3塑性应变增量向量与屈服面法向平

行

-5

2.4结

语

.........................................................63土的试验本构关系模型一

duncan-chang模

型.....................................6

3.1概

述...........................................

.........................................................6

3.2邓肯•张双曲线模

型

.................................7

3.2.1邓肯•张双曲线模型的本

质

............7

3.2.2切线变形模量et邓肯一张计算公

式8

3.2.3切线泊松比vi邓肯一张计算公

式..........................................

11

3.3三轴试验确定邓肯■张双模型8大参数的方

法....................................13

3.3.1固结排水剪切试

验

.........................13

3.3.2试验数据整

理

.................................14

3.4结

语

.......................................................16参考文

献：.........................................

....................................................161概述

与相对成熟和系统的土力学本科教材相比，多年来国内一直缺少比

较系统的、适用于岩

土工程专业研究生用的高等土力学教材。我国在20世纪70年代末

开始恢复研究生制度，随

后实行学位制，当时岩土工程的研究生数量很少，都是直接由老教

授们面授，有时是“一专业人员对于国外的土力学发展相当生疏，

亟需补课，于是，黄文熙先生带领他的弟子

们遍读在此期间国外书刊发表的重要文献，针对学科中的几个主要

课题，编写了《土的工程

性质》一书。该书系在国内最早开展土力学领域研究的学者们十几

年的教学积累的基础上编

写而成的，是目前国内内容比较全面的土力学教材。该书作为研究

生教材，力图以更开阔的

视角向读者全方位地展示土力学研究的领域，同时还介绍了近年来

引起人们关注和争论的问

题，此外还较全面地介绍了国内学者的研究成果，希望读者不仅仅

能系统地学习和领会书中

的内容与成果，而且能够了解和体会土力学科研究的基本途径和方

法，并逐步形成自己的研

究理念和模式。该书内容是在本科土力学教材的基础上的进一步延

伸，共分七章，包括：土

Y试验与测,，土的本构关系，土的强度，土中水与土中渗流及其

计算，土的压缩与固结，

土工数值计算（包括土体稳定的极限平衡计算，土的渗流与固结的

有限元计算）。各章均附有

相应的习题、思考题或者计算程序。部分章节可以作为课外的参考

内容。本书被评为北京市

精品教材，可作为土建、水利、铁道、交通、地质、冶金、农业业、

林业等有关专业的老师、

硕士生等相关人员的教材和参考用书，同时还可作为对岩土工程有

兴趣的相关专业的本科生、

科研人员和工程技术人员的进修读物和参考书。本报告为学习该书

后对其中两个要点的一点总结。2德鲁克公设与屈服面外凸性

2.1德鲁克公设

在塑建加工力学研究中表征材料强化特性的重要假设，也是判断材

料稳定的准则。根据

该公设不仅可以导出材料加载曲面（包括屈服曲面）外凸的重要性质，

而且可以建立塑性状态

下的本构方程，即塑性变形的物性方程。德鲁克公设是20世纪50

年代初，德鲁克（d.c.drucker）根据强化材料单向拉伸进入塑

性变形状态后，在加载一卸载的应力循环过程中，附加外力恒做正

功的性质及有关热力学的

规律提出来的弹塑性材料强化假设。它是传统塑性力学的基础，并

把塑性势函数与屈服函数

紧密联系在一起。德鲁克公设只适用于稳定材料（伊留辛公设即适

用于稳定材料也适用于不稳定材料）。稳定材料和非稳定材料的应

力应变曲线如下图2.1所示：（a）稳定材料（b）非稳定材料图

2.1稳定与不稳定材料

在图2.1（a）中当？?NO时，？？20,这时附加应力？？对附加应变做

功为非负，即有？？？？

>0o这种材料被德鲁克称之为稳定材料。显然，应变硬化和理想塑

性材料都属于稳定材料，

又如图2.1（b）所示实验曲线，当应力超过点p后，附加应

力？？？0,而附加应变？？？0,故附

加应力对附加应变做负功，即？？？？？0。这类材料称之为不稳定材料,

硬变软化材料属于不稳

定材料。

应当说明，德鲁克公设对稳定材料的定义只是充分条件，而非必要

条件因而，除了上述

形式的不稳定材料以外，还有其他形式的不稳定材料存在。德鲁克

公设可以陈述为：对于处在某一状态下的稳定材料的质点（试件），

借助于一个外

部作用在其原有应力状态之上，缓慢地施加并卸除一组附加应力，

在附加应力的施加和卸除

循环内，外部作用所作之功是非负的。。设材料单元体经历任意应

力历史后，在应力？ij处于平衡（图），即开始应力00在加载面内,

然后在单元体上缓慢的施加一个附加应力使？ij达到？ij,刚好在？ij

加载面上，再继续在加载面上加载到？ij?d?ij,在这一阶段，将产生

塑性应变d?ijp,0最后将应力又卸回到？电若在整个应力循环过程

中，附加应力d?ij所作的塑性功不小于零，即附加应力的塑性功不

出现负值，则这种材料就是稳定的，这就是德鲁克

公设。在应力循环过程中，外载所作的功是？？0ij0(?ij??ij)N0(2.1)

图2.2应力循环

符号？？OijOO表示积分路径从？ij开始又回到？ij,不论材料是不是稳

定。上述总功不可

能是负值。不然我们可以通过应力循环不断从材料中吸取能量，这

是不可能的，要判别材料

稳定性必须依据德鲁克公设，即附加应力所作的塑性功不能小于零

得出。w???

??OijO(?ij??ij)d?ij?O(2.2)e由于弹性应变？ij在应力循环中

是可逆的，因而w?

故(2.2)式得OijOe(?ij??ij)d?ij?O(2.3)

pwd?wd??O?ijO(?ij??ij)d?ijp?O(2.4)但是在整个应力循环中，只

有在应力达到？ij?d?ij时产生塑性变形d?ijp,循环的其余

部分都不产生塑性变形，上述积分变为：

pOwd?(?ij?ad?ij??ij)d?ijp?O(2.5)1其中1*22在一维情况下，

可以用图形表示()的意义，这时有pwd?(??ad???0)d?p?0(2.6)

这就是图2.3(a)所示阴影面积，对于稳定材料，这块面积一定不

会小于零的；对于强

化材料，只有纯弹性变形时所作的功才等于零。但对于图2.3(b)

所示的不稳定材料，则(2.6)

就不一定成立，因为当？0很接近？时，阴影面积篇二：高等土力学

读书报告高等土力学读书报告指导教师：张远芳教授学生姓名：

周海雷学号：09020099

专业：水利水电工程2011年03月目录

第一章土的渗透

性..................................1

第一节概述...................................1

第二节土中渗透的基本定律...........................1第

三节无粘性土渗透系数的确定........................2第四

节粘性土的渗透系数确定.........................3第二章

无粘性土颗粒组成的类型与基本性质....................4

第一节无粘性土颗粒组成类型与分类......................4

第二节不均匀土颗粒级配曲线形状与基本性质.................

4第

三节特征粒径与特征参数..........................6第三

章无粘性土的渗透稳定特性及抗渗强度....................6

第一节无粘性土的渗透破坏形式和判别方法..................

6

第二节无粘性土的抗渗强度..........................8第

三节结论..................................9第四

章粘性土的抗渗强度.............................9

•….9

第二节分散性粘性土的基本性质、鉴别方法及抗渗强

度............10第三

节非分散性土正常条件下的抗渗强度....................12第

四节

裂缝土的抗渗强度............................14第五节粘

性土的允许抗渗比降..........................14第五章设计

反滤层的基本原理与方法........................16

第一节无粘性土反滤层的作用、基本原理和设计方

法.............16

第二节无粘性被保护土的控制粒径.......................17第

三节粘性土反滤层设计的基本原理和方法.................18

第四

节设计反滤层的内容、步骤和方法....................