SJG 04-2015 深圳市地基处理技术规范　

深圳市地基处理技术规范主编单位：深圳市勘察研究院有限公司深圳市工勘岩土工程有限公司批准部门：深圳市住房和建设局施行日期：2015年4月7日根据《深圳市建设工程质量管理条例》第十一条 [2010]42号文件)的要求，规范修编组在总结深圳市三十年来的地基处理研究成果和大量的工程实践经验教训、吸取国内外先进的技术理论和方法和广泛一、修编后的规范主要内容是：1.总则；2.术语、符号；3.基本规定；4.9.水泥土搅拌法；10.砂石桩法；11.刚性桩法；12.桩网法；13.高压喷射11对原规范中总则、符号、基本规定、换填垫层法、加载预压法、强夯法、深层搅拌法、高压喷射注浆法、托换法和注浆12新增添了排水固结沉降计算方法，单桩承载力静载荷试验方法及深圳二、本规范由深圳市住房和建设局负责管理，由深圳市住房和建设局技术顾问：黎克强张旷成本规范参编人员(以下按姓氏笔划为序)王启文王贤能丘建金刘国楠江辉煌吴旭君吴传清本规范技术编辑人员：赵园园余颖慧刘琦龚晓南顾宝和顾国荣周国钧叶观宝平勇潮2 12术语、符号 23基本规定 64复合地基设计计算 85换填垫层法 6排水固结法 217强夯法 44 10砂石桩法 12桩网法 13高压喷射注浆法 15托换与纠倾法 16其他地基处理方法 附录A单桩竖向承载力及变形模量静载荷荷试验要点 附录B复合地基静载荷荷试验要点 附录C软土地基固结后的稳定性分析计算方法 附录D用现场实测资料推算沉降量及固结度计算方法 附录E深圳市第四系地层划分及特征 附录F深圳市第四系黏性土层物理力学性质指标统计 本规范用词说明 条文说明本规范。1.深圳市住房和建设局文件：关于修编《深圳地区地基处理技术规范》的通知(深圳节能[2010]42号文件)。13.中华人民共和国行业标准：《既有建筑地基基础加固技术规范》1为提高地基承载力，改善其变形性和增强稳定性而采取的人工处理地基的方2.1.2复合地基compositeground,compositesubgrade部分土体被增强，或被置换，或加筋，形成增强体，由增强体和周围地基土共同承担荷载的地基。2.1.3软弱地基softground由淤泥、淤泥质土、冲填土、杂填土或其它高压缩性土层构成的地基。2.1.4加筋土垫层法Geosynthetics,cushionofreinforcedearth,stripsand在需加固的土体或换填的土体中铺设土工材料以增强土体的抗拉、抗剪强度和整体稳定性的地基处理方法。2.1.5换填垫层法cushion清除地基表层的软弱土层或不均质土层，用坚硬、粗粒土石材料部分或全部置换，经分层夯实，以提高其承载力，减少沉降和不均匀沉降的地基处理方法。2.1.6堆载预压法preloading在地基土中设置排水体，并对地基进行堆载预压，使地基土在排水过程中固结的地基处理方法。2.1.7真空预压法vacuumpreloading在地基土中设置排水体并形成密封系统，其内抽真空形成负压，使地基土排水固结的地基处理方法。2.1.8动静排水固结法preloadingdynamicconsolidation对设置排水体的地基进行堆载预压和夯击，使地基土加速排水固结的综合处理方法。2.1.9强夯法dynamiccompaction利用高强度的夯击动能对地基土多次夯击，使一定范围内的地基土体压密，以提高地基土的承载力，减少沉降的地基处理方法。 2 2.1.10强夯置换法dynamicreplacement利用高强度的夯击动能将块石、碎石或矿渣等坚硬粗颗粒材料夯入软土地基，使其形成密实的墩体，以增强地基强度，减少沉降的地基处理方法。2.1.11水泥土搅拌法cementdeepmixing,admixturestabilizationgwit采用以水泥为主的固化剂，通过深层搅拌机械将软土和固化剂强制搅拌混合，形成一定强度的桩加固体，与其周围软土形成复合地基的地基处理方法。2.1.12砂石桩法sand-gravelpile,sandandstonecolumns采用振动、冲击沉管等方式在地基土中形成井孔，再将碎石、砾砂或合适的建筑废料振挤入孔中，形成碎石或砾砂的密实桩体，并和桩周地基土组成复合地基的地基处理方法。2.1.13刚性桩法rigidpile采用素混凝土桩或钢筋混凝土桩等刚性桩及桩顶褥垫层构成竖向增强体，和桩周地基土组成复合地基共同承担基础荷载并减少地基沉降的地基处理方法。2.1.14桩网法pile-netcompositefoundation,pile在刚性桩上铺设加筋土垫层并在桩顶设置桩帽，以增加桩体承担荷载比例的地基处理方法。2.1.15高压喷射注浆法jetgrouting采用高压在钻杆下端的喷嘴喷出水泥浆，形成喷射流，以此冲切并与土体混合，使之在有效作用范围内形成强度较高的水泥土加固体的地基处理方法。2.1.16注浆法grouting利用液压、气压或电化学方法，将水泥浆或其他化学固化剂注入被处理的岩土体孔隙、节理裂隙等软弱结构面中，使其形成强度高、抗渗性能好、稳定性高的复合土体的地基处理方法。为提高既有建(构)筑物地基的承载力或纠正基础不均匀沉降，采用工程措施，以改善地基土的性状，并使建(构)筑物荷重转移到新的加固体上，从而确保建(构)筑物继续安全使用的补强措施。2.1.18纠偏技术techniquesofdeviationrectification由于基础不均匀沉降，产生建(构)筑物偏斜，为使其能安全使用，而采取使其归位、扶正的一系列工程措施。 3 A——基础底面积；A.——单根桩承担的处理面积；A,——桩的截面积；A——假设实体基础侧表面积；b——基础底面宽度，荷载板宽度；C——垂直固结系数；Dp——塑料排水带当量换算直径；d——桩身直径，荷载板直径；de——竖向排水体影响圆直径或桩分担处理地基面积等效圆直径；E₀——土层变形模量；Es——土层压缩模量；E——复合土层的压缩模量；fk——地基承载力特征值；fk——桩体单位截面积承载力特征值；fk——桩间天然地基土的承载力特征值；fspk——复合地基的承载力特征值；h₀——孔隙水初始水头高度；k——渗透系数；l——基础底面长度、桩长、孔距；m——面积置换率；N——桩、土应力比、注浆可灌入比； 4 Pk——基础底面平均压力值；Pcz——基础底面处土的自重压力；Pe——先期固结压力；q₁——加载速率；qp——桩端土的承载力特征值、桩端端阻力特征值；qs——桩周土的摩擦力特征值；R——单桩竖向承载力特征值；s——沉降量；s——次固结沉降量；s。——固结沉降量；s,——某一时刻沉降量；t——固结时间；U,——某一时刻地基土平均固结度；U,——地基土径向平均固结度；U₂——地基土竖向平均固结度；z——基础底面下换填垫层的厚度；zn——地基沉降计算深度；γ——天然重度；λ.——压实系数；Pa——干密度；θ——压力扩散角53.0.1在选择地基处理方案前，应进行下列工作：1收集场地的岩土工程勘察；2收集场地拟建建(构)筑物上部结构和基础设计要求等资料；3收集场地自然环境条件、邻近建(构)筑物基础设计资料、场地周边可能发生或已发生的地质灾害以及场地周围的地下管线类型和分布；4收集与本场地同类的工程地基处理经验、设计方案、施工方法和处理后的使用效果。3.0.2在选择地基处理方案时，应考虑建(构)筑物上部结构、基础和地基的共同作用等要求，并经过技术经济比较，选用适宜的地基处理方案或调整上部结构和地基处理相结合的方案。3.0.3地基处理方案的确定应按下列步骤进行：1根据场地地质条件、工程结构类型、基础荷载、使用要求、环境条件、材料情况、施工条件和邻近建(构)筑物的相互影响等因素，初步选定几种可供比选的地基处理方案；2对初步选定的地基处理方案，应依据地基处理技术要求分别从地基处理方法原理、适用条件、预期处理效果、材料来源、工程造价、施工机具类型和施工过程对周围环境的影响等各种因素，进行计算分析，经技术经济综合分析、对比，从中选择最佳的地基处理方案。必要时也可选择多种方法组成的综合处理方案；3对重要工程或大型地基处理工程，在选定地基处理方案后，应根据建(构)筑物安全等级和场地复杂程度，在施工前选择有代表性的场地，进行已选定地基处理方案的现场试验或试验性施工，同时进行必要的测试和检测，以检验处理效果和修正、完善地基处理设计参数，选择合适的施工工艺，预测最终处理效果。3.0.4经处理后的地基，当按地基承载力确定基础底面积及埋深而需要对本规范确定的地基承载力特征值进行修正时，应符合下列规定：1基础宽度的地基承载力修正系数取值为零；2基础埋深的地基承载力修正系数取值为1.0。3.0.5处理后的地基承载力应满足下式要求： 6 式中fspk——处理后地基承载力特征值(kPa);fspu——地基处理后由静载荷试验取得的极限承载力(kPa);P——基础底面平均压力值(kPa);K——安全系数(不小于2)。3.0.6经地基处理后，地基应满足设计的承载力、变形、稳定性、抗液化和防渗及渗透稳定等要求。若在地基压缩层范围内存在软弱的下卧层时，应验算软弱下卧层的承载力、变形和稳定性。3.0.7对受较大水平荷载作用或位于斜坡上的建(构)筑物，交通工程、市政工程应进行地基稳定性验算。3.0.8地基处理施工前施工单位应依据地基处理设计编制施工方案，进行施工工艺适用性试验，确定施工参数。施工技术人员应掌握所承接工程的地基处理目的、加固原理、施工工艺、技术要求及质量标准，并做好技术交底。3.0.9地基处理前，应制定施工过程质量检测和监测方案。地基处理施工中应由专人负责质量控制，做好施工记录。对于在施工过程中有质量检测或监测要求的，应委托有资质的专业单位制定施工过程质量检测和监测方案，对施工全过程进行检测和监测。3.0.10地基处理完工后应按本规范及现行国家有关标准进行工程质量检测和验收。每一地基处理场地应选择两种或两种以上方法进行检测，当施工过程委托有资质的专业单位检测时，其检测结果可作为竣工验收检测资料。对建(构)筑物地基的承载力和变形参数的检测应采用平板载荷试验。地基处理后，对于现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007规定需要进行地基变形计算的建(构)筑物，应继续进行工后沉降观测，直到沉降达到相对稳定为止。74复合地基设计计算1水泥土搅拌桩、旋喷桩、刚性桩复合地基，其桩土复合地基承载力特征式(4.0.1-1)估算：式中fspk——复合地基承载力特征值(kPa);Ra——单桩竖向承载力特征值(kN);fk——施工后桩间土承载力特征值(kPa),宜考虑桩施工对桩间值fk;m一面积置换率，等于桩(墩)的截面积Ap除以设计要求每一根加固体所承担的处理面积A,即(桩、墩)平均直径，de为一根桩(墩)分担的处理地基面积的—复合地基类型桩间土承载力折减系数β桩端地基土的承载力折减系数α桩身强度系数λ水泥土搅拌桩和可取0.5~0.9,差值大时取高值；取大值，对旋喷桩，刚性桩强夯置换块石墩8 2对砂石桩或强夯置换复合地基的承载力特征值，应通过现场复合地基载荷试验确定，在初步设计阶段，也可按式(4.0.1-2)估算：fspk=[1+m(N-1]fsk式中N——桩(墩)土应力比。宜由现场实测确定，无实测数据时，对强夯块石墩可取3~5,当天然地基土强度低取大值，反之取小值；对砂石桩，黏性土可取2～4,粉土和砂土可取1.5～3,天然地基土强度低取大值，反之取小值。fsk——桩间土承载力特征值宜由现场实测确定，当桩间土有明显挤密效果时，可取fk=ηfak,η为桩间土承载力提高系数，可按静载荷荷试验确定。fk为天然地基土承载力特征值(kPa)。3当桩-土复合土层之下还有软弱下卧层时，应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007进行软弱下卧层承载力验算。4.0.2复合地基中加固体(桩、墩)的单桩承载力特征值R应通过现场单桩静力载荷试验确定。在初步设计阶段，无实测数据时可按以下公式估算：1对刚性桩、水泥土搅拌桩、高压旋喷桩，可按式(4.0.2-1)和(4.0.2-2)且由式(4.0.2-1)计算所得结果应等于或略大于式(4.0.2-2)计算所得结果，使之与桩身材料强度相匹配：式中Ap——桩的截面积(m²);R。——单桩竖向承载力特征值(kN);up——桩的周长(m);n——桩长范围内所划分的土层数；qs;——桩间第i层土的侧阻力特征值(kPa),应据勘察报告提供的指标按现行广东省标准《建筑地基处理技术规范》DBJ15-31取值；l,——桩间第i层土的厚度(m);9qp——对柔性桩桩端地基土未经修正的承载力特征值(kPa),应据勘察报告提供的指标选用；对刚性桩应按现行广东省标准《建筑地基α——桩端地基土的承载力折减系数，可按表4.0.1取值；f.——桩体材料强度(kPa)。对刚性桩，取桩体材料轴心抗压强度设计值；对水泥土搅拌桩、旋喷桩，取与桩身水泥土配比相同的室内水泥土试块(砂土和粉土采用边长150mm的立方体，其它土层采用边长为70.7mm的立方体，也可采用边长为50mm的立方体)、在标准养护条件下设计龄期(对竖向承载的水泥土搅拌桩宜取90d,工期允许时可取28d、60d)的无侧限抗压强度试验平λ——折减系数，可按表4.0.1取值。桩的长度除满足式(4.0.2-1)外，还应根据建筑对变形要求及土层结构等因素综合考虑。2对砂石桩，可按式(4.0.2-3)估算：3对于小型工程的人工填土强夯置换复合地基，可按式(4.0.2-4)估算：式中K,——强夯置换造成的墩周挤密区的强度增长系数，取1.2～1.5;C——墩周原状土不排水抗剪强度(kPa)。4.0.3复合地基中桩可采用正方形或等边三角形布桩形式，其总桩数可按式式中n——布桩总数(根);A——上部结构物基础底面积(m²);m值可按式(4.0.1-1)或式(4.0.1-2)反算而得。4.0.4复合地基变形计算应符合下列要求：1复合地基的变形包括桩、土复合土层压缩变形和复合土层以下未加固天然土层压缩变形，总变形量按下式计算：式中s——复合地基总变形量(mm);s₁——桩、土复合土层压缩变形量(mm)。一般可按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007中的分层总和法估算；S₂——复合土层以下未加固天然土层压缩量(mm)。可参照现行国家标2复合地基变形计算深度应大于复合土层厚度，并满足现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007有关计算深度的其它规定；3桩、土复合土层压缩量可按下式计算：式中y——桩、土复合土层压缩量经验系数，宜按当地经验取值，无经验时Po——相应于作用的准永久组合时的基础底面处的附加压力(kPa);Eps——基础底面下第i复合土层的复合压缩模量(MPa);z,、z-1——基础底面至第i、i-1层土底面的距离；ai、ai-1——基础底面计算点至第i、i-1层土底面范围内的平均附加应力系数。4对水泥搅拌桩、高压旋喷桩复合土层的压缩变形量s,可按下式计算：式中P₂——搅拌桩或高压旋喷桩复合土层顶面的附加压力值(kPa);P₁——搅拌桩或高压旋喷桩复合土层底面的附加压力值(kPa);l——搅拌桩或高压旋喷桩的桩长；Eps——复合土层的复合压缩模量(Mpa),可按式(4.0.5-3)计算取值。5当按本规范附录B做了复合地基静载荷试验，取得复合地基综合变形模量Espo时，可按下式估算复合地基的总变形量s:式中b——复合地基最终变形量(mm);基础宽度(m);P。——相应于荷载效应准永久组合标准值的基底附加压力(kPa);Espo——复合地基综合变形模量(Mpa),按本规范附录B试验要点求得；ψ——经验系数，缺乏经验时，可按表4.0.4取值。表4.0.4沉降计算经验系数ψ沉降计算经验系数ψ方形独立基础条形基础片筏基础注：1表中矩形基础系指基础长边与短边之比a/b=1.5~4;条形基4.0.5复合土层压缩变形计算所需复合压缩模量或复合变形模量值应由载荷试验确定(见本规范附录B),无条件时可按以下公式估算：1砂石桩、强夯置换墩等散体材料桩复合地基的复合模量可按下式计算：式中Esps——复合土层的压缩模量(MPa);Es——桩(墩)间土的压缩模量(MPa)。采用天然地基土的压缩模量；Espo——复合土层的变形模量(MPa);Eo——桩(墩)间土的变形模量(MPa)。宜按经验取值，无经验时可宜按经验取值，无经验时可采用天然地基土的变形模量；N——桩、土应力比，取值见本规范式(4.0.1-2)。2水泥土搅拌桩、高压旋喷桩等柔性桩复合地基复合模量可按下式计算： 及山地不均匀地基的处理，或地面标高低于基底设计标高时的地基填筑土的处5.1.2换土垫层材料主要采用砂、碎石、石粉渣、砂质黏性土和砾质黏性土5.1.3加筋土垫层由成层分布的多层水平加筋增强体材料等土工合成材料，应具有较高的抗拉强度、伸长率不大于4%～5%、有较强的耐式中P₂——对应于荷载效应标准组合，垫层底面处的附加压力值(kPa);faz——垫层底面处经深度修正后的地基承载力特征值(kPa)。垫层底面处的附加压力值可分别按式(5.2.1-2)和(5.2.1-3)计算：式中b——条形基础或矩形基础底面的宽度(m);l——矩形基础底面的长度(m);Pk——相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力值(kPa);Pe——基础底面处土的自重压力值(kPa);z——基础底面下垫层的厚度(m);θ——垫层的压力扩散角(°),宜通过试验确定。当无试验资料时，对非加筋换填层，可按表5.2.1采用；对加筋垫层，当加筋材料为土工合成材料时可取20°~35°,加筋材料为土工格栅、土工格室、土工筋带网时可取30°~40°,当层间填料为砂石材料时取大值，为黏性土时取小值；当加筋材料只有一层时取小值，当加筋材料为多层时取大值。中砂、粗砂、砾砂、砾石、石粉渣、砂夹65.2.2换土垫层的厚度不宜小于0.5m,加筋垫层的厚度不宜小于0.9m,且均不宜大于3m。5.2.3非加筋土换填垫层底面的宽度、长度应满足基础底面应力扩散的要求，可式中b'——条形基础或矩形基础垫层底面宽度(m);I'——矩形基础垫层底面长度(m)。整片垫层底面的宽度(或长度)可根据施工的要求适当加宽(加长)。5.2.4换填垫层的承载力宜通过现场载荷试验确定，载荷试验的承载板直径或边长不宜小于垫层厚度的1/3,且不宜小于1.0m。5.2.5垫层顶面宽度可从垫层底面两侧向上扩展，按基坑开挖期间保持边坡稳定的当地经验放坡确定。砂及砂石垫层顶面每边超出基础底边不宜小于300mm。当素土垫层厚度小于2m时，基础外沿至垫层边沿不小于厚度的1/3,且不宜小于300mm;当素土垫层厚度大于2m时，可适当加宽且不小于700mm。5.2.6非加筋垫层承载力和压实系数，初步设计时可按表5.2.6选用，施工图设计时应通过试验确定。换填材料类别最大干密度(pa)或压实系数(2e)卵石、碎石砂夹石(其中卵石、碎石占全重的30%~同上土夹石(其中卵石、碎石占全重的30%~中砂、粗砂、砾砂、圆砾、角砾、石粉渣(Ⅱ)加筋土垫层法5.2.7加筋土垫层底面尺寸除应满足5.2.3条外，还应使每层加筋材料均超过基础底面两侧足够长度，并由基底压力扩散线外侧筋材的抗拔安全性确定，缺乏试验数据时可按以下公式计算：式中L,——第i层加筋材料长度(m);B——基础底面宽度b或长度I(m);z,——第i层加筋材料到基础底面的距离(m);T——加筋土材料极限抗拉强度(kN/m);fp——加筋土材料与土的界面摩擦系数，由试验确定，无试验资料时，在初步设计阶段，土工织物可取,土工格栅可取0.8tanφc;φ。为垫层土压实后的等效内摩擦角(°),视压实程度不同，对黏性土，可取20°~25°,对砂土，可取25°~35°;y——筋材上方垫层土重度(kN/m³);d——垫层上方基础埋深(m);0——扩散角，见5.2.1条。5.2.8在加筋区域的边缘或端头，当形成临空边坡时，还应进行加筋土边坡稳定计算以确定加筋材料锚入填料内的锚固长度。5.3施工(I)换土垫层法5.3.1换填材料应分层铺筑，逐层压实。压实机械宜用平碾、振动碾、振动压实机、插入式振动器和羊足碾等机械。应根据具体的施工方法和施工机具通过现场度取200～300mm。非加筋土填层采用重锤夯实时，夯锤的质量宜为15～30kN,均下沉量以及有效夯实深度等。最后两遍平均夯沉量，黏性土宜取10～20mm,砂土宜取10mm。过5%。用粉细砂做填筑料时，应掺入25%～30%的碎石或卵石，且均匀分布，最大粒径不宜大于50mm。碾压夯实振动能量较大时，换填材料粒径不宜大于5.3.6素土垫层的土料宜选用砂(砾)质黏土为宜，土料应过筛，有机质含量不超过5%,土料中不得夹有砖、瓦和石块等透水材料。素土垫层的夯(压)实应设计要求的填土夯(压)实后达到的干密度，可按室内击实试验和现场测得的最缝处应夯压密实。上下两层的缝距不得小于500mm。(Ⅱ)加筋土垫层法5.3.8加筋土垫层的每层填料厚度以300～500mm为宜，层间填料必须分层压实，且压实系数不低于0.94。加筋材料与填石、混凝土路面之间宜铺设200~ 5.3.11在加筋区域的边缘或端头，宜将筋材固定或向上弯起回折锚入上层填料2采用环刀法检验垫层的施工质量时，取试样点应位于每层厚度的2/3深度处。检验点数量：每个单体工程不少于3点。对整片基础的大基坑，面积小于300m²时，每30～50m²应不少于1个检验点；面积大于300m²时，每50～100m²应不少于1个检验点。对条形基础，每10～20延米应不少于1个点。对独立柱基，应不少于1个点且满足整片基础检测数量的要求；应小于4m。检验点数量：每个单体工程不少于3点。面积小于300m²时，每10~15m²应不少于1个检验点；对整片基础，面积大于300m²时，每20～30m²应不少于1个检验点。对条形基础，每10延米应不少于1个点。对每个独立柱基，应不少于1个点且满足整片基础检测数量的要求； 1采用静载荷试验检测，单位工程每500m²不少于1个点，且不得少于3个2采用标准贯入试验或动力触探试验，单体工程每200m²不得少于1个点，且不少于3个点，每一独立基础下不少于1个点，条型基础每20延米不少于13对非建(构)筑物或大面积地基垫层工程，可视工程重要程度检测频率适6.1.1排水固结法包括堆载预压法、真空预压法和动静联合排水固结法。适用于处理淤泥、淤泥质土、吹填土等饱和软黏土地基。而动静排水固结法仅适用于淤泥土厚度小于7m的城市道路或场区地坪等对地基工后沉降要求不严格的地基处理工程。6.1.2排水固结法处理地基前应对处理区域进行详细勘察，查明地基土层类型、分布和性状，查明地下水赋存及补给条件等。对各软土层应进行土工试验、十字板剪切试验和静力触探试验，确定土的物理力学指标，主要是土的固结系数、渗透系数、前期固结压力、压缩指数、抗剪强度、孔隙比和固结压力关系曲线等。6.1.3根据建(构)筑物及场地的使用要求和工期要求，应确定排水固结处理的技术要求，包括地基承载力特征值、固结度、竣工后剩余沉降量、差异沉降量及交工面高程等，并以此作为设计和施工的控制标准。6.1.4在地基处理过程中，应进行必要的监测，监测项目有：地面沉降、分层沉降、侧向位移、孔隙水压力等项目。根据监测获得的资料分析地基的处理效果，并确定卸载时间。6.1.5在没有工程经验条件下，对重要的工程，排水固结地基在设计、施工之前，应选择地质条件具有代表性场地进行试验，以取得设计和施工的技术参数。(I)堆载预压法6.2.1堆载预压法地基处理设计应包括如下主要内容：1预压荷载设计，包括选择加载方式、确定预压总荷载、荷载分级及加载速2水平排水垫层设计，包括水平排水垫层的构造、厚度等，以及排水盲沟和集水井的布置等；3竖向排水体设计，包括竖向排水体选型，以及确定其断面尺寸、间距、深度、排列方式和布置范围等；4地基土固结度和沉降分析，包括竣工后剩余沉降量、差异沉降量和卸载时 6地基处理场地的变形(地面和分层沉降、侧向位移),地基土内超静孔隙载下受压土层各点的有效竖向应力大于拟建建(构)筑物荷载引起的相应点的附加应力。堆载预压荷载持续时间一般不小于6个月；2堆载体的顶面面积不得小于建(构)筑物基础外缘尺寸。于800mm,水下砂垫层的厚度不宜小于1000mm,砂被厚度不宜小于700mm;3砂垫层宜采用黏粒含量不大于5%的天然中砂、粗砂或砾砂、也可采用4砂源缺乏地区经充分论证后，可沿塑料排水板板头铺设砂沟、透水软管5堆载预压地基处理面积较大时，应在水平砂垫层中设置相互连通的纵横根据汇水量进行计算，排水盲沟间距宜为50~80m。2袋装砂井的直径不宜小于70mm;砂井或砂石桩直径不宜小于300mm;塑料排水板的当量直径可按下式换算：式中Dp——塑料排水板当量换算直径(mm);α——换算系数，无试验资料时可取α=0.75～1.00;b——塑料排水板宽度(mm);δ——塑料排水板厚度(mm)。3竖向排水体的平面布置可采用等边三角形或正方形排列。每根竖向排水体的有效影响圆直径de和竖向排水体中心距s的关系宜按下列规定采用：等边三角形排列：4竖向排水体的间距应在满足地基处理技术要求及工期要求前提下计算确定，其间距可按井径比n(n=de/dw,dw为砂井或砂石桩直径，或n=de/Dp)选用。袋装砂井或塑料排水板的间距可按n=15~20选用，普通砂井或砂石桩的间距可按5竖向排水体的平面布置范围，应超过地基处理场地范围，对建(构)筑物地基预压时应超出基础外缘4～6m;6竖向排水体的设计深度应符合下列要求：1)对以抗滑稳定性控制的工程，竖向排水体设计深度应超过最危险滑动面2)对以沉降控制的工程，如软弱土层厚度不大，竖向排水体应贯穿软弱土层。当软弱土层厚度很大，设计深度应根据工程对地基的稳定性和变形量的要求计算确定，若施工设备条件达不到设计深度，则可采用超载预压等方法满足设计要求。设计深度与超载量应由计算确定。对于竖向排水体未能贯穿的部分软弱土层，应计算其沉降变形量。6.2.5排水固结的计算分析应符合下列要求：1在大面积均布荷载及一级或多级等速加载条件下，时间t所对应荷载的地基压缩土层的平均固结度可根据下列两种情况进行计算： 1)当竖向排水体贯穿压缩土层时：式中U.——t时间点对应的地基土层的平均固结度(%);n——总加载级数；,——第i级荷载的加载速率(kPa/d);∑Ap——各级荷载的累加值(kPa);T₁1、T,——分别为第i-1级及i级荷载从零点起算的加载的起始和终止时间t——堆载预压全过程时间(d)(从零点起算);α、β——参数。根据排水固结条件，按表6.2.5采用。竖向排水固结向内径向排水固结竖向和径向排水固结α1β注：1Cv——地基土的竖向固结系数(m²/d),以固结试验确定；3H——土层竖向排水体的深度，当竖向排水体贯穿至透水性良好的地层(如中粗砂层、砾砂层等)时，按双面排水条件计算，H为土层厚度的一半(m);4Fn——与井径比(n)有关的系数：2)当竖向排水体未贯穿压缩土层时： 式中U,—t时间整个地基压缩土层的平均固结度(%);Q——竖向排水体贯入比(竖向排水体深度与整个压缩土层厚度之比);U₁——设置竖向排水体部分土层的平均固结度(%),根据竖向和径向排水固结条件，按式(6.2.5-1)估算；U₂——竖向排水体以下压缩土层的平均固结度(%),将竖向排水体底面作为排水面，根据竖向排水固结条件，根据土力学有关公式估算；H₁——竖向排水体贯入的土层厚度(m);H₂——竖向排水体以下压缩土层厚度(m)。2对长径比(长度与直径之比)大，井料渗透系数较小的袋装砂井或塑料排水板，应考虑井阻、涂抹和土层扰动影响。当考虑井阻、涂抹和扰动影响时，固结度可按如下方法确定：1)有经验时，可按式(6.2.5-1)或(6.2.5-3)计算出地基平均固结度再乘以经验折减系数，折减系数可取0.85~0.95。2)无经验时，可直接按式(6.2.5-1)、(6.2.5-3)计算，此时Fn取为F,F按式(6.2.5-5)确定：F=F'+Fs+F式中kh——天然状态下土层水平向渗透系数(cm/s);ks——涂抹区土的水平向渗透系数，可按1/3~1/5的ks——涂抹区直径与竖向排水体直径(或当量换算直径)的比值，可取2.0~3.0,对中等灵敏黏性土取低值，对高灵敏黏性土取高值；L——竖向排水体深度(cm);qw——竖向排水体纵向通水量，为单位水力梯度下单位时间的排水量(cm³/s),qw=kwπd²/4;kw为排水体材料渗透系数，d为其直 1)采用e-logp曲线，计算公式为：C——第i层土层的压缩指数；Poi——第i层土层的自重应力平均值(kPa);2)采用e-p曲线，按式(6.2.5-11)计算：式中eo;——第i层土层中点的对应于自重应力Poi由e-p曲线查得的初始孔隙ψ——沉降计算经验系数可取1.1～1.6,预压荷载大，地基土压缩性大4与堆载预压时间t对应的沉降量st可按下式估算： 式中U,——时间t(从堆载预压始点起算)对应土层的主固结平均固结度；可用式(6.2.5-1)或(6.2.5-3)计算。5次固结沉降量sa可采用下式计算：式中Cai——次固结系数(无因次量),室内实验或现场测试在主固结完成之后，试验荷载不变的条件下，其孔隙比与时间对数关系曲线上的直线t——次固结沉降量计算时间(从卸载时间起算);t——相对于主固结完成100%的时间(从零起算)在无试验数据情况下，次固结系数(Ca)可用以下公式估算：式中w₀——土层初始含水率(%);C.——土层压缩指数。6卸载完成后剩余沉降量可按下式估算：式中△s——卸载完成后，对应使用荷载的剩余沉降量(m);其他符号同前。7预压荷载下，对于正常固结软土地基中某点在任意时间t时土的抗剪强度，可按下式计算：式中tn——加固过程中地基土t时刻的抗剪强度(kPa);Teo——加固前天然地基土的抗剪强度(kPa),可用十字板剪切试验现场△T——抗剪强度增量(kPa);△o₂——该点的附加竖向应力(kPa);η——土体由于剪切蠕动等因素而引起强度衰减的折减系数，可取(Ⅱ)真空预压法2确定真空预压工艺、要求达到的膜下真空度、地基土固结度和抽真空时1真空预压区域边缘应大于工程场地轮廓线，每连接，分区面积宜为20000～40000m²;设计值不宜小于85kPa;当加固区土层条件复杂时，真空预压荷载设计值不宜小于80kPa;布均匀，并保持在80kPa以上；1)真空联合堆载总压力应以满足工后剩余沉降量及工期要求为准；2)真空联合堆载预压时，堆载体的坡肩线应与真空预压边线重合；3)膜上堆载宜在真空预压满载10d后进行； 4)堆载应根据本规范第6.2.5条要求进行地基整体滑动稳定性分析，并5真空预压荷载持续时间宜不小于3个月，且连续7d沉降速率<2mm/d。若进行计算，滤管横向间距宜为6～7m,纵向间距宜为30～40m。1密封膜宜采用2～3层聚乙烯或聚氯乙烯薄膜。单层密封膜的技术要求应最小抗拉强度(MPa)最小断裂伸长率最小直角撕裂强度(kN/m)厚度纵向横向密封墙应达到消除真空预压有影响的深度范围。密封墙厚度不宜小于1.0m,黏土拌合后墙体的黏粒含量应大于15%,渗透系数应小于1×10-5cm/s;4真空预压密封膜上宜有一定厚度的覆水保护。应计算分析覆水围埝稳定工织物(如复合土工布、编织土工布条)。1抽真空设备宜采用射流泵，在进气孔封闭状态下，其真空压力不得小于2抽真空设备宜均匀布置在加固区四周，必要时也可适量布置在加固区中率和工程经验确定，每台设备的控制面积宜为900～1100m²备开启数量宜超过总数的70%。2真空预压地基最终竖向变形按本规范第6.2.5条规定计算时，沉降计算经验系数ψ可取0.8～0.9,真空联合堆载预压法以真空预压为主时，ψ可取0.9。6.2.14动静排水固结法处理地基必须设置良好的水平和竖向排水系统，包括竖6.2.16塑料排水板间距可按本规范第6.2.4条确定，可取0.8～1.5m,常用1.0~6.2.17砂垫层厚度可取1.0m,每隔30～50m宜设置纵横向盲沟，盲沟交点处应设集水井，集水井底面应低于砂垫层顶面0.5m,用水泵强排水至加固区以外，6.2.18在软土表面上宜覆盖厚度3.0～4.0m填土层(含砂垫层厚度),方可在填10遍进行夯击，夯击能可从1500kN·m逐渐加大到3000kN·m以上，达到设计要 6.2.20强夯间歇时间应根据软土中动孔隙水压力消散80%以上所需时间确定，宜为7~14d。6.2.21每遍夯点的夯击数可按下列要求确定：1夯坑深度宜小于软土上覆填土厚度的1/2～1/3;2第n击以后连续二次夯沉量比前一击更小，则单点击数定为n击；3动孔隙水压力增量显著下降之后(一般可取△u≤2kPa)应停夯，待孔压消散4在强夯与堆载作用下，软土固结沉降量达到设计要求为强夯的最终收锤标准，否则应增加强夯遍数直至软土固结度满足要求。6.2.22每遍强夯开始前，均应选择有代表性区域进行试验性夯击，通过实测夯沉量和孔隙水压力监测等确定夯击能、夯点击数和间隙时间。6.2.23动静排水固结法加固地基的平均固结度、固结沉降计算可依据同类工程相关经验和施工过程沉降曲线进行分析计算。6.3.1施工前应做好下列准备工作：1施工前应充分收集和熟悉施工现场自然环境、地层结构、周边条件和施工条件等资料，并应对设计条件进行复核，无误后方可施工；2清除施工作业区内、周边和地下对施工有影响的障碍物；3陆地施工时，应平整场地，清除地表塘埂、植物等，按施工图布放施工区域边界线，并测量施工区的地面高程；4水上施工时，应在施工区域附近设置水尺；采用GPS定位时，需完成对船用GPS定位系统的比对测量；根据船舶的性能及施工安排设置船舶定位用的地锚或锚坠；确定施工通道和船舶停靠、避台风码头。1当加固区表层土太软无法直接铺设水平排水垫层时，应采取铺设工作垫层、竹笆或复合土工布等施工措施。工作垫层可用土、砂填筑，垫层应表面平整，2陆上施工遇有渔塘时，应排水后晾晒，挖除植物层、铲平塘梗；3水平排水垫层的材质和铺设质量满足设计要求，且水平排水垫层中应无淤 泥包和泥砂混合现象。真空预压排水垫层应无尖石、铁器等有棱角的或尖锐的硬4设置排水盲沟时，盲沟渗滤料应采用碎石或中粗砂，含泥量不得大于3%。盲沟渗滤料应用反滤型土工布包裹。1塑料排水板的性能指标应满足设计要求，并宜采用可测深的插板机具，芯板材料宜选用原生料。施工过程中应注意以下问题：1)塑料排水板应有质量证明文件，外包装应牢固、完好，并具有防紫外线2)施工现场塑料排水板应堆放整齐，应采取措施以防止塑料排水板被雨淋、浸泡、暴晒、破损和污染，已破损和被污染的塑料排水板不得在工程中3)塑料排水板施工所用导管，管尖平端与导管靴应配合适当，应防止插入地基中的带体扭曲、断裂和滤膜破损；4)打入地基的塑料排水板宜为整板；5)塑料排水板需要接长时，必须用滤膜内芯带平搭接的连接方式，搭接长度宜大于200mm,且连接牢固，滤膜应包裹完好并做好检查记录；6)打设时回带长度不得超过500mm,且回带的根数不宜超过总根数的5%。施工中应杜绝跟带现象；7)塑料排水板打设动力应根据施工条件选择，对振动敏感区段不宜采用振8)陆上施工机械的行走方式采用步履式、履带式或轨道式等，设备的接地压力应适应软弱地基承载力的要求；9)塑料排水板水上作业船应能在允许的风、浪、流条件下保证施工质量，并有完善的定位功能，有水深测量装置，并具有监测和控制回带功能；10)打设过程应做好施工原始记录。施工应逐根自检，不符合验收标准时，应在临近板位处补打；11)一个施工作业区段塑料排水板验收合格后，对打设塑料排水板时在垫层上形成的孔洞可用砂料填满；12)塑料排水板预留地表的长度不得小于200mm,在验收合格后埋入地表 其实际灌砂量(不包含水的重量)不得小于计算值的95%。普通砂井施工时，应1)砂袋应采用透水性能好，且具有足够抗拉强度及一定抗老化和耐腐蚀2)砂袋不得中断、缩颈或膨胀等。灌入砂宜用风干中粗砂，直径应满足3)砂袋放入井孔后，袋口应用尼龙绳或铁丝扎紧；4)袋装砂井所用套管内径宜略大于砂井直径；6)砂袋应埋入到设计深度，误差不得大于300mm,砂袋应高出砂垫层顶面100mm以上。2)垂直度偏差不得大于1.5%;2当堆载材料为建(构)筑物地基的一部分时，填料和压实度应满足本规范1)预压处理区边界地基土的侧向位移速率不大于5mm/d;2)地基沉降速率不大于15mm/d;3)孔隙水压力增长值与荷载增长值之比不大于0.6。 管施工应满足下列要求：1)滤管可采用钢管或塑料管，外包土工织物等滤水材料；3)滤管连接件与滤管连接牢固，连接长度应不小于100mm;4)滤管及其连接件在预压过程中能适应地基变形；5)滤管出膜处宜通过出膜器与真空泵吸水管连接，且应保证密封效果。3密封膜应采用抗老化性能好、韧性好和抗穿刺性能强的不透气材料。铺设密封膜应满足下列要求：1)密封膜加工后的边长大于加固区相应边长4m,当加固区地质复杂时，适当加长密封膜并松弛铺设；2)密封膜应采用双热合缝的平搭接，搭接宽度应大于150mm,热合不紧或热穿现象或有孔洞时应及时修补。密封膜宜铺设2～3层；3)铺膜时风力不得大于5级，并从上风侧开始铺设；4)压膜沟内的密封膜紧贴内侧坡面铺平；5)密封膜应按设计要求采用覆水、土工织物保护层等方式进行密封保护。4密封膜周边采用压膜沟进行密封时，压膜沟的开挖与回填应满足下列要1)压膜沟深度和宽度满足设计要求；2)压膜沟内外坡平整，无砂料存在；3)压膜沟内回填不含杂质的黏土并回填密实；4)压膜沟内的塑料排水板沿边坡伸入到加固区内的水平排水垫层中20cm5当采用密封墙时应隔断真空预压影响深度范围内的透水层，施工宜采用深层搅拌桩工法，搅拌桩直径不宜小于550mm,搭接宽度不宜小于200mm,不宜少于双排，成桩搅拌应均匀，密封墙的深度、厚度、水泥掺入量和渗透系数应满足设计要求。6抽真空设备的位置和数量应满足设计要求。抽真空过程中应注意以下问1)正式施工前，先应进行试抽，试抽气时间宜为4～10h,发现问题应及 2)正式抽气阶段膜下真空度应保持在600mmHg以上，平均固结度应达到3)抽气期间应经常检查密封膜，有破损时应及时修补。1)连续抽气使膜下真空度稳定地维持在80kPa以上，直至沉2)沉降稳定标准为：实测地面沉降速率连续两次7d平均沉降量小于或等1夯锤宜采用直径为3.0~3.5m、锤重150~200kN的扁平锤。采用履带式起重机时，可在臂杆端部设置辅助门架。通常每10000m²安排一台强夯机；2软土上覆填土材料宜采用碎石土、砂土或砾(砂)质黏性土，以利于强夯3强夯施工步骤和检查工作应符合本规范第7章相关规定；4强夯施工时，浅层沉降板的隆起量不宜超过10cm,每一遍夯击后实测的动力孔隙水压力增量宜大于20kPa。4)地基土分层侧向位移(测斜); 周边建(构)筑物的位移和沉降监测；1)每项工程应选择1～3个工程地质条件复杂，且有工程代表性的特征断2)地面沉降观测基准点不得少于3个，且应设在施工影响范围外稳固的地3)地面沉降观测点布置，条形场地间距宜为30~50m,大面积场地应按4)分层沉降观测孔宜布置在地基土的分层界面上。对于厚层软黏土，可每5)侧向位移监测点宜布置在侧向变形较大的部位，每一特征断面上宜布置2～3个测斜孔；6)孔隙水压力观测孔宜布置在压缩变形和剪切变形较大的部位，可沿竖向间隔2~3m布置一个孔压计；7)边桩观测点应布置在预压区边沿坡脚5m内，沿坡脚走向每10~30m布接，测头应合理布置，每1000～2000m²设置一个。1)孔隙水压力和地表沉降在加载初期每天1次，中后期2～4d观测1次；2)膜下真空度在加载初期每2h观测1次，稳定一周后每12h观测1次；3)其余监测项目在加载初期每1～2d观测1次，中后期3～5d观测1次；4)加固区周围有建(构)筑物和地下管线时，侧向位移应加密观测频率；6观测数据应及时整理与分析，并绘制观测物理量及其空间分布特征的图件或观测物理量的时程曲线，如沉降平面等值线图、沉降断面图、沉降-时间过程曲线等。 7应根据现场实测资料来推算最终沉降量、固结度及工后剩余沉降量、差异沉降量，并以此确定预压卸载或结束地基处理时间。对主要以地基承载力或稳定性控制的建(构)筑物，卸载或结束前软土层增长的抗剪强度还应满足设计要求。最终沉降量及固结度推算可按本规范附录D的规定执行。6.4.1施工质量检验应符合下列要求：1施工前应对原材料的质量与性能进行检验：1)对不同来源的砂井和砂垫层砂料，必须取样进行颗粒分析和渗透性试验；2)塑料排水板在使用前应按规定进行抽样检测。同批次生产、用于同一工程的塑料排水板，每20万延米抽样检测不得少于1次，不足20万延米时应抽样检测1次；不同批次的塑料排水板应分批次检测。当存放超过6个月时，使用前应重新抽样检测；3)塑料排水板主要质量检测项目应包括纵向通水量、塑料排水板抗拉强度、滤膜抗拉强度、滤膜渗透系数和滤膜等效孔径等；4)真空预压密封膜应抽样检查抗拉强度、断裂伸长率、梯形撕裂强度、顶破强度和厚度等指标。2预压排水固结处理前应进行十字板抗剪强度试验、静力触探试验和钻探取样做室内土工试验。加固前的地基土检测应在打设竖向排水体前进行；3对于抗滑稳定控制的工程，应在预压区内选择代表性地点指定孔位，在不同加载阶段、卸载前进行不同深度的十字板抗剪强度试验和取土进行室内试验，以验算地基的抗滑稳定性、检验地基的处理效果并为卸载提供判据。6.4.2竣工验收检验应符合下列要求：1加固后的验收检测应在卸载后3~5d进行；2竖向排水体处理深度范围内及其底面下受压层，经预压所完成的竖向变形和平均固结度应满足设计要求。3预压排水固结处理后的场地地基土应进行十字板抗剪强度试验，静力触探试验和钻探取样做室内土工试验，以检验处理效果，单位工程检测数量宜为每200m²不少于1个孔；4对于建筑物地基应进行载荷试验，单位工程抽检数量宜为每500m²不少于1个点，且不得少3个点，对复杂场地或重要建筑物地基应增加抽检数量，对非 建筑物地基且大面积处理场地地基可适当减少抽检数量，宜为每2000m²不少于1个检验点；5预压后的地基处理检测报告中应对固结沉降、强度增长和其他检测结果进行分析，并对加固效果是否满足设计要求给出明确的评价；6当堆载填料为建(构)筑物地基的一部分时，填料应按本规范第5.4.1条要求进行质量检验。7.1.1强夯法适用于处理松散的碎石土、砂土、低饱和度的黏性土、素填土和杂填土等地基。7.1.2强夯设计前应按第3.0.1条要求收集相关资料，应重点查明拟加固范围内软弱土层分布、厚度及其物理力学性质，对于深厚填土，应查明其填筑历史、填土成份，并应对填土进行必要的现场测试和室内土工实验以查明其物理力学性质；并应收集强夯影响范围内的临近建(构)筑物、重要管线等资料。7.1.3强夯施工前，应在施工现场选择一个或几个有代表性的试验区进行试夯，试验区的数量应根据建筑物场地复杂程度、建筑规模及建筑类型确定。当地质条件简单，工程技术要求不高且已有成熟的强夯施工经验时，可不进行专门的试验区试夯，但在全面施工前应先进行小规模试验性施工。7.1.4当强夯施工所产生的振动对邻近建(构)筑物或设备产生有害的影响时，不宜用强夯法。影响不产生有害后果时，亦应设置监测点，并采取开挖隔振沟等隔振或防振措施。7.2.1强夯法的有效加固深度应根据现场试夯或当地工程经验确定。对于一般道路、堆场、建筑物室外地坪等变形要求不严格的填土地基，在缺少试验资料和经验时，也可按表7.2.1预估；但对于建筑物地基的填土厚度大于10.0m的场地，表中参数仅作为方案阶段预估时参考，实际施工前应通过试夯确定其有效加固深注：1强夯法的有效加固深度应从夯后地面起算；时为50～100mm;当单击夯击能为4000～6000kN·m时为100～150mm;当单击夯击能为6000～10000kN·m时为200～250mm;当单击夯击能为10000~15000kN·m时为250～300mm;3夯坑周围地面不应发生过大的隆起，隆起量应小于200mm。用2～3遍；对于渗透性较差的细颗粒土，夯击遍数可适当增至3～5遍；若点夯夯完成后，应以低能量(1000~1500kN·m)进行满夯，满夯时每点夯2～3击，当单点夯击能大于6000kN·m时，宜增加满夯遍数。满夯后，应整平场地至交工面标高，并用重型压路机碾压6～8遍。的消散时间(宜按超静孔隙水压力消散80%或以上所需时间)。对于重要工程，基，间隔时间不宜少于2～4周；对于渗透性好的地基可连续夯击。三角形、等腰三角形或正方形等形式布置。第一遍夯击点间距可取夯锤直径的于6000kN·m的工程，第一遍夯击点间距宜取处理深度的0.6～0.8倍。必要时，缘的宽度宜为基底下设计处理深度的1/2～2/3,且不宜小于3.0m。现场试夯。试夯时，应进行夯前检测和现场监测(如土体夯沉量、孔隙水压力、分层沉降和测斜等),并根据不同土质条件待试夯结束一至数周后，对试夯场地1点夯锤重可取100～400kN,常用150～250kN,满夯锤重可取100～150kN,3锤体上宜对称设置若干个上下贯通的气孔，孔径可取200～300mm;4点夯锤底静接地压力值宜为25～60kPa,对于细颗粒土宜取较小值。 度透水性良好的材料(如块石、碎石或建筑垃圾弃渣等),并采用人工降水方法6重复步骤5,按设计规定的夯击次数及控制标准完成一个夯点的夯击；7换夯点，重复步骤3～6,完成第一遍全部夯点的夯击；10当满夯完成后地坪标高低于竣工要求地坪标高7.3.7施工前应查明影响范围内建(构)筑物的结构和基础形式、地下管线的类3按设计要求检查每个夯点的夯击次数、每击的夯沉量、最后两级的平均1强夯竣工验收主要应采用现场静载荷试验(如2.0m×2.0m或3.0m×3.0m的压板),单位工程抽检数量为每500m²不少于1个点，且不得多于3个点，对复杂场地或重要建(构)筑物地基应增加抽检数量；2当采用标准贯入试验或动力触探试验进行竣工验收时，单体工程每2不得少于1个点，且不多于3个点，每一独立基础下不少于1个点，条型基础每20延米不少于1个点；3对非建(构)筑物地基或大面积简单处理场地地基，可视工程重要程度适料及加固处理场地邻近建(构)筑物、地下管网等资料。大于500mm,粒径大于300mm的颗粒含量不宜超过全重的30%,黏粒含量不宜大于5%。 2当强夯置换墩和墩间土的共同作用形成复合地基承受荷载时，处理加固范围应大于基础范围，每边超出基础外缘的宽度宜为1/2～2/3倍墩长，且不小于3m。对于一般路基，处理加固范围宜超出路堤坡脚外2/3～1倍墩长；3采用整体置换时，强夯置换处理范围应满足基础底面应力扩散或抗滑稳定性的要求。8.2.5强夯置换墩位的布置应根据基础类型、荷载大小和基础底面平面形状等因1独立基础或条形基础宜采用墩式置换，强夯置换墩独立承担荷载，按工程的需要布置强夯置换墩的位置和数量。筏形基础宜采用墩式置换，强夯置换墩独立承担荷载或强夯置换墩和墩间土的共同作用形成复合地基承担荷载，可采用等边三角形或正方形满堂布置；2路堤、油罐、堆场等基础宜采用墩式置换，强夯置换墩和墩间土的共同作用形成复合地基承担荷载，可采用等边三角形或正方形满堂布置；3当采用整体置换时，可采用等边三角形或正方形满堂布置。满堂布置可取夯锤直径的2~3倍，独立基础或条形基础可取夯锤直径的1.5~2.0倍，整体置换可取夯锤直径的1.5倍以下。8.2.7置换墩的计算直径可取夯锤直径的1.2~1.3倍。8.2.8强夯置换法的单击夯击能和置换深度应通过试验确定，单击夯击能不得小于3000kN·m。8.2.9夯点的夯击次数应通过现场试夯确定，并应同时满足下列条件：1墩体穿透软弱土层，且达到设计墩长；2累计夯沉量为设计墩长的1.5～2.0倍；3最后二击的平均夯沉量不大于本规范第7.2.2条的规定值。8.2.10强夯置换后地基承载力特征值可按下列规定确定：1强夯置换墩的承载力特征值应通过现场单墩载荷试验确定；2确定淤泥、淤泥质土等饱和软土强夯置换处理后的地基承载力特征值时，可只考虑墩体，不考虑墩间土的作用，其承载力应通过现场单墩载荷试验确定。对其他地基土可按复合地基考虑，其承载力可通过现场单墩复合地基载荷试验确 3采用强夯置换法对地基进行整体置换时，可将整个置换体当成一个换填碎石垫层，置换体的承载力特征值宜通过现场载荷试验确定，并应进行下卧层承载8.2.11对于无现场载荷试验资料的小型工程的人工填土等地基，强夯置换墩单墩承载力特征值可按本规范式(4.0.2-4)估算。复合地基的承载力特征值可按本规范式(4.0.1-1)计算。8.2.12强夯置换地基的变形可按以下规定估算：1当设计采用强夯置换墩独立承担荷载，置换墩的变形包括墩体的压缩变形s₁和墩底面以下土层的压缩变形S₂:1)置换墩体的压缩变形si(mm)可按式(8.2.12)估算。式中P₂——置换墩顶面的附加应力值(kPa);P₂——置换墩底面的附加应力值(kPa);Ep——置换墩体的变形模量(MPa),可用现场单墩载荷试验确定；l——置换墩的墩长(m)。2)置换墩底面以下压缩变形s₂可按本规范第4.0.4条规定计算确定。2当设计采用强夯置换墩和墩间土的共同作用形成复合地基承担荷载。复合土层的变形模量可按本规范式(4.0.5-2)估算；3整体置换地基的垂直变形由置换体自身垂直变形和下卧层垂直变形组8.2.13采用强夯置换处理后的复合地基整体稳定可采用圆弧滑动法验算，复合地基土体强度指标可采用复合地基土体综合强度指标，也可分别采用置换墩体和墩间土强度指标分别计算。8.2.14当路堤、油罐和堆场等柔性基础采用墩式强夯置换地基时，块石墩顶应铺一层颗粒级配良好压实垫层，其厚度宜为墩间距之半，垫层材料可与墩体相同，粒径不宜大于100mm。8.3施工8.3.1根据经验或强夯置换试验结果，预估场地夯后地面抬高值，根据基础埋深 确定场地起夯面标高，夯前应将场地挖填、平整至起夯面标高。施工场地应能满足强夯机械施工的需要。施工前，必须查明施工区周围及场地范围内须保护的建筑物、地下构筑物、挡土墙和地下管线等的位置及标高等，并采取必要的保护措8.3.2施工机械宜采用有自动脱钩器装置、与夯锤质量相匹配的履带式起重机或其它专用设备。采用履带式起重机时，可在臂杆端部设置辅助门架，或采取其它安全措施，防止落锤时机架倾覆。8.3.3强夯置换法的夯锤宜为圆形，直径宜为1.0~1.6m,夯锤的长径比应大于1.0,夯锤应采用铸钢材料，锤底按地静压力可取100~200kPa。8.3.4强夯置换法施工可按下列步骤进行：1清理并平整施工场地，当土层松软，机械无法行走或存在夯锤丢失的风险时，可铺设0.5～2.0m厚的粗砂或细碎石垫层。此垫层厚度应计算在起夯面之下的垫层总厚度中；2布置置换点位置，并测量场地高程；3将夯锤平稳提起置于置换点位置，测量夯前锤顶高程；4起吊夯锤至预定高度，夯锤自动脱钩下落夯击夯点，并逐击记录夯坑深度。当夯坑过深发生提锤困难时停夯，向坑内填料至与坑顶齐平，记录填料数量。如此重复直至满足规定的夯击次数及控制标准，完成一个墩体的夯击。当夯点周围软土挤出，影响施工时，可随时清除，并在夯点周围铺垫碎石，继续施工；5每个墩体在最后一次填料完成后，应对墩体顶部用大直径夯锤进行加夯以保证上部墩体密实；6按由内而外、隔行跳打原则，完成全部墩体的施工；7用方格网测量场地高程，计算本遍场地抬升量。当抬升量超过场地设计标高时，应用推土机将超高的部分推除；8在规定的间隔时间后，采用满夯进行施工，满夯施工要求见本规范第7.2.3条及第7.3.5条。8.3.5强夯置换施工时最初两击的单击夯击能可适当降低，并应及时往夯坑添加填料，也可采用大直径扁平夯锤，防止夯锤丢失。8.3.6强夯置换施工时应详细记录施工过程中的各项参数及相关情况，其他施工监测、施工管理的要求见第7.3.8、第7.3.9条。 地基竣工验收承载力检验，应在施工结束后28d进行；2强夯置换后的地基竣工验收时，承载力检验除应采用单墩载荷试验检验外，还应采用动力触探、物探(如地质雷达、瑞利波探测法)等有效手段查明置3强夯置换地基载荷试验和置换墩着底情况检验数量均不得少于墩点数的1%,且不得少于3点；对于复杂场地或重要建筑地基应增加检验点数，检验数量不得少于墩点数的2%。9.1.1水泥土搅拌法分为喷浆搅拌法和喷粉搅拌法，常用喷浆搅拌法。若用喷粉搅拌法，必须有仪器设备进行喷粉计量和检测搅拌质量。9.1.2水泥土搅拌法适用于处理淤泥、淤泥质土、素填土以及标贯击数不大于15击的黏性土、砂土等地基。当地下水具有腐蚀性及pH值小于4的酸性土、处理有机质土、泥炭质土、塑性指数Ip大于22的黏土以及无经验地区地基，应采用针对性措施并通过现场试验确定其适用性。水泥土搅拌法不宜在泥炭土和存在较强地下水渗流的砂土中使用。9.1.3设计前应搜集地基基础设计资料及详尽的岩土工程资料，特别是填土层的厚度、组成成份；软土层的分布范围、分层情况和固结状态；地下水位、地下水渗流速度和地下水腐蚀性；土的含水量、塑性指数、标贯击数和有机质含量等。9.1.4施工前应用现场的软弱土层进行水泥土的室内抗压强度试验，选择合适的固化剂、外掺剂、掺入比和水灰比，为设计提供所需龄期下各种配比的强度参数。对竖向承载的水泥土搅拌桩宜取90d龄期(工期需要时可取28d或60d)立方体试块的无侧限抗压强度。承受水平荷载的水泥土强度宜取28d龄期的立方体试块无侧限抗压强度，同时提供该龄期下的抗剪强度指标值及抗拉强度指标值。9.2.1水泥土搅拌桩所用固化剂宜根据实际需要选用32.5级以上复合硅酸盐水泥或42.5级普通硅酸盐水泥。掺入比宜为被加固土重的10%～20%。水泥浆水灰比可在0.50～0.60之间选用。9.2.2根据工程需要可选用具有早强、缓凝、减水和节省水泥等性能的外掺剂，但应避免污染环境。9.2.3水泥土搅拌桩复合地基的设计主要是确定桩径、桩身设计强度、置换率、桩长、水泥掺入比、布桩方式和桩顶褥垫层。9.2.4竖向承载搅拌桩的桩长根据复合地基对单桩承载力的要求及变形要求确定，并宜穿透软土层到达承载力相对较高的土层。9.2.5水泥土搅拌桩的单桩承载力特征值Ra应通过现场单桩载荷试验确定，在 初步设计阶段，也可按式(4.0.2-1)及式(4.0.2-2)估算。在初步设计阶段，也可按式(4.0.1-1)估算。桩可在基础平面范围内布置，但独立基础下的桩数不宜用正方形或等边三角形布桩形式，其总桩数可按本规范式(4.0.3-1)计算。9.2.8竖向承载的水泥土搅拌桩复材料可选中砂、粗砂或级配良好碎石等，且最大粒径不宜大于20mm。9.2.9水泥土搅拌桩复合地基的变形包括复合土层的压缩变形s₁和桩端以下未处理土层的压缩变形s₂,可按本规范第4.0.4条规定计算确定。头叶片不得少于2层且不多于4片，叶片宽度不宜小于100mm。搅拌桩正式施定施工方法及施工参数，试桩数可选3～5根。9.3.4水泥土搅拌桩施工时，设计停浆面宜高于桩顶设计标高300～500mm,桩 不得超过1%。桩长不得小于设计桩长，桩位的偏差不得大于50mm,桩径偏差不得大于4%,搅拌头的直径应每根桩检查一次，其磨损量不得大于10mm。提升)速度和次数应符合施工工艺要求，并应有专人记录。深度记录误差不得大于50mm;时间记录误差不得大于5s。9.3.10当浆液达到出浆口后，桩底喷浆应不小于30s,使浆液完全到达桩端并搅9.3.11搅拌机预搅下沉时不宜冲水，当遇到较硬土层下沉困难时，方可适量冲9.3.12施工时如因故停浆，宜将搅拌头下沉至停浆点以下0.5m,再喷浆提升。若停机超过3h,宜先拆卸输浆管路，清洗输浆管路。9.3.13壁状加固时，相邻桩的搭接时间不得大于24h,如因特殊原因超过上述 9.3.14搅拌桩施工时，邻近不得进行降排水作业。在地下水渗流较快的地层施3开挖检验：在成桩7d后，随机选取施工总桩数的5%进行浅部开挖，直至停浆面下0.5m,目测检查上部桩身搅拌均匀性，量测成桩直径；对有搭接要求芯样，评价搅拌均匀性，检验水泥土抗压强度；芯样直径不宜小于80mm,钻入持力层深度不得小于3倍桩径，检测数量为施工总桩数的0.5%,且不少于3根；测数量应分别为总桩数的0.5%～1%,且每项单位工程不少于3根桩。10.1一般规定10.1.1砂石桩法适用于处理松散砂土、粉土、黏性土和填土等地基。对饱和软黏性土地基，应在施工前通过现场试验确定其适用性。10.1.2砂石桩法也可用于处理液化地基和标准贯入试验击数N≤10的松散砂土地基。10.1.3采用砂石桩处理地基应准备设计、施工所需要的有关资料。对饱和软黏性土地基，应有地基土的不排水抗剪强度指标；对砂土和粉土地基应有地基土的天然孔隙比、相对密实度、标准贯入试验击数或动力触探击数；还要收集砂石料特性、施工机具性能等资料。10.2.1砂石桩孔位宜采用等边三角形或正方形布置。砂石桩直径可根据地基土质情况或成桩设备等因素确定，通常采用300～800mm。对饱和软黏性土地基宜选用较大的直径。10.2.2砂石桩的间距应通过现场试验确定。对粉土和砂土地基，不宜大于砂石桩直径的4.5倍；对黏性土地基不宜大于砂石桩直径的3倍；对素填土和杂填土地基，桩孔间距可为砂石桩直径的2.0～2.5倍。初步设计时，砂石桩的间距也可按下列公式估算：1松散砂土地基可根据挤密后要求达到的孔隙比e₁来确定。等边三角形布置正方形布置 式中s——砂石桩间距(m);d——砂石桩直径(m);ξ——修正系数，当考虑振动下沉密实作用时，可取1.1～1.2;当不考虑振动下沉密实作用时，可取1.0;eo——地基处理前砂土的孔隙比，可根据标准贯入试验击数对比求e1——地基挤密后要求达到的孔隙比，可根据要求达到的密实度选emax、emin——砂土的最大、最小孔隙比，可法标准》GB/T50123的有关规定确定；Dri——地基挤密后要求砂土达到的相对密实度，可取0.70～0.85,要求愈密取大值，反之取较小值。2黏性土、填土地基等边三角形布置正方形布置式中Ap——砂石桩截面积(m²);m——面积置换率。可按本规范式(4.0.1-2)确定。10.2.3砂石桩桩长可根据工程要求和工程地质条件通过计算确定：1当松散砂土层和软弱土层厚度不大时，砂石桩桩长宜穿透被加固土层，打入硬土层内1.0m;2当松散砂土层和软弱土层厚度较大时，对按稳定性控制的工程，砂石桩桩长应不小于最危险滑动面以下2m的深度，同时满足稳定要求；对按变形控制的工程，砂石桩桩长应满足处理后地基变形量不超过建(构)筑物的地基变形允许值并满足砂石桩加固体下卧层