采石宕口生态修复治理标准

4J×-20××采石宕口生态修复治理标准1总则GeneralProvisions1.0.1为贯彻落实生态文明建设，提高废弃采石宕口修复治理工程的技术水平，确保生态修复治理工程质量，改善区域生态环境，制定本标准。1.0.2本标准规定了采石宕口生态修复治理的术语与定义、调查评估与规划、地质安全隐患排除、土壤重构、生态重建、工程质量检验和养护。1.0.3本标准适用于因采石活动造成的废弃宕口地生态修复和治理。1.0.4采石宕口生态修复治理除应符合本标准外，尚应符合国家现行有关标准的规定。5J×-20××2规范性引用文件NormativeDeferenceFiles下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。GB/T15773—1995水土保持综合治理验收规范GB18599—2001一般工业固体废物贮存、处置场污染控制标准GB3838—2002地表水环境质量标准GB/T16453.1-2008水土保持综合治理技术规范GB/T17296—2009中国土壤分类与代码GB3095—2012环境空气质量标准GB51018-2014水土保持工程设计规范GB/T14848—2017地下水环境质量标准GB51018-2014水土保持工程设计规范DZ/T0240—2004滑坡防治工程设计与施工技术规范LY/T1814—2009自然保护区生物多样性调查规范TD/T1036—2013土地复垦质量控制标准6J×-20××3术语和定义TermsandDefinitions3.0.1采石宕口abandonedquarryminingpit露天采石过程中由于开采活动等人为损毁，形成的空场、空洞和采场破损面。3.0.2生态修复ecologicalrestoration通过采取人工促进措施，调动生态系统的自我调节与自我修复能力，对受损生态系统因地制宜地进行系统修复，使修复区域恢复到或接近于开采前的自然状态，符合一定修复目标，实现区域生态系统净化环境、调节气候与水文、维护生物多样性等生态系统服务功能的生态修复活动。3.0.3危岩体dangerousrockmass尚未发生崩塌，但具备发生崩塌的主要条件，且已出现崩塌前兆现象的岩体。3.0.4滑动体slidingbody呈巨块状、块状、碎裂、散体状，沿极软岩、强风化岩、碎裂结构或散体状岩体中不利滑动面滑动的岩体。3.0.5崩塌rockfall陡峭斜坡上的岩体在重力作用下，突然脱离母体，发生崩落、滚动的现象或者过程。3.0.6泥石流debrisflow山区沟谷或者山地坡面上，由暴雨、冰雪融化等水源激发的，含有大量泥沙石块的介于挟沙水流和滑坡之间的土、水、气混合流。3.0.7土壤重构soilreconstruction以土壤恢复或重建为目的，采取适当的采矿和重构技术工艺，应用工程措施及物理、化学、生物、生态措施，重新构造一个适宜的土壤剖面和土壤肥力因素，在较短的时间内恢复和提高重构土壤的生产力，并改善重构土壤的环境质量的过程。3.0.8生态重建ecosystemrehabilitation指依靠社会投入对退化的生态系统进行整治的生态修复活动，改造导致生态恶化的社会经济因素,并使生态系统进入良性循环。3.0.9植被重建vegetationrehabilitation运用生态学原理，通过保护现有植被，营造人工乔、灌、草等本地适生植物，修复或重建被破坏的自然生态系统，恢复其生态系统服务功能。3.0.10支护supporting7J×-20××锚杆、支架及其安装作业或构筑防护体作业的总称。3.0.11锚杆bolt锚固在矿（岩）体内维护围岩稳定的杆状受力结构。3.0.12挡土墙retainingwall主要承受土压力，防止土体塌滑的墙式建筑物。3.0.13砌体masonry由块体和砂浆砌筑而成的墙、柱。3.0.14承载力load-bearingcapacity结构所能承受最大内力，或达到不适于继续承载的变形时的轴向压力。3.0.15台阶bench按剥离、采矿或排土作业的要求，以一定高度划分的阶梯。3.0.16复垦reclamation将开采破坏的土地进行处理以恢复成可利用土地的工程。3.0.17削坡slopecutting对高度大于4m、坡度大于1.0：1.5的废弃地边坡，采取削坡开级，在削坡后的台地或者梯田复种植被。3.0.18植被恢复vegetationrestoration在经土地整理的采矿废弃地上，进行人工栽（种）植、培育以木本植物为主体的植物群落的过程。3.0.19自然植物群落naturalplantcoummunity一定区域内，自然形成的植物群体。8J×-20××4基本规定BasicRequirements4.0.1修复治理采石宕口应首先消除危及群众生命财产安全的地质环境问题和地质灾害隐4.0.2采石宕口的修复治理应根据采石宕口的现状和生态修复利用的客观条件，协调各类生态环境要素，因地制宜采取切实可行的修复利用措施。4.0.3采石宕口修复治理应根据所处区域自然环境条件和生态环境问题，统筹保护与修复、局部与整体、近期与远期，有针对性系统制定修复治理目标、实施方案和技术措施。4.0.4采石宕口修复治理应与所在区域绿地、山体、水体等其他重点修复工程相结合，统筹节能减排、循环利用等绿色发展措施。9J×-20××5调查评估与规划Investigation,AssessmentandPlanning5.1一般规定5.1.1调查范围应包括拟采石宕口及潜在有效辐射带动区。5.1.2生态修复调查评估与规划编制程序可按“资料收集与现状调查—分析评估—修复治理规划”进行，各阶段内容可按附录A.1的规定执行。5.2现状调查5.2.1现状调查应包括以下内容：1地理位置应调查和说明地理坐标和所在地行政隶属。2区位条件应调查和说明采石宕口与周边主要城市或居民集中居住区、主要交通枢纽、风景名胜（旅游）区等的联系。3经济社会条件应调查和说明采石宕口所在行政区的人口、土地、经济活动类型、居民收入、财政情况等。4土地利用现状应调查和说明采石宕口所在地的土地利用类型、规模、分布和权属情况。5地质环境应重点调查和说明采石宕口的地质安全和生态修复有关的安全因素。6气象条件应重点调查和说明所在区域对植物生长影响最大的光、热、水资源条件。7水文条件应按现行行业标准《水文调查规范》SL196调查和说明采石宕口所在流域的基本水文条件，并应详细说明枯水期和丰水期水文特征。8生态环境应调查和说明采石造成的生态环境破坏的类型、范围和程度，对生态系统和生物多样性的影响，以及工业“三废”对大气、地表水、地下水、土壤污染的范围、程度。9土壤条件应调查和说明采石宕口所在地土壤的类型、分布、质量特征等。土壤属性的分类应按现行国家标准《中国土壤分类与代码》GB/T17296—2009分到“土属”级。土壤质量特征应按土壤类型分别调查和说明各类土壤的覆被度、侵蚀度、基本理化性状和土壤肥力情况。污染场地调查应符合现行行业标准《场地环境调查技术导则》HJ25.1的有关规定。10生物资源应按现行行业标准《自然保护区生物多样性调查规范》LY/T1814调查和说明拟修复治理区现状植物和动物资源。11人文资源应调查和说明石矿开采的过程，工业遗产的类型、分布、状态和历史文化价值等。12工程条件应调查和说明采矿的工程地质、内外交通设施、水源、电力和管线等。J×-20××5.2.2调查可采用资料收集、现场踏勘和访谈相结合的方法。5.2.3资料收集内容可包括拟修复治理区的自然资源、生态环境和经济社会信息，应对收集到的资料全面查阅和分析，根据专业知识和经验识别资料中不合理信息，并将有效信息汇总归档。5.2.4现场踏勘以采石宕口为主，并应包括潜在影响的周边区域，采取踏勘普查和样地详查相结合的方式，并应做好各项记录。5.2.5访谈受访对象为采石宕口现状或历史的知情人或利益相关方，作为对收集资料和现场调查所涉及信息的补充和考证，具体内容可按表5.2.5的的规定执行。表5.2.5人员访谈内容12拟修复治理区及周边环境变化、土地利用历史演变，环境事故发生3拟修复治理区相关的环境监测报告、环境污染事故及处置记录、排污申报、排污许可、土地利5.3地质与生态环境安全评价5.3.1地质安全评价应以现场踏查、勘测为基础，结合地质安全历史与研究资料，评价地质安全风险因素和级别，必要时可进行分区评价。5.3.2采石宕口地质安全应从采石面的坡位、坡度、坡高、岩性、岩石风化程度，危岩体、滑动体的位置与形态，可能的坠落物、泥石流分布及密度，以及矿山污染情况等方面进行评价，具体评价方法可按附录A.2～A.5的规定执行。5.3.3采石宕口的地质安全等级可分为安全性好、安全性良、安全性一般和不安全等4个等级，具体划分应按附录A.6的规定确定。5.3.4环境质量评价应包括土壤、水体和空气质量状况，并应按现行国家标准《土壤环境质量标准》GB15618、《地表水环境质量标准》GB3838、《环境空气质量标准》GB3095、《地下水环境质量标准》GB/T14848等进行评价。5.4生态修复治理规划5.4.1采石宕口生态修复治理应在对采石宕口所在地区自然环境、经济社会和人文条件等现状和问题分析的基础上，对生态修复技术的适宜性、可行性进行综合评价，并应因地制宜制定规划方案，达到社会、经济和生态效益最优化。J×-20××5.4.2规划目标应综合采石宕口现状、外部环境、修复治理技术和经济成本，明确规划的范围与时限，合理制定修复后土地利用目标、生态环境修复目标和景观质量目标等。5.4.3生态修复治理规划应与当地的土地利用总体规划、区域生态规划、城市发展规划等规划相一致。5.4.4采石宕口修复治理后可作为生态用地、园林景观用地、休闲与运动用地、工业遗址与文化用地、建设用地等。5.4.5生态修复规划方案应对生态环境与人文资源保护、生态修复治理、景观重建等所采取的工程技术措施、技术指标、可行性进行说明。5.4.6采石宕口修复治理规划应根据主要技术措施，估算地质除险、水土保持、生态修复与景观重建、产业发展等工程所需要的资金，制定资金平衡计划。5.4.7规划方案应包括组织管理、技术、资金等保障措施。J×-20××6地质安全隐患消除EliminationofGeologicalSafetyHazard6.1一般规定6.1.1地质灾害隐患可分为危岩体、滑动体、泥石流、陡立宕口、高边坡5类。危岩体破坏形式、滑动体和泥石流破坏形式分类按表6.1.1-1、6.1.1-2的规定执行。表6.1.1-1危岩体破坏形式分类主要受倾覆力矩有倾向临空面的陡坡通常常无倾向临空的力表6.1.1-2滑动体、泥石流破坏形式态用流—用流6.1.2地质灾害隐患消除范围应包括开采区和受开采活动影响的区域，应消除全部影响安全的危岩体、滑动体和泥石流的形成体。6.1.3地质灾害隐患消除可根据隐患现状与预测评估结果，划分为重点防治区、次重点防治区、一般防治区，分级、分区治理。当风险分布复杂时，可根据防治区内采石宕口地质环境隐患类型的差异，进一步分为亚区。采石宕口地质灾害隐患分级应按表6.1.3-1的规J×-20××定执行，地质灾害治理分区应按表6.1.3-2的规定执行。表6.1.3-1采石宕口地质灾害隐患分级标准表6.1.3-2采石宕口地质灾害治理分区标准6.1.4地质灾害隐患消除方案，应根据采石宕口岩体及边坡稳定性调查、评价结果及安全等级要求，通过技术经济分析后确定。灾害隐患消除方案的实施效果应与周边环境相协调，针对不同区域特征治理。除险方案还应对除险施工过程中可能产生的各类影响安全的因素及其后果进行预测评价。6.1.5地质灾害隐患消除工程宜与景观、复绿工程同步进行。各类除险施工应全过程进行监测，并应及时进行地质编录和分析。上一项分项除险施工结束，应及时进行验收，并应对稳定性进行评价，达到安全标准后方可进行下一分项工程施工。6.2地质安全隐患消除6.2.1危岩体除险应根据危岩位置、岩性、基底岩性、岩层产状、分布高程、危岩形态、块体规模、危岩体积、主崩方向、破坏方式、最大垂直落差、最大水平落距、控制结构面等特征进行定性分析与定量计算，并应按分析计算的结果采取适宜的消除措施。危岩体除险具体措施宜按照附录B.1的规定执行。6.2.2滑动体除险宜在旱季进行、一次根除，除险施工程序和方法应避免产生新的滑动体。滑动体除险具体措施技术要求应按附录B.2的规定执行。6.2.3陡立宕口削坡减载应优先采用坡率法削坡，坡率允许值应根据利用目标符合现行国家标准《建筑边坡工程技术规范》GB50330和《非煤露天矿边坡工程技术规范》GB51016的有关规定，削坡范围、坡度等符合设计要求。施工中应及时检查削坡的位置、范围、高程、坡度和平整度，偏差应符合要求。削坡产生的岩渣宜顺坡堆积，填充宕口低洼地带。陡立宕口除险具体措施技术要求应按附录B.3的规定执行。6.2.4高边坡应针对坡高、坡度、岩性等因素选用降坡、设置分级平台、挡墙或注浆加固、J×-20××框架梁锚固、喷射混凝土等方法消除地质安全隐患。高边坡除险具体措施应按附录B.4的规定执行。J×-20××7土壤重构SoilReconstruction7.1一般规定7.1.1土壤重构前应做好地形处理，并应根据利用目标开展道路修建、排水系统构建等。7.1.2重构后的土壤剖面和质量应根据生态修复规划确定的土地用途要求，当用于园林绿化时应符合现行行业标准《园林绿化工程施工及验收规范》CJJ82-2012的规定；当用于造林绿化时应符合现行行业标准《造林作业设计规程》LY/T1067的规定；当用于人工草地建设时应符合现行行业标准《人工草地建设技术规程》NY/T1342的规定；当用于农业生产时应符合现行行业标准《耕地质量验收技术规范》NY/T1120-2006的规定。7.1.3对拟修复区可根据坡度、形状等特征可划分为堆坡区、削坡区、平缓坡区和其他微地形区进行土壤重构。7.2.土壤重构7.2.1堆坡区土壤重构可分为边坡改造堆坡和外排土场堆坡，其类型特征和技术要点见附录C.1。7.2.2削坡区土壤重构宜采用壤土到黏土类土壤，可通过采用水平式、反坡式等地形模式，构筑梯田并覆20cm以上肥熟表土，注重水土保持和防滑坡，并应按本标准附录C.2的有关规定执行。7.2.3平、缓坡区土壤重构应视岩石风化程度和土地用途与植被恢复方式决定重构方式和覆土厚度，并符合下列规定：1植被自然恢复区，如已有风化层厚在100mm以上，颗粒细，pH值适中，可不进行人工覆土，通过废石自风化成土重构土壤。2植被人工恢复区需要人工覆土。覆土的最低厚度，种植乔木时应在800mm以上，种植灌木时应在450mm以上，种植草本时应在200mm以上。所有覆土的表层200mm应为熟化种植土。7.2.4飘台、燕巢、鱼鳞穴等微种植区的土壤重构应兼顾土壤肥力与土壤物理机械性，宜采用砂壤土，并应增施有机质或腐殖土。详见附录C.3。J×-20××8生态重建EcologicalReconstruction8.1一般规定8.1.1采石宕口生态修复与景观重建应按下列步骤进行：1确定生态重建的区域边界；2开展本底调查和分析诊断，确定生态重建的目标；3进行自然、经济、社会与技术可行性分析，提出生态重建实施方案；4生态重建工程施工；5开展后续的动态监测与评价。8.1.2生态重建应以拟生态修复区的土壤、植被、动物、自然资源、人文资源等进行详细的本底调查为基础，在地质环境、社会经济现状及发展趋势、自然资源和环境状况综合分析的基础上，确定生态重建目标和方案。8.1.3生态重建前应对土壤、水体等环境污染进行治理，并应对现有的地形地貌（包括水体）进行修整，将地质和环境安全风险应控制在一定范围内，并应满足生态修复和景观重建目标的要求。8.1.4植被重建前应对重建表层种植土设置必要的排灌系统，并应采取措施防止水土流失。8.1.5植被恢复应遵循适地适树、构建近自然植物群落的要求，优先使用当地乡土、适生、有固氮作用、耐瘠薄、抗污染能力强的树种，并确定植物规格和配置方式。8.1.6生态系统的重建过程中应进行必要的监测和管理，对出现的生态问题应及时采取补救措施。8.1.7宕口修复治理可分区域实施，按坡度可分为缓坡区、陡坡区和险坡区，区划依据及绿化适用方法可按表8.1.7的规定执行。表8.1.7宕口分区及植物绿化适用方法J×-20××8.2地形地貌处理8.2.1采石宕口地形地貌应在地质灾害隐患消除的基础上，根据生态修复与景观重建目标要求，因地制宜地分区设计地形地貌，并应合理保留有价值的裸岩、坑塘（水池）等特色遗迹景观，塑造富有特色的地形和多样化的生境条件，满足不同植物生长所需要。8.2.2采石宕口坡形修整应根据设计坡度的要求，采取下堆上削的方法进行。基部堆石应采取设立挡土墙、注浆加固、锚杆框架梁支护等稳定性措施。8.2.3坡顶截排水应依据场地汇水面特征及水文条件进行坡顶截排水设计。植被恢复区边坡分级平台应根据上级边坡的汇水特征进行横向截水及纵向排水设计，横向截水沟的比降宜为0.3%-0.5%；截排水措施按照现行国家标准《开发建设项目水土保持技术规范》GB50433-2008和《水土保持工程设计规范》GB51018中的相关规定执行。8.3植被重建8.3.1采石宕口植被重建宜优先选用先锋植物。8.3.2采石宕口生态修复用苗木规格不宜过大，速生树种宜选用1y~3y生、慢生树种3y~5y生的壮苗。苗木质量应符合现行国标《主要造林树种苗木质量分级》GB6000-1999的一、二级苗要求；容器苗应符合现行行标《容器育苗技术》LY1000的规定；种子质量应达到现行国标《林木种子质量分级》GB7908规定的合格种子标准。8.3.3平、缓坡区植被重建应以穴植法为主，地被植物也可以采用播种法，适宜树（草）种可按附录D.1的规定执行。8.3.4陡、险坡区植被重建应以小乔木、灌木、藤本植物为主，合理搭配草本植物，适宜树（草）种可按附录D.2的规定执行。8.3.5陡、险坡区植被重建可单独或综合采用以下技术：1普通喷播适用于陡坡区，首先应进行坡面清理，设置截排水系统等坡面工程，然后利用喷射机将搅拌均匀的基质加水后自上而下均匀喷射到岩面，先喷射不含种子的混合料，喷射厚度宜8cm以上，然后喷射含有种子的混合料，厚度宜2cm~3cm，喷播完成后进行有效覆盖。种子、肥料、基质、保水剂和胶合剂等混合比例应在现场试喷检验合格后进行作业。2挂网喷播应在坡面工程完成后进行挂网锚固，然后按普通喷播技术要求进行喷播作业，具体技术要点应按本标准附录D.3的规定执行。J×-20××3生态植被毯的铺设应与基底保持密实，宜用稻草、麦秸等生物材料作为载体，可添加植物种子、保水剂、营养土等，铺设时宜重叠10cm搭接，应按附录D.4的规定执行。4植生带适用于陡坡区，宜采用尼龙防护网、植物纤维、绿化物料、无纺布通过行缝、针刺及胶粘等工艺连接成一体，植物种子应均匀地分布在两层布质或纸质无纺布中间，并应按本标准附录D.5的规定执行。5三维网喷播应在坡面工程完成后铺设，剪裁长度应比坡面长100cm～150cm，网间宜重叠10cm搭接，固定后填充熟土，洒水浸润后人工撒播或液压喷播灌草种子，具体绿化技术要点按照附录D.6的规定执行。6平台绿化适用于陡坡区，宜采用悬垂与攀缘植物结合小乔木和灌草的配置方式，形成立体效果，具体绿化技术要点按照附录D.7的规定执行。7飘台绿化宜采用悬垂与攀缘植物结合灌草的配置方式，形成立体效果，具体绿化技术要点按照附录D.8的规定执行。8燕巢植藤修复宜采用藤本草本相结合的配置方式，具体绿化技术要点按照附录D.9的规定执行。9岩质险坡面（包含垂直面）可采用藤本植物直接绿化。8.3.4宕口水塘生态修复植物选用应充分考虑石质基底的立地特点，滨岸区宜以湿生植物、挺水植物为主，塘内宜以浮水植物为主，具体适宜树（草）种可按附录D.10。8.3.5植物重建乔木栽植中可采用保水剂技术。保水剂可选用林果专用的聚丙烯酰胺型。种植裸根苗，在回填种植土壤时，将保水剂水凝胶施于苗木根部，与土拌匀后再填土。移栽带土球的苗时，将保水剂水凝胶与适量的填土掺混，将其回填到土球表层10cm以下的根土周围。无论移栽裸根苗木或带土球苗木，都不宜直接使用干粒保水剂，防止“保水剂干旱”，发挥保水供水和正向作用。8.3.6植物重建乔木栽植中可采用生根剂技术，使用方法应按附录D.11的规定执行。8.3.7干旱、半干旱地区、喷播区域宜设置必要的防堵塞重力滴（喷）灌系统，具体设计要求应按附录D.12的有关要求执行。8.4植物养护管理8.4.1植被建植期的植物养护应符合下列规定：1喷播区域宜采用雾化程度高、雾滴细小、对建植层打击强度弱、均匀度好的微喷方式，在喷射表面终凝后1日～2日内开始养护。喷水次数以保持建植层的湿润状态为准。持续养J×-20××护时间宜在45日以上，养护浇水时间以每日早、晚为宜。2削、堆坡后土壤重构区，植物栽植完成后宜在坡面覆盖植被毯或草帘。3喷播区和削、堆坡后的土壤重构区当地表土壤温度高或高温干旱季节应每天观察坡面植物生长状况，做好记录，并根据结果在必要时每天增加雾喷2次～3次，每次湿润深度宜为1cm～2cm。4喷播区应视喷播植物种类，在喷播结束后的7日～20日检查种子出苗情况，发现缺苗应补种。补种的种子应提前48小时～72小时浸种催芽，补种前1日应浇透基质。8.4.2植被建成期及以后阶段的植物养护应符合下列规定：1植被建植期后应逐步控制人工浇水的频率和水量，稳步构建近自然生境。2喷播区和削、堆坡后的土壤重构区应每年适当追肥。追肥时间北方地区宜在春季，南方地区可延至夏季。施肥数量应根据植被类型、土壤质地和植被长势综合确定。施肥后应立即浇水。3植物病虫害防治应以预防为主，当发现有危害趋势时立即组织实施防控。9工程质量检验InspectionofEngineeringQuality9.1一般规定9.1.1生态修复利用工程质量检验应遵循全面性、规范性和实时性的基本要求。9.1.2生态修复利用工程各施工阶段的质量检验，应当在施工单位自检合格并提出报告的基础上，由工程建设单位组织监理、设计、施工等单位，共同对施工单位提交的验收报告进行检验核查。9.1.3施工单位完成全部建设任务，提交经监理单位认可的工程竣工报告。建设单位收到工程竣工报告后应在14日内组织竣工验收。9.1.4竣工验收应具备以下条件：1完成工程设计和合同约定的各项内容；2完整的技术档案和施工管理资料；3工程使用的主要材料、构(配)件和设备的进场检测报告和必要的复检报告；4勘察、设计、施工、监理等单位分别签署的质量合格文件；5工程竣工图及相关资料；6施工单位签署的工程保修书。9.1.5质量验收评定包括以下内容：1基底稳定性评价，包括堆坡体稳定性、削坡体稳定性、锚杆—土工网喷播生态护坡结构稳定性等。J×-20××2生态系统稳定性评价，包括植物物种多样性、主要应用植物种的生态学特性、植物群落及稳定性等。9.1.6建设单位应严格按照国家工程档案管理规定，及时收集、整理建设过程中各环节的文件资料，建立健全建设工程档案，并在工程竣工验收后，及时向行政主管部门和其他有关部门移交建设工程档案。9.1.7建设单位应当在工程竣工验收合格之日起15日内，向工程所在地的县级以上政府行业主管部门申请备案。9.2基底稳定性评价9.2.1堆坡体的稳定性评价，应现场查验堆坡体的材料、堆填方法，各堆坡面的坡度，并采用平面无限斜坡稳定性分析方法，定量分析潜在滑移边坡的饱和度对稳定性的影响，具体评价方法可按附录A.2的规定执行。9.2.2堆坡体内如采用注浆加固和锚杆框架梁支护，其稳定性还应符合下列规定：1采用外观鉴定检查岩土体变形和注浆效果检测的方法，对注浆材料的品种、性能、质量、浆液配合比和加固后的岩土体强度、变形、耐久性和加固范围、深度等进行检测，实测项目及要求可按附录E.1的规定执行。2锚杆框架梁护坡的坡体，按虚拟重力式挡墙进行稳定性分析，并可采用平面有限元分析锚杆受力和边坡受力情况，判定边坡的锚杆的稳定性，具体要求可按附录E.9的规定执行。9.2.3削坡体的稳定性采取外观检查和现场实测的方法，对削坡体的坡面形态、坡度、台阶、平台进行检测分析，并对滑动体等地质灾害隐患进行排查，实测项目及要求可按附录E.5的规定执行。9.2.4挡土墙查验基础承载力及埋深，砌体的材料类型、规格、质量和工程施工质量，对重要挡土墙应分析滑动稳定性和倾覆稳定性，实测项目及要求可按附录E.2～E.5。9.2.5坡面排水工程应采取现场测量和分析检验的方法，对排水工程使用的原材料质量、砂浆和混凝土的配合比、排水明沟、排水盲沟、排水隧洞、引(排)水钻孔的位置、断面规格和结构、施工质量等进行评价，实测项目及要求可按附录E.6～E.7的规定执行。9.2.6锚杆—土工网垫喷播生态护坡结构的稳定性评价应符合下列规定：1锚杆（索）工程应查验锚孔、锚索杆体的制作与组装质量、安放密度、位置正确性、注浆、张拉与锁定质量，实测项目及要求可按附录E.8的规定执行。2网垫铺设和固定应查验上下幅搭接方式、固定方式、与锚杆的连接质量，具体要求可按附录E.10的规定执行。J×-20××3植生层工程应查验植生基质的喷播厚度与质量、植生层与网垫的结合质量，测定植生层土体物理、化学指标，并作土体直接剪切试验，具体求可按附录E.11的规定执行。。9.3生态系统稳定性评价9.3.1植物物种的多样性评价，通过测定生态修复后的植物种数，分析和评价物种多样性与物种丰富度、均匀度、优势度的关系，具体方法可按附录E.12。9.3.2生态修复区主要应用植物种的生态学特性评价，具体按附录E.13执行。9.3.3植物群落的稳定性评价以生物量等功能指标或以群落种类组成等结构指标来判定和测度，具体方法可按附录E.14。9.4工程保修与养护9.4.1生态修复工程中所含的土建工程保修期为2年。9.4.2生态修复工程中所含的园艺设施工程保修期为2年～3年。9.4.3生态修复工程中所含的园林植物养护期为2年～3年。9.4.4保修、养护期自工程竣工验收合格之日起1个日历年度为1年。9.4.5生态修复工程在保修范围和保修期限内出现质量缺陷，施工单位应当根据有关法律规定以及合同约定承担保修责任，履行保修义务。9.4.6园林景观各项保修与养护内容应符合现行团体标准《园林绿化工程施工及验收规范》CJJ/82—2012的有关规定。附录A调查与评估方法AppendixAMethodsofSurveyandAssessmentA.1工作程序A.1.1调查评估与修复利用规划工作程序A.2边坡稳定性评价A.2.1边坡稳定性分析计算方法1一般的计算与分析当边坡为砂、砾或碎石土时（土的黏聚力c值不计），从图A.2.1-1可知，当A点处于极限平衡时，即tanβ=tanψ（式中：ψ为土的内摩擦角）,β=ψ,故边坡角β小于土的内摩擦角ψ时则稳定。图A.2.1-1砂土边坡示意图A.2.1-2黏性土边坡示意当直立边坡为黏性土时(ψ值不计），从图A.2.1-2可得sin2β（A.2.1-1）式中：c——土的黏聚力；γ——土的重度；h——直立边坡的高度；β——滑动面与水平面的夹角。其中，当β=45°时，处于极限平衡，故直立边坡的极限高度（A.2.1-2）按经验修正公式：hu＝3.84图A.2.1-3有黏聚力土坡的破坏当斜坡土质c≠0，ψ≠0时，如图A.2.1-3所示，土处于极限平衡状态，则1）当β=ψ时，h=∞,即边坡的坡角等于内摩擦角时，则边坡的高度达到无限大，仍处于平衡状态。2）当β>ψ时，即为陡坡，则c值愈大，边坡高度愈高，即边坡高度随黏聚力的大小而增减。3）当β>ψ,c＝0时，则h＝0，说明无粘聚力的土体；边坡的坡角大于内摩擦角时，则边坡的任何高度，都不是稳定的。4）当c＞0时，将β=分代入式（A.2.1-3），即可求得垂直边坡的最大高度由式（A.2.1-3）可知，当坡度(β)愈大时，则边坡坡高（h）愈小；反之坡度(β)愈小，则边坡高也愈大。由此分层计算，可得出凹形边坡图A.2.1-4。图A.2.1-4边坡坡角随坡高变化图图A.2.1-5整体滑动图2黏土边坡整体圆弧滑动法(ψ=0分析）黏土边坡刚形成时，体内孔隙水压力还来不及消散，黏土强度指标取不排水剪或快剪试验或十字板剪切试验结果。对于正常固结软黏土，此时内摩擦角ψ=0，仅有黏聚力cu，因而又称ψ=0分析。滑动面形状假定为圆弧，如图A.2.1-5所示。设R为滑弧半径，L为滑弧弧长，W为滑体自重；d为滑弧体重心距滑弧圆心的水平距离。边坡安全系数为抗滑力矩与滑动力矩之比：(A.2.1-5)3数值分析法有限元分析法：适用土质、岩质和土质岩质混合边坡，目前边坡数值分析的主要方法和手段；离散元分析法：适用于节理岩体倾覆破坏的边坡。有限元数值分析主要步骤和注意事项：1）模型的概化由于考虑到边界对数值计算结果的影响，在充分考虑其所处地质环境的情况下，边坡数值计算模型的边界应该选取得足够大。如果边坡中存在较薄的软弱夹层、滑动面，应将其设为摩擦单元，其他地层设为实体单元。2）参数的选取边坡数值计算参数的取值，应在现场试验及室内试验成果的基础上，并参考相似边坡数值计算的经验，最终调整该边坡的数值计算参数。在必要的情况下，数值计算参数需要多次重复试算，才能得到比较合理的边坡数值计算参数。3）网格的划分边坡数值模型网格的划分要遵循“有疏有密”的划分原则，即在网格大小对数值计算成果影响不大的地方，采取网格粗分，如厚大的同一岩土层；在网格大小对数值计算成果影响较大的地方或计算者比较关注的地方，采取网格细分，如软弱夹层、滑动面等，依据此原则划分网格，既节约计算资源又不影响计算成果所反映的一般规律。4）边界的约束边坡数值模型的约東应在充分考虑边坡数值模型的边界范围及其与周边地质体的相互关系后最终确定。按约東方向可将边界约東分为水平方向约束、垂直方向约束、任意方向约束等。按约束性质可将边界约束分为力的约束和位移约束等。5）初始应力由于边坡处在一定的地质环境当中，尤其是高大的岩石边坡中的地应力对边坡的影响不容忽视，因此在边坡计算模型中应考虑地应力。如果存在其他对边坡产生影响的外部荷载，也应在边坡计算模型中作为初始应力加以考虑。6）求解根据对数值计算成果的不同要求，可采用单步求解或多步求解的方式进行，也可根据模型单元和参数的不同采用线性或非线性求解器进行求解。7）后处理求解完成后，运用后处理工具，可以对边坡数值计算成果中的应力应变、位移变形等数据进行等值线或矢量处理，可以得到清晰明了的边坡数值计算成果。A.2.2边坡稳定性评价标准1边坡稳定安全系数边坡稳定安全系数因所采用的计算方法不同，计算结果存在一定差别，通常圆弧法计算结果较平面滑动法和折线滑动法偏低。在依据计算稳定安全系数评价边坡稳定状态时，其稳定系数应不小于表A.2.2-1规定的稳定安全系数的要求，否则应对边坡进行处理。注：1地震工况时，安全系数仅适用于塌滑区内无重要2对地质条件很复杂或破坏后果极严重的边坡工程，其稳定安全系数应除校核工况外，边坡稳定性状态应分为稳定、基本稳定、欠稳定和不稳定四种，可根据边坡稳定性系数按表A.2.2-2确定。＜1.00Fs≥Fst2稳定性计算位于稳定土坡坡顶上的建筑物，当垂直于坡顶边缘线的基础底面边长小于或等于3m时，其基础底面外边线至坡顶水平距离图A.2.2应符合下式要求，但不得小于2.5m。图A.2.2基础底面外边缘线至水坡顶的水平距离示意条形基础a≥3.5b-（A.2.2-1）矩形基础a≥2.5b-（A.2.2-2）式中a——基础底面外边线至坡顶水平距离（m）；b——垂直于坡顶边缘线的基础底面边长（md——基础埋置深度（mβ——边坡坡角。当边坡坡角大于45、坡高大于8m时，尚应进行坡体稳定性验算。当基础底面外边缘线至坡顶的平距离不满足式（A.2.2-1）、式（A.2.2-2）的要求时，可根据基底平均压力采用圆弧滑动面法进行地基稳定性验算，以确定基础距坡顶边缘的距离和基础埋深。3边坡形式的选择1）直线型（即一坡到底）：运用于垂直高度小于10m的一般均质土坡及小于15m的黄土边坡，岩石边坡一般亦采用直线形。2）折线形：适用于边坡较高，且上、下土层稳定性有差别的土质边坡。当上部土质较好、下部较差时；采用上陡下缓形，此种形式对黄土边坡不适宜。当上部土层较差、下部较好时，采用上缓下陡形。3）台阶形：当边坡较高或地层不均，应根据降雨量大小或土石分界处，分段设置平台，形成台阶形边坡。平台宽度为1.5～3m。平台上一般设置排水明沟。A.3崩塌稳定性评价A.3.1工程地质类比法对已有的崩塌或附近崩塌区以及稳定区的山体形态，斜坡坡度，岩体构造，结构面分布、产状、闭合及填充情况进行调査对比，分析山体的稳定性，危岩的分布，判断产生崩塌落石的可能性及其破坏力。A.3.2力学分析法在分析可能崩塌体及落石受力条件的基础上，用“块体平衡理论”计算其稳定性。计算时应考虑当地地震作用、风作用、爆破力，地面水和地下水冲刷力以及冰冻力等的影响。1基本假定1）在崩塌发展过程中，特别是在突然崩塌运动以前，把崩塌体视为整体；2）把崩塌体复杂的空间运动问题，简化成平面问题，即取单位宽度的崩塌体进行检算；3）崩塌体两侧与稳定岩体之间，以及各部分崩塌体之间均无摩擦作用。2各类崩塌体的稳定性验算1）倾倒式崩塌图A.3.2-1倾倒式崩塌倾倒式崩塌的基本图式如图A.3.2-1所示，从图A.3.2-1（a）可以看出，不稳定岩体的上下各部分和稳定岩体之间均有裂隙分开，一旦发生倾倒，将以A点为转点发生转动。检算时应考虑各种附加力的最不利组合。在雨季张开的裂隙可能为暴丽充满，应考虑静水压力；Ⅶ度以上地震区，应考虑水平地震力作用。受力图式见图A.3.2-1（b）。如不考虑其他力，则崩塌体的抗倾覆稳定性系数K可按下式计算。式中f——静水压力（kN）；h0——水位高，暴雨时等于岩体高（mh——岩体高（mγw——水的重度，取10（kN／m3W——崩塌体重力（kN）；F——水平地震力（kN）；a——转点A至重力延长线的垂直距离，这里为崩塌体宽的（m）2）滑移式崩塌滑移式崩塌有平面、弧形面、楔形双滑面滑动三种。这类崩塌的关键在于起始的滑移是否形成。因此，可按抗滑稳定性检算。3）鼓胀式崩塌这类崩塌体下有较厚的软弱岩层，常为断层破碎带、风化破碎岩体及黄土等。在水的作用下，这些软弱岩层先行软化。当上部岩体传来的压应力大于软弱岩层的无侧限抗压强度时，则软弱岩层被挤出，即发生鼓胀。上部岩体可能产生下沉、滑移或倾倒，直至发生突然崩塌，如图A.3.2-2所示。因此，鼓胀是这类崩塌的关键。所以稳定系数可以用下部软弱岩层的无侧限抗压强度（雨季用饱水抗压强度）与上部岩体在软岩顶面产生的压应力的比值来计算：（A.3.2-2（A.3.2-2）A式中W——上部岩体质量；A——上部岩体的底面积；R无——下部软岩在天然状态下的（雨季为饱水的）无侧限抗压强度。图A.3.2-2倾倒式崩塌图A.3.2-3拉裂式崩塌图式4）拉裂式崩塌拉裂式崩塌的典型情况如图A.3.2-3所示。以悬臂梁形式突出的岩体，在AC面上承受最大的弯矩和剪力，若层顶部受拉，底部受压，A点附近拉应力最大。在长期重力和风化营力作用下，A点附近的裂隙逐渐扩大，并向深处发展。拉应力将越来越集中在尚未裂开的部位，一旦拉应力超过岩石的抗拉强度时，上部悬出的岩体就会发生崩塌。这类崩塌的关键是最大弯矩截面AC上的拉应力能否超过岩石的抗拉强度。故可以用拉应力与岩石的抗拉强度的比值进行稳定性检算。设突出的岩体长度为l，岩体等厚，厚度为h，宽度为1m（取单位宽度），岩石重度为y。当AC断面上尚未出现裂缝，则A点上的拉应力为：σA拉=（A.3.2-3）式中M——AC面上的弯矩，M＝l2γh/2；y——h/2；I——AC截面的惯性矩。稳定性系数K值可用岩石的允许抗拉强度与点所受的拉应力比值求得：（A.3.2-4）如果A点处已有裂缝，裂缝深度为a，裂缝最低点为B，则BC截面上的惯性矩I＝(h-a)3/12，,弯矩M＝l2γh/2，则B点所受的拉应力为：σB拉=（A.3.2-5）（A.3.2-6）5）错断式崩塌图A.3.2-4错断式崩塌图式图A.3.2-4所示为错断式崩塌的一种情况，取可能崩塌的岩体AB-CD来分析。如不考虑水压力、地震力等附加力，在岩体自重W作用下，与铅直方向成45°角的EC方向上将产生最大剪应力。如CD高为h，AD宽为a，岩体重度为γ,则岩体AECD质量W＝a（h-）γ,所以，在EC面上的最大剪应力τ最大为（h-）。故岩体的稳定系数K值可用岩石的允许抗剪强度[τ]与τ最大的比值来计算：（A.3.2-7）危岩稳定性评价等级按表A.3.2划分。A.4滑动体稳定性评价A.4.1圆弧滑动条分法假定破裂面为圆弧形。其方法是在坡肩画出与水平线成36°的倾角线作为破裂圆弧的圆心轨迹线，然后绘出通过坡脚的圆弧，再用条分法求出条块的下滑力、法向力，最后根据不同情况选用下列各式求算稳定性系数KS（图A.4.1）。图A.4.1圆弧滑动条分法计算简图（A.4.1-1）Ni=(Qi+Qbi)cosθi+Pwisin(αi-θi)Ti=(Qi+Qbi)sinθi+Pwicos(αi-θi)Ri=Nitanφ+cili（1）当圆弧滑动面的下端有朝着土体内侧倾斜时，内倾部分所产生的下滑力是起着抵抗总体下滑力的作用，所以应将T值分为T滑和T抗两部分。KS值则按下式计算：（A.4.1-2）（2）当有地震F作用时，可按下式计算：（A.4.1-3）'Ni=Fisinai'Ti=Ficosai式中KS——边坡稳定性系数；ci——计算条块滑动面上岩土体的粘结强度标准值（kPa）；ψi——第i计算条块滑动面上岩土体的内摩擦角标准值(°);li——第i计算条块滑动面长度（mθi，αi——第i计算条块底面倾角和地下水位面倾角(°);Qi——第i计算条块单位宽度岩土体自重（kN／mQbi——第i计算条块滑体地表建筑物（外加荷载）的单位宽度自重（kN／mPwi——第i计算条块单位宽度的总渗透力（kN）；Ni——第i计算条块滑体在滑动面法线上的反力（kN／mN′i——地震力垂直于第i计算条块滑体在滑动面法线上的分力（kN／mTi——第i计算条块滑体在滑动面切线上的反力（kN／mi——地震力平行于第i计算条块滑体在滑动面法线上的分力（kN／mRi——第i计算条块滑动面上的抗力（kN／m）。A.4.2平面滑动法设破裂面为直线型，经过边坡上任意点A（或坡脚）可引出无数条与水平线成B角的可能破裂的直线。按岩土体安全系数公式计算各破裂面的K值，岩土体稳定程度将以其中最小者来确定。具有最小的安全系数（Kmin）的面称为临界面，此面和水平线所成之角B，称为临界角。边坡稳定性系数可按下式计算：Ks=（A.4.2-1）当在坡体上还附加有其他的作用力，例如静水压力、渗透压力、地震作用、附加荷载等，则岩坡分析更为复杂。这时，要相应地将此等附加力考虑于楔体的力系平衡中。例如当边坡存在张节理时，在暴雨情况下，由于张节理底部排水不畅，节理内可能临时充水到一定高度，沿张节理和滑动面产生静水压力，使滑动力增大，如图A.4.2所示。（ab）图A.4.2坡面上有张裂隙的岩质边坡的平面破坏（a）立体图b）剖面图此时，边坡稳定性系数可按下式计算：K=(yVcosβ-μ-Dsinβ)tanφ+Ac（A42-2）syVsinβ+Vcosβ..A=(H-z)cscβ式中γ——岩土体的重度（kN／m3γw——水的重度（kN／m3z——坡顶至滑坡面深度（mzw——裂隙充水高度（mH——滑坡脚至坡顶的高度（m）c——结构面的黏聚力（kPa）；ψ——结构面的内摩擦角(°);A——结构面的面积（m2）；V——岩土体的体积（m2β——结构面的倾角(°);α——坡角(°)。A.4.3折线滑动法边坡稳定性系数可按下列方法计算（如图A.4.3）：Ni=wicosθiTi=wisinθi图A.4.3边坡稳定性系数计算简图Ψi=cos(θi-θi+1)-sin(θi-θi+1)tanφi+1式中ψi——第i计算条块剩余下滑推力向第i＋1计算条块的传递系数；其他符号同前。折线滑动法为不平衡推力传递法，计算中应注意如下可能出现的问题：1）当滑面形状不规则，局部凸起而使滑体较薄时，宜考虑从凸起部位剪出的可能性，可进行分段计算；2）由于不平衡推力传递法的计算稳定系数实际上是滑坡最前部条块的稳定系数，若最前部条块划分过小，在后部传递力不大时，边坡稳定系数将显著地受该条块形状和滑面角度影响而不能客观地反映边坡整体稳定状态。因此，在计算条块划分时，不宜将最下部条块分得太小；3）当滑体前部滑面较缓或出现反倾段时，自后部传递来的下滑力和抗滑力较小，而前部条块下滑力可能出现负值而使边坡稳定系数为负值，此时应视边坡为稳定状态；当最前部条块稳定系数不能较好地反映边坡整体稳定性时，可采用倒数第二条块的稳定系数，或最前部两个条块稳定系数的平均值。A.4.4滑动体当前稳定程度的验算1滑体大致等厚，滑床为单一坡度的倾斜平面的层面滑坡（1）当滑床相对隔水，滑体及滑带土湿度变化不大（图A.4.4a）时，可按下式计算：（A.4.4-1）（2）当滑床相对隔水、滑体上裂隙贯通至滑带，雨季时滑体全部饱水，需考虑水的浮力作用的情况可按下式计算：（A.4.4-2）如果滑体只部分饱水（图A.4.4b），且饱水厚度为hS时，可按下式计算：（A.4.4-3）（abc）（图A.4.4）滑体等厚、滑床为单一倾斜平面的层面滑坡（a）非饱水土层b）部分饱水土层c）软硬岩互层（3）当由软硬岩互层组成的斜坡沿某一软层滑动，滑体内有贯通裂隙（图A.4.4c暴雨时需要考虑裂隙充水的静水压力时，可按下式计算如果裂隙未充水，在地震作用下发生滑动时，可按下式计算：（A.4.4-5）式中：γ——滑动土体的天然重度（kN／m3γS——滑动土体饱水后的重度（kN／m3γr——滑动岩体的天然重度（kN／m3γw——水的重度（kN／m3h——滑动岩（土）体的垂直厚度（mc——滑带岩、土的黏聚力（kPa）；ψ——滑带岩、土的内摩擦角；α——滑动面的倾斜角(°);η——滑动岩体的裂缝系数，即每米水平距离上的贯通裂隙系数，其值为1/lcosα;F——地震作用（kN／m其值为Yrh，其中：a为地加速度（m/s2gg为重力加速度（取g=9.81m/s2）。2滑体不等厚，滑床为折线形的滑坡1）当整个滑坡为均匀整体滑动时，可据折线段滑面的转折进行条分，然后按式（A.4.3）计算。2）若整个滑坡情况复杂，各部分间为差异滑动，可在平面及横断面上按滑床形状分条，在剖面上顺滑动方向分级或分层，在每条、每级或每层上分块，判断各自的稳定性及相互间的影响。对于在同一沟槽滑床上的几块滑体，则应自前至后逐块验算其本身的稳定性和每块向前滑动后的共同稳定性，对于多层滑坡，应验算各层滑坡的稳定，并考虑相邻上、下层滑动间的相互影响，判断其共同稳定性。各单元的稳定性验算仍采用式（A.4.3）计算，但应根据具体情况分析可能同时出现的其他力系，合理选择滑带各不同部分岩、土强度指标并估计其可能的变化，力求符合实际。3）几个不利附加力的考虑：若在滑带有承压地下水活动（其压头为H0时，H0从滑床向上算起），则应在滑体条块上加γW、H0的浮力。若滑体底部有一部分饱水并与滑带水连通，且自滑坡出口不断渗出时，应在各条块饱水面积（Ai）的重心处加上一个渗流压力γwAisinai，其方向与滑体条块的下滑力相同。若滑体后部有贯通至滑带的裂缝，其深度为hi，滑动时裂缝充水来不及排出时，应在裂缝位置处加上一个水平的静水压力Ywhi2，作用于滑面以上hi/3处，指向滑动的方向。在地震作用下不致使滑体岩土结构遭到破坏的条件下，考虑地震的作用时，可在每个滑体条块重心加上一个水平地震作用，指向滑动方向。当滑坡滨临江河湖海、水库，受到水位升降影响时，应考虑水位上升时增加对滑坡的静水压力及地下水位拾高后滑坡头部浸湿部分的浮力，水位骤降时失去的静水压力及由于滑体内来不及排水而产生的渗流压力和浮力等，应列入计算。滑动体稳定状态根据滑坡稳定系数按表A.4.4确定（《滑坡防治工程勘査规范》GB/T32864-2016）。表A.4.4滑坡稳定状态划分A.5评价指标影响程度见表A.5-1和表A.5-2。表A.5-1坡度对崩、滑、流影响分级表>35表A.5-2岩石按风化程度分类表0.9～1.0结构基本未变，仅节理面有渲染或略有变色，有少量风化0.8～0.9结构部分破坏，沿节理面有次生矿物、风化裂隙发育，岩0.4～0.8结构大部分破坏，矿物成分显著变化，风化裂隙发育，岩—A.6地质安全等级见表A.6。表A.6地质安全等级ⅠⅡⅢⅣ附录B地质安全隐患消除技术AppendixBSafetyHazardEliminationTechnologyonGeologicalB.1危岩体除险常用措施技术要求表B.1危岩体除险常用措施技术要求施工简单方便，去除危岩体与周边岩体两片钢片插在两侧，使用大锤锤击的方法使危岩体通过楔裂便于人力清除采用静态破碎法：钻孔宜从危岩体临空面由外向内呈方形或梅花形布置，但应保持危岩体重心的稳定。边灰比应根据产品说明书、季节、气温和岩石强度进行选择，一般为0.人力清除困难采用齐发爆破或短延时毫秒爆破。布置在同一控制面上的地孔，宜采用导爆索网路同时起爆，如同时起爆人力清除困难与危岩体重力形单，速度快，施加预应力施工工艺与母岩分离面的复杂，速度慢承载能力大，保留岩体危岩体，预应力锚杆（索）的安设角度与主控结构面垂直，对滑移式破坏的危岩体，预应力锚杆（索）的安设角度应发挥锚杆的抗滑作用。孔根据需要采用水钻或干钻，锚孔应用清水洗净，当用水冲洗影响锚索的抗拔能力时，可用高压风吹净。当岩土体较为破碎和易溜滑时，可采用锚管加固；锚固深度应穿过潜在控结构面宽优危岩体积大且渗裂隙水进入危岩施工工艺可就地取材，浇混凝土或预制混凝土强度等级不应低于C20；截水沟、排水沟需要进行防渗处理，底宽和顶宽不宜小于倾倒式危侧部稳定岩体危岩体后缘裂缝中裂隙水丰富危岩体除险施岩体稳定性差的部位，防治效果监测应结合施工安全和长期监测进行，防治效果测时间不应小于一个水文—B.2滑动体除险常用措施技术要求宜按照表B.2规定。表B.2滑动体除险常用措施技术要求施工简单方便，去除滑动体与周边岩人工锤击楔裂法：清除时钻孔宜呈方形分布，孔距与排距宜相等，边缘钻孔与滑动体边界距离不宜超过插入孔内，两片钢片插在两侧，使用大锤锤击的方法使滑动体通过楔裂作便于人力清人力清除困难的整体滑渗裂隙水进入危岩施工工艺可就地取材，排水沟排水：采用明沟排水时，筑砂浆强度混凝土或预制混凝土强度等級不应低于C20。截水沟、排水沟需要进行防渗处理，截水沟应布置在滑动体外围。截水沟、排水沟的底宽和顶宽不宜小于0.50m，可采用梯形断面或矩形断面，其沟底纵坡不宜小于存在大面协调。有泉水等露头时采用渗水盲沟，需用不含泥的块石、碎石填实，两滑动体中施加预应力的锚施工工艺通常其他消除措施联合使用，承载能力大，保留滑动体危岩体，预应力锚杆（索）的安设角度与主控结构面垂直，对滑移式破坏的危岩体，预应力锚杆（索）的安设角度应发挥锚杆的抗滑作用。孔根据需要采用水钻或干钻，锚孔应用清水洗净，当用水冲洗影响锚索的抗拔能力时，可用高压风吹净。当岩土体较为破碎和易溜滑时，可采用锚管加固；锚固深度应穿过潜在施工工艺可与其他消除措施联合使用，承载能力大，保留滑动体桩身分布呈三角形、矩形或梯形，间距宜为5.00m~10.00m，桩截面以矩形为主，截面宽度一般为完整性好的浅层和中厚层滑施工工艺厚度薄的简单，可就地4.00m，基础宽度与墙高之比宜为0.50~0.70。墙背侧设置200mm~400mm的反滤层，墙身增大滑动体抗滑取材，工作量墙力滑动体除动体稳定性差的部位，防治效果监测应结合施工安全和长期监测进行，防治效果测时间不应小于一个水文—B.3陡立宕口除险常用措施技术要求宜按照表B.3规定。表B.3陡立宕口削坡除险常用措施技术要求破碎去除陡立宕单方便，消除岩孔。成孔后钢钎插入孔内，两片钢片插在两侧，使用锤击的方法使预清除岩体、岩块陡立宕口开口线块改变陡立宕口轮优先采用坡率法坡比削坡。高度小于20.00m的陡崖宜采用上部缓下部陡的折线形削坡；高度超过减少施工期间临时性坡体受积水施工方便，费用小。与削坡措施及时对开挖坡面进行平整，减少积水危害。采用明沟排水时，筑砂浆强度等级不应低于M7.5，块石片石强度等级不应低于MU30，现浇混凝土或预制混凝土强度等级不应低于C20；截采用梯形断面或矩形断面，其沟底纵坡不宜小于0.3%，当截水沟、排水沟出水口处的坡面坡度大于存在大面积地表陡岩内部存在地—B.4高边坡除险常用措施技术要求宜按照表B.4规定。表B.4高边坡除险常用措施技术要求改变高边坡轮廓施工工艺复杂，费用大，高边坡的隐患消除工程应编制高边坡工程安全专项施工方案，在专家论证后才能实施。根据边坡的高度与坡度条件，对削低后不稳定边坡采取适不稳定高防止或减轻地表水、地下水对坡坡顶受地坡面受涌墙增大边坡体抗滑施工工艺简单，可就地取厚度薄的用浆液填充岩体整体性并使地下水没有活动的通成孔采用机械回转或潜孔钻钻进，不应采用泥浆护壁。土体宜干钻，岩体可采用清水或空气钻灰比，最后为0.50：1.00，具体参数通过现场灌浆试验确定。若岩上体空隙大时，可改用水泥Mpa．2.50Mpa、3.00Mpa、3.50Mpa、4.00Mpa、5.00Mpa、6.00Mpa、8.00Mpa逐级增且地下水对边现浇钢筋混凝土框架梁形式宜选用矩形、菱形，断面设计应采用简支梁法进行弯矩计算，并采锚杆增大滑面上施工工艺复杂，速度慢，承载能力大，坡体框架梁松散堆积形成的框格内可培土和植长度宜为4m以上，全粘结灌浆，并与钢筋笼点焊连接。当岩土体较为破碎和易溜滑时，可采草采用C20以上的细石混凝土喷射，挂网锚杆应采用全长粘结锚杆，锚杆宜采用矩形或菱形边坡坡壁布置，长短交错，与钢筋网绑扎或焊接连接。喷射混凝土面层厚度不小于50mm，挂钢筋网喷 竖向伸缩缝。挂网钢筋网采用Φ6~Φ12@150mm~300mm钢筋绑扎。喷射混凝土面层应设置泄力应对边坡变形、应力、振动、降雨和地下水、滑动进行监测。施工安全监测点应布置在边坡稳定性差的部位，防治效果监测应结合施工安全和长期监测进行，防治效果监测时间不应小—附录C土壤重构技术AppendixCSoilReconstructionTechnologyC.1堆坡区土壤重构技术要求见表C.1。表C.1堆坡区土壤重构技术要求GB/T15773—1995《水土GB18599—2001《一般工露采矿场专门堆放剥离表土和上覆岩层碎岩土和岩石碎屑的混2）坡式平盘应向内有一定的坡度，并按略高于等高线C.2削坡区土壤重构技术要求见表C.2。表C.2削坡区土壤重构技术要求一般为陡峭、的规定执行；水平式平盘土壤重构需先构筑地埂和内侧排水沟，平台构筑好后，用TD/T1036-2013《土地复垦质量C.3飘台、燕巢、鱼鳞穴等微种植区土壤重构技术要求见表C.3。表C.3飘台、燕巢、鱼鳞穴等微种植区土壤重构技术要求鱼鳞穴法是在陡直的壁面上利用较大的石缝，经小面积定向爆破形成鱼鳞状洞穴，在其放燕巢法可直接利用原有石壁面上的凸出部位所形成的石台，用砖砌筑围栏，状似燕子衍泥成筑的巢穴附录D生态与景观重建技术AppendixDReconstructionTechnologyofEcologyandLandscapeD.1平、缓坡区适宜树（草）种见表D.1。表D.1平、缓坡区适宜树（草）种月兰、酢浆草、草木樨、乌蔹莓、牛D.2陡、险坡区适宜树（草）种见表D.2。表D.2陡、险坡区适宜树（草）种D.3挂网喷播技术见表D.3。表D.3挂网喷播技术清理坡面→测量放线→挂铁丝网→钻孔→锚固→喷混合基质→喷射混合植物种子→覆盖无纺布清理碎石、杂物，凿除突出岩石，使坡面有利于基质和岩石的结合；对于坡度陡峭的界面需进行整地，将坡面分级处根据现场情况确定主锚杆钻孔位置，再在相邻的主锚杆之间中点插补次锚杆钻利用喷射机将搅拌均匀的基质加水后自上而下均匀喷射到岩面，先喷射不含D.4生态植被毯绿化技术见表D.4。表D.4生态植被毯绿化技术清楚作业面杂物及松动岩块，对坡面转角处及坡顶的棱角进行修对于长、大边坡的坡顶、坡脚及平台均需要设置排水沟，并根据作业面水流量的大小考虑是否应平整的铺在作业面上，铺设时植被毯之间不能重叠，边缝纹路对接整齐。每铺设一块植被毯，都应压实，铺设完毕后全面碾压或D.5植生带绿化技术见表D.5。D.6三维网喷播绿化技术见表D.6。作业面清理→截、排水沟施工→挂网固定→覆土清理坡面碎石、平整坡面，处理后的坡面平整、无大的危石突在坡顶及坡底沿边坡走向开挖矩形沟槽，沟槽规应顺坡铺设，铺网时，应让网与边坡贴附紧实，保持网面平整，网之间应重叠搭接，搭接宽度不应小于10cm；采用U型钢钉固定。喷播基质材料应采用泥土、肥料和黏合剂等组成的混合料，通D.7平台绿化技术见表D.7。表D.7采石宕口平台绿化技术平台预留和开挖→挡土墙砌筑→客土回填→施用基肥→砌筑排水沟→浇水自然在开采过程中按顺序预留出各级平台或将有一定坡度的坡面修筑成多级台阶形式，形成一定宽度的绿化平台。平台设计高度应与树种应小于或等于所选树种成熟高度（<3m）。平台宽度为每一阶梯平台至少种植两行树，错位布置。根据种植设计方案，在平台外围砌筑挡土墙，防止将开采过程中剥离的表土回填，同时在土壤中施用基肥，保证矿山沿个台阶坡脚砌筑排水沟，集中排放坡面汇集水D.8飘台绿化技术见表D.8。D.8飘台绿化技术坡面稳定处理→打锚杆→支设模板→浇注混凝土→码放装有种植土的编织首先将坡顶边缘的破碎险石清除后，再沿坡面从上至下清除危岩险石。处理后的坡面平整、无突首先在顶层飘台的预定位置进行锚杆钻孔，注浆后安装锚杆。锚杆采用H当飘台侧面和端面砼达到要求强度后，戳破编织D.9燕巢植藤绿化技术见表D.9。D.9燕巢植藤绿化技术清理坡面碎石、平整坡面，处理后的坡面平整、无大的危石突D.10水塘湿地区适宜树（草）种见表D.10。表D.10水塘湿地区适宜树（草）种D.11乔木栽植中生根剂技术见表D.11。D.11乔木栽植中生根剂技术时，在树坑底部先施基肥；栽植后，可用厩肥或D.12防堵塞重力滴（喷）灌系统设计1系统设置本滴灌系统包括泵水装置、水源传递管路、低位储水池、高位储水池和滴灌装置。见图D.12。图D.12滴灌系统示意图2滴灌装置滴灌装置是一组由不同渗透能力的渗水管组成的成套系统，整套滴灌装置在不同的位置的设计方式不同，进而在不同高程位置的边坡上能保证灌溉能力的均匀分布。渗水管外侧包裹了具有多孔特性的渗透层，使渗水管在保证传统滴灌系统低耗水量的同时，降低渗水孔被杂质堵塞的概率。根据渗水管所需要灌溉覆盖的高程位置，使用不同渗透系数的渗水材料，并根据实际坡度需求对滴灌系统的排布进行合理分配，使边坡地形在灌溉过程中实现高效的水资源利用。3泵水装置泵水装置用于对整体系统的动力提升，将附近水源地的水资源运移到边坡地形的高处，使水源产生重力势能，通过势能驱动灌溉用水运移，达到灌溉的目的。4第i排渗水管的渗透系数公式式中：ki第i排渗水管渗流层的平均渗透系数（m/d）；Q——边坡每日所需供水量；Y——水的重度（N/m3h——渗水管渗流层厚度（mn——渗水管数量；D——渗水管中支撑硬管的设计直径（mL——渗水管中支撑硬管的设计长度（mPi——第i排渗水管内压力（Pa）；H0——高位储水池中自由水表面到主输水管路之间高程差；H——边坡设计灌溉覆盖面积总高程。附录E工程质量检验技术AppendixDQualityInspectionTechnologyonEngineeringE.1注浆加固实测项目见表E.1。1322334151E.2砌体或混凝土挡土墙实测项目见表E.2。1323213141536171E.3干砌挡土墙实测项目见表E.3。122231425261E.4悬臂式和扶臂式挡土墙实测项目见表E.4。132131415261751E.5坡率法实测项目见表E.5。1不稳定岩块等地质灾害32131435161一级平台高度差不超过200mmE.6排水明（盲）沟实测项目见表E.6。123456E.7排水隧洞实测项目见表E.7。1234567E.8锚杆（索）实测项目见表E.8。1122324152627283E.9锚杆（索）稳定性分析1锚杆（索）的弹性变形和水平刚度系数的确定锚杆（索）的弹性变形和水平刚度系数应由锚杆试验确定。当无试验资料时，自由段无粘结的岩石锚杆水平刚度系数Kh及自由段无粘结的土层锚杆水平刚度系数Kt，可按式（E.9-1）、（E.9-2）进行估算：cos2α（E.9-1）cos2α（E.9-2）式中Kh——自由段无粘结的岩石锚杆水平刚度系数（kN／mKt——自由段无粘结的土层锚杆水平刚度系数（kN／m）；lf——锚杆无粘结自由段长度（m）；a——锚杆锚固段长度，特指锚杆杆体与锚固体粘结的长度（mEs——杆体弹性模量（kN／m2Ec——锚固体组合弹性模量，Ec=Em——注浆体弹性模量（kN／m2A——杆体截面面积（m2Ac——锚固体截面面积（m22锚杆抗拔承载力的检测应符合下列规定1）检测数量不应少于锚杆总数的5且同一士层中的锚杆检测数量不应少于3根；2）检测试验应在锚固段注浆固结体强度达到15MPa或达到设计强度的75％后进行；3）检测锚杆应采用随机抽样的方法选取；4）抗拔承载力检测值应按表E.9取值；5）当检测的锚杆不合格时，应扩大检测数量。E.10网垫技术要求1土工网垫采用的三维土工网垫的主要技术指标必须达到国家有关标准，具有足够的抗拉强度和很好的韧性；焊接点必须牢固，不出现分层现象。目前常用的标准规格见表E.10。铺设网垫前，首先应检查三维土工网垫的质量、各项指标是否达到规格要求。产品如果质量不稳定，使用时容易出现分层，回土后形成“大肚”现象。一般采用“U”型钉和钢钉固定三维土工网垫，“U”型钉用直径为8mm，长为15cm～25cm的一级钢筋，6～8根/m2；钢钉采用直径为5mm，长为30cm的一级钢筋，带有直径为10cm，厚为10cm的橡胶垫圈，4~6根/m2，数量和长度可视情况而定。铺设网垫时需注意以下关键技术：1）网垫自上而下铺设；2）网垫尽可能与地面紧贴，防止悬空，采用“U”型钉可解决此问题；3）上下搭接时，上面的网垫应在表面，下面的网垫应在下一层，搭接宽度约10cm；4）用钉子固定网垫时，要使用软梯，避免人直接踩在网垫上对其造成脱离和分层现象。2镀锌钢丝网一般生态防护用的镀锌钢丝网，镀锌层质量g/㎡≥122，网目尺寸5cm×5cm，钢丝直径2.6mm。有些边坡生态重建项目，采用相同规格铁丝网，其挂网功能与效果也与钢丝网相类似。铁（