大型游艇 可视窗强度、水密和风雨密 第2部分：与相邻结构结合成一体的可视窗的设计准则、结构支撑、安装和试验 征求意见稿

1GB/TXXXXX—XXXX/ISO11法ISO11003-2粘接剂结构粘接剂的切力性能DIN53504橡胶试验断裂时拉伸强度、屈服时拉伸应力、断裂时伸长率和拉伸试验中应力值的测定DIN6701-3:2015铁路车辆和零件的胶接-第3部分-铁路车辆上粘接制2GB/TXXXXX—XXXX/ISO11玻璃窗（3.6）和基材之间的接头，由粘接材料和密封材料（用于覆盖和保护（必要情况下）粘接材料（3.1）—海水,粘接接头（3.3）能够传递力和均匀分布应力，展示高度弹性的粘接（变形安装于船体结构中艇体、上层建筑或甲板室3GB/TXXXXX—XXXX/ISO11范例有框装置（3.9）.玻璃夹固在框架和机械固定器构成的框架结构中的独立可视窗（3.8）注1：对于有框装置，玻璃重量主要由框架和定位器承受。本结构中使用橡胶垫片或粘接剂防止玻璃和框架直接接窗格力学性能不独立于相邻结构的可视窗（一个窗格固定于框架上，另一个窗格没有被框架结构支撑的中空可视两个窗格均由框架结构支撑的中空可视窗（3.12）。4GB/TXXXXX—XXXX/ISO11通过粘接剂粘接玻璃于相邻结构的可视窗（3.7）注1：对于粘接窗而言，粘接剂承受玻璃的重量，受压时保持玻璃在原位。像有框窗一样，粘接窗可用于大型游艇5GB/TXXXXX—XXXX/ISO11基材和玻璃窗配合面之间的距离齐平或凹式玻璃窗中，在玻璃窗平面上测量的玻璃窗边缘和基材和/ 6"76GB/TXXXXX—XXXX/ISO11C—密封间隙，见3.24（注意对于玻璃和玻璃之间的粘接，密封间7GB/TXXXXX—XXXX/ISO11H__2 6"7注：有关从内侧粘接的窗户的使用限制见ISO11336-1：2012,6.2.28GB/TXXXXX—XXXX/ISO11安装的装置玻璃窗（3.6）平面方向与垂直方向成角度的可视窗（3.7）游艇寿命周期内粘接可能经历的温度范围9GB/TXXXXX—XXXX/ISO11长期暴露于可导致粘接材料（3.1）性能下降粘接应用指南bondingapplica粘接安装者提供的操作流程，详述和控制安装过程中的粘接过程（3.2）σAσvσσGB/TXXXXX—XXXX/ISO11SRcγPDTdesignTapplicationamaxamedαgαsτ作用于粘接表面、垂直于玻璃屏幕的应力-切βdGB/TXXXXX—XXXX/ISO11w应提供一份粘接应用指南（见8.1）和粘接安压缩分量(σ)和其平面垂直于玻璃平面且作用于粘接表面的切力分量(τ),如图5所示。图5拉伸或压缩(σ)和切力(τ)应力分量GB/TXXXXX—XXXX/ISO11应根据粘接制造商的应用指南预制准备粘接的基材和玻璃窗表面（见8.1）.应根据ISO8339进行试验/资格认证。应以文档的形式记录相关载荷方向（张力、压缩和切力）粘GB/TXXXXX—XXXX/ISO11GB/TXXXXX—XXXX/ISO11图7展示了倾斜可视窗和顶置可视窗张力粘接的典型布置。图7倾斜可视窗和顶置可视窗GB/TXXXXX—XXXX/ISO11附录D提供了有关水下玻璃窗、水池玻璃窗和用于极地的玻璃窗的指南。GB/TXXXXX—XXXX/ISO11应通过置信度95%实验室条件下(σlab）试验测定的抗压fred,i测定容许强度。或使用设计系数“S”考虑额外的折减情况。应根据下列通用公式估算容许强度）：σvA对比容许强度和等效应力，得出每个载荷情况的安全系数（Sii=1...n）是：用于测定容许强度(σA）的粘接材料特征应是：粘接材料特征（见第4条—σlab,实验室条件下抗压强度值（95%置信限）；—fred,T,温度暴露折减系数（70°C—fred,D,动态循环载荷折减系数（10,000个循环—fred,F,疲劳循环载荷折减系数（>应基于载荷条件参数测定载荷条件下的等效应力(σv）。—amax海浪导致的最大加速度（m/s2）：GB/TXXXXX—XXXX/ISO11根据Raghava等效应力假设[1]和[2]，(见7.1.37.1.4和7.1.5的规定)，在适用情况下，应通过计算载荷条件下的拉伸应力(σ)和切应力(τ)估算等效应力σv：在该近似和简化结构模型中，仅应使用单轴拉伸或压缩(σ)和切力(τ)应力分量。—W（m）,玻璃窗宽度；—H（m）,玻璃窗高度；—m1（kg）,玻璃窗质量+150σv=τGB/TXXXXX—XXXX/ISO11压或设计载荷（海洋设计压力）。对于切力分量，考虑海浪导致的垂直加速度amax和（若是无支撑玻压或设计载荷（海洋设计压力）。对于切力分量，考虑海浪导致的垂直加速度amed和（若是无支撑玻GB/TXXXXX—XXXX/ISO11该载荷情况遵循载荷情况2相同的方法。窗的质量+150kg,m1用于考虑内部意外载荷导致的额外接头承受的玻璃窗质量,m（kg）重力加速度,g=9.81m/s2强海浪条件下的加速度值,amax=19.62m/s2（2g）高风压,Pwind,max=2.5kPa平均风压,Pwind,med=1.0kPaGB/TXXXXX—XXXX/ISO11对于无支撑玻璃窗,应考虑上述所有载荷条件。对于有支撑玻璃窗,应考虑除载荷情况1以外的上述所有载荷条件。对于1类和2类粘接布置（从内侧粘接）,水压载荷PD超过风载荷Pwind，应根据ISO）（—窗平面没有防止意外冲力的其他保护措施。.高风压,Pwind,max=2.5kPa。GB/TXXXXX—XXXX/ISO11A—粘接厚度,dB—粘接宽度-wA—粘接厚度,dB—粘接宽度,wGB/TXXXXX—XXXX/ISO11）；—维护检查和试验。.—σlab,实验室条件下的抗压强度值（95%—fred,T,温度暴露折减系数（70°C—fred,D,动态循环载荷折减系数（10,000个循环—fred,F,疲劳循环载荷折减系数（>107—fred,A,老化条件折减系数；—c,粘接剂最大允许伸长率（或最大允许切应变γ)。应使用与艇上实际装置一致的“类组件”试样测定实验室条件下的抗压强度值，例如，搭接-剪切试GB/TXXXXX—XXXX/ISO11当粘接接头的设计不满足第7条的要求时，应对粘接设计进行试验。GB/TXXXXX—XXXX/ISO112.5red,Sred,S压缩强度-拉伸强度比,R附加材料系数，S（来自粘接剂制造商）粘接剂最大允许伸长率，c最大允许应变,γgap玻璃窗边缘到相邻结构的距离限制（mmCgap材料线性热膨胀系数如表A.2所示：-6铝-6钢-6—玻璃窗宽度,W=2m；—玻璃窗高度,H=1m；—玻璃窗质量,m=100kg；GB/TXXXXX—XXXX/ISO11—支撑条件：玻璃窗无支撑；—胶层厚度,d=9.4mm（最终选定厚度d=10mm—平均粘接周长,p=5900mm；σ.f.σ.f.f.fsσv=τ=0.007MPaσA=σlab.fredT.fredF.fredA=0.116MPasGB/TXXXXX—XXXX/ISO11在下列曲线图中，标绘线表示粘接参数（分别是粘接厚度和玻璃-法兰间隙）的最小值与理想方窗应在几何稳性条件内选择粘接宽度w：如上述示例介绍，应在四种载荷情况下对其进行检查（载荷情况1、载荷情况2、载荷情况3GB/TXXXXX—XXXX/ISO11 """"""""""""AY—粘接厚度,d（mm）图A.1—粘接厚度,d（mm）GB/TXXXXX—XXXX/ISO11B.1粘接厚度,d构粘接剂胶层的厚度d（mm以考虑可视窗格（玻璃窗）相对于相邻结构（基材）不同热移动导致的切应力。在第7条中，仅考虑了平面内热膨胀分量，而未考虑其他来自船舶机械运动（适航性条件）仅考虑窗平面的热变形，这样我们可以引入沿玻璃窗“W”Tapp粘接应用的参考温度(°C）Ts基材最低或最高温度(°C）Tg玻璃窗低或最高温度(°C）若已知沿x、y和z坐标轴的局部机械施加挠度dm,x,dm,y和dm,z（“dm”是力学挠度），上面的公式WHm,y················m,t,xy当机械施加挠度为零（dm,x=dm,y=dm,z=0）时，很明显可以看出公式（B.6）简化为第7条中的“Δs”胶层结构粘接剂厚度sd（mm）的条件得出：GB/TXXXXX—XXXX/ISO11