箱型钢柱混凝土顶升胀裂问题处理

19193057954.7146315.042315.03104000.0119100.0m100.0m545.6m。西北集团/王璐、杨培娜、吴燮生1 工程概况 混凝输到柱部而以利重自然莘欣时代天街项目位于陕西省西安市雁塔19305146315.0构安全等级为二级（地铁扶梯及相邻一跨为一级8年。131910088616.8钢框柱为箱型钢柱，其最大截面尺寸为1400mm×900mm，最小为400mm×400mm，钢顶升法施工工艺原理钢柱底部合适位置留设浇筑孔，并且预先安装泵管弯头，使用法兰盘在混凝土输送泵的出口处将输送管与钢柱连接，利用泵送压力将

1图1顶升系统示意图问题描述现场人员在进行七层至十二层1/C轴钢管层数钢顶标高层高砼等级顶升高度1994.280m5.50mC4510.9m1888.880m5.40mC451783.480m5.40mC501678.080m5.40mC501572.680m5.40mC5027.0m1467.280m5.40m层数钢顶标高层高砼等级顶升高度1994.280m5.50mC4510.9m1888.880m5.40mC451783.480m5.40mC501678.080m5.40mC501572.680m5.40mC5027.0m1467.280m5.40mC501361.880m5.40mC501256.480m5.40mC551151.080m5.40mC551045.680m5.40mC5532.4m940.280m5.40mC55834.880m5.40mC55729.480m5.40mC55624.080m5.40mC60519.530m4.52mC60414.730m4.80mC6030.19m39.930m4.80mC6024.930m5.00mC601-0.830m5.67mC60-1-6.677m5.94mC60-2-12.270m5.50mC6018.00m-3-18.800m/C60图2钢柱胀裂照片

图3钢柱变形示意图现场调查（32.4m1。层数钢顶标高层数钢顶标高层高砼等级顶升高度电梯机房106.130m3.05m//屋面99.780m6.35m/

图4钢柱混凝土顶升完毕后现场照片18.00m14~16MPa（GB50205-2020）8.5.5当14332.4m6716.2m15.6MPa发胀。 2）内腔压力过大。胀裂钢柱内隔板尺寸专业分包单位及公司相关人员现场进行原因分原因分析经查阅混凝土配合比通知单，确定自密实混凝土配合比符合顶升施工的技术要求。图5混凝土配合比通知单而后各方共同对施工工序、钢柱焊接、混凝土顶升等环节结合现场情况进行的分析论证，得出导致钢柱变形的主要有以下三个方面原因：U而从现场焊缝破坏的形态来看，其一侧未加工成坡口形式，且焊缝集中于坡口一侧，另一侧则未达到部分熔透。因此，可以判断胀裂部位焊缝没有达到部分熔透的设计强度要求。而这也极有可能是造成钢管混凝土柱身胀裂的主要原因之一。

852mm×808mmD300+4D25钢管混凝土柱内隔板下侧时，混凝土如出现初3操作人员因顶升初期较为顺利就去掉了专门用根据现场情况，首先对开裂钢柱上层钢梁采取临时支撑措施，防止因柱身承载力降低变形继续扩大。再综合考虑工期、经济、可行性等因素影响，拟定合理的加固方案。+200mm+ 图6钢板补强+外箍箱体示意为保证加固后的装饰效果，外箍补强箱体范围以外（外箍箱体到上层钢梁顶面和外箍箱体到下层楼板顶面范围）均采用与外箍箱体相同板厚和相同尺寸的箱体封闭。对整个新的补强箱体范围内注入环氧树脂。对柱身开裂及变形范围内的柱壁板进行依次切割拆除，每侧壁板拆除后，必须待新的壁

图7钢柱壁板置换示意“钢板补强+外箍箱体”方案的优势在于对原结构扰动较小，整体性好；不用搭设太多支撑，施工方便，工期较短。但其依然存在一定问题，第一，外箍箱体的自重对该段柱下部节点会产生一定的不利荷载作用；第二，由于外箍箱体的外形尺寸大于原结构，会影响建筑的使用面积。板安焊完后进下一壁的除。 “钢壁置”案优势于影响现场测量对因柱体变形而超出柱身尺寸范围的混凝土进行剔除，剔除厚度应比正常柱内混凝土边界小20-30mm。制作相同规格壁板，与原柱身壁板焊接，焊接采用单面坡口全熔透焊接，焊缝质量满足

使用面积。但问题在于，其在施工过程中对原结构有一定不利扰动，在替换壁板前，对影响区域内的结构需增设加固措施。且处理后的钢柱壁板与混凝土柱芯之间可能存在空隙，从而导致钢柱的抗侧力被削弱。一级缝求。 经综对“板强外箍体方案7

1/C土剔凿、钢板补强、外箍箱体焊接等工作。焊缝应进行超声波探伤检测，确保其符合一级焊缝要求。方案实施效果见图8所示。图8方案实施现场图顶升混凝土监控方案

结语凝土的