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第一章绪论 1.1基坑工程的特点 1.2基坑土钉支护工程的研究现状 1.3本文研究内容 第二章土钉支护设计 2.1土钉支护工作机理6-2.2土钉支护设计方法7- 2.3土钉支护稳定验算 2.3.2有限元分析法 第三章基坑工程围护结构设计 3.1土钉工程概况 3.1.1设计依据 3.1.3工程地质条件 3.1.4周围环境 3.1.5基坑支护方案 3.2基坑支护土钉结构设计计算 23-3.3理正深基坑软件计算和验算 29-3.3.22-2剖面 3.3.33-3剖面 3.3.44-4剖面 第四章土钉支护施工与监测 4.1围护施工说明 4.1.2基坑降、排水 41-4.2基坑现场检测与监测 4.2.1监测目的 4.2.2监测内容 42- 42-4.3应急措施 42- 5.1结论 44- 第一章绪论深度达到了31.2米,然而由于城市对建筑高度与基坑深度需求的进一步提高,1、周围环境的影响,影响因素例如基坑附近存在的建筑物、市政工程管道、地下交通设施等,基坑的开挖需要在不影响周边建筑与市政工程的基础上保证工程本身的安全与质量。2、地质现状的制约,一些沿海城市由于地下水位相对高、土质较松软,因此这些地区的基坑施工工程将受到较大的条件制约,增加了施工难度。3、开挖深度的要求,对地下空间的充分利用是城市用地存量最大化的必然结果,现下国内的各大城市高层建筑拥有超过三层的地下空间不足为奇,更有甚者开发到五层地下室,基坑开挖深度的需求为施工工程增加了更高的难度系数。4、工程量大、工期压缩与工程质量如何平衡,地上建筑的结构稳定性直接取决于其地下结构的质量水平,而当下城市的快速建设意味着密集的工程项目以及紧凑的工期,这样的条件下如何确保基坑施工的品质、结构的稳定、控制基坑未来的变形,是行业工作者需要思考的重要问题。我国基坑土钉支护工程的发展历程并不算非常长,直到上个世纪八十年代,国内城市对地下空间的利用程度还比较低,少数高层建筑拥有一至两层地下室,基坑开挖深度通常不会高于七米,并且支护技术尚不成熟,使用钢板桩支护的情况较为常见,而在地质、环境状况比较好的区域则直接通过放坡来进行开挖。在九十年代国内经济水平快速增长、城市居民对空间利用和开发的需求日渐提升的趋势下,深度要求和复杂系数的基坑工程开始无法简单以过去传统的支护技术和方法来完成,于是促使了支护工程技术的发展和进步,出现了如土钉墙、钻孔灌注桩、地下连续墙等多样化的深基坑支护结构。基础工程中,时常采用将土钉插入原位土体中的方法来达到加固土体作用。土钉会与在原位土体形成摩擦力和粘结力,使原位土体能够保持稳固。土体对土钉也会产生拉力作用。且土钉在土体变形的情况下被动受力,以此补足土体内抗剪强度与抗拉强度不足的缺陷。土钉墙支挡结构(如图1所示)由需要加固的原土体、密集土钉和土钉墙表面的混凝土垫层以及防水保护层组成。图1-1土钉墙示意图土钉墙的出现最早源于上个世纪的法国所研究的新奥法原理以及其在软岩和土质边坡的临支护结构的应用中,而土钉墙最初的具体运用就是在法国一条铁路的边坡开挖中,而美国与德国也随即开始进行相关的研究。与欧美国家相比,我国对于土钉墙的运用比较晚,这项技术在八十年代才开始被应用于实际的柳湾煤矿的边坡支护工程,而自此十年之后才逐渐趋于常用。土钉墙主要的分析计算方法如下:第一是极限平衡法,这一方法需要满足一定的适用条件,原因在于受安全系数的影响不同土钉墙受到破坏或发生变化时其破坏面的形状、土钉力的受力情况、土与土钉之间相互作用的形式等各方面的假定会有一定差异。第二时有限元分析法,这个方法的优势在于既能够计算内力和原位土的应力应变关系之外,还能够与土体本身拥有的各向异性等各种性质进行对应。第三是工程简化分析法,该方法能够计算得出各个土钉的极限受力情况以及岩土边坡的潜在滑移面之位置。第四是根据专业人士以往长期进行积累的工作经历而总结得出的经验法,是具有实用性的参考依据。现在在基坑维护工程的设计与计算工作中,软件的应用已经日渐成为越来越普遍而可靠的趋势,理正系列深基坑软件是国内广泛应用的一个主要技术工具。1.3本文研究内容本文主要包含五个部分,主要涉及基坑工程的现状研究、结构设计说明、计算与验算,以美都“千岛·碧云天”4号楼、5号楼工程为例,对其地下室进行基坑围护结构设计。第一章为绪论部分,经过前期的文献阅读、资料搜集以及案例学习,总结了如今基坑工程的特点与难点所在,简述国内基坑土钉支护工程的研究发展历程与现状以及土钉墙应用中主要使用的几种分析计算方法。第二章为土钉支护的设计说明,介绍了土钉支护工程的两种工作机理,设计方法则分为土钉的承载力、长度以及配筋的计算,并且用两种不同的方法对支护稳定性进行验算。第三章为基坑工程的围护结构的设计说明,从不同方面出发介绍了土钉工程的概况,结合基地的现状条件,综合考虑安全、实用、经济方面的要求,分别对设计基地的四个剖面进行基坑支护土钉结构的设计计算并运用软件进行验算。第四章为为土钉支护工程的施工与监测部分,对围护结构的施工进行说明,包含施工方案、降排水方案以及施工挖土要求进行说明,并阐述了基坑现场监测的目的、要求、内容与布置方案。第五章为结论与展望部分,基于对理论的学习与方案设计的成果,回顾自己在研究和设计过程中的收获,最后展望未来还需继续学习的基坑围护工程与土钉支护技术的发展方向。2.1土钉支护工作机理土钉支护是以新奥法为基础理论来开发出来的一种基坑支护方法,原本是素土的原位土体在按设计被打入土钉之后本将是滑动破裂面后侧的部分土体会变成稳固土体,支护后的土体可以承载另一部分土体的侧向压力,阻止其沿水平方向的运动。换种说法,可以把土钉加固后的这部分土体视为一道类重力式挡土墙,他们有着非常类似的工作原理,这也是为什么经常称其为土钉墙。但土钉还是不能完全等同于挡土墙,因为土钉支护的工作机理还有很多未被明确的地方,主要体现在土钉内部的摩擦加筋增强方面。2.1.1摩擦加筋机理、增强机理在打入土钉之后,土体中处于主动区的部分土体所受的水平推力和被打入土钉部分的土体与土钉之间产生的摩擦力抵消,提升该土体的内部稳定性,这就是摩擦加筋机理的通俗解释。而土体在施工中被挖动时,素土会受到剪切而有发生滑动的趋势,若发生了滑动变会形成剪切破坏,但如果是进行了土钉支护的土体便会不一样,因为土钉与土体之间的滑动摩擦系数远比土体内部的滑动摩擦系数大,所以土钉会减少或抑制土体的滑动,这也可以保证土钉支护后土体的内部稳土钉不仅与土体之间产生摩擦,还有一方面就是土钉可以直接产生附加侧向的压应力,这便是土钉的增强机理,换种说法来讲,进行了土钉支护后的土体从原本的各向同性边成了各向异性。钢筋和土体相比起来有着更大的弹性模量,再以钢筋为拉筋的土钉打入土体后,土体受到应力有发生形变的趋势时,土钉就会与土体产生摩擦,还会有拉应力发生在土钉的内部。土钉对土体所起的作用可以概括为以下几个方面:1、土钉在土里中构成骨架作用,土钉通过摩擦来防止土体变形。2、在未使用土钉的素土体在进行了土钉加固后,其应变水平在受到荷载作用下会明显降低,这样在确保土体内部温度的情况下可以防止土体形成开裂,起到传递应力的作用。3、土钉会在参与支护后,与土体共同作用,在承受土体自身自重的同时还可以承担外部荷载,特别是在外部荷载方面,当土体受到较大的荷载时,土钉会凭借其更强的抗剪抗弯抗压能力来承受更多应力,来确保土体不发生开裂。4、在土体边坡的表面上,因为土钉的打入,还有在土钉支护时一起施工的钢筋混凝土面板的共同作用,可以在极大程度上防止坡面发生变形2.2土钉支护设计方法要完整设计一个土钉支护设计不是一件轻松的事情,根据规程及参考书,应从以下几点来考虑土钉的设计:1、对工程基地基坑进行勘测研究,得到准确的土层信息:2、根据土层信息初步设计土钉的结构参数;3、根据公式计算土钉长度、设置土钉与土钉之间的横向与纵向间距和具体布置方式、孔径、所需钢筋的直径等数据;4、通过理正软件计算所设计土钉内部和外部的稳定性;5、根据规程对施工工程质量进行监测控制。本次设计根据规程,对美都工程的基坑进行土钉支护设计。在对工程土体信息进行了解后,对土钉承载力进行计算,计算设计土钉墙度最后用理正软件进行土钉的内部和外部稳定性验算。2.2.1土钉承载力的计算土钉抗拉承载力按下式求得:土钉受拉荷载标准值可按下式求得:T水=SeajkSx·Sz/cosα;(2-2)式中基坑侧壁安全等级为三级时可按下式求得土钉抗拉承载力:TjK——土钉墙的受拉荷载标准值;T-—土钉墙的受拉承载力设计值;5——荷载的折减系数;Yo——基坑的侧壁重要性系数;eaik-—土钉墙处的水平方向荷载标准值;S,、S₂,-—土钉与第j±1的水平距离、垂直距离;y,—一土钉抗拉承载力的分项系数;d——土钉锚固端直径;9sk一土钉穿越土体时与锚固端的极限摩阻力标准值;l,——土钉在破裂面外时穿过第i道稳固土体内的长度;破裂面与水平面的夹角为土钉与土体极限摩阻力标准值如下表:中密中砂中密中密中密、密实根据上文土钉承载计算中,根据土层信息,所要求的土钉道数,以及土钉位置设计土钉倾角长度,根据上文公式计算修正系数,再计算土钉受拉荷载标准值。将之前设计的土钉直径代入公式中,计算土钉受拉承载力设计值。由公式得出表达式中锚固长度l,,在通过几何关系求得la,最终相加来得出土钉长度与后文用2.2.3配筋计算析选择约束,若有荷载再添加荷载,通过软件运算后可2.3.1极限平衡法m——滑动体内土钉数;Y——整体滑动分项系数;Yo—基坑侧壁重要性系数;@)——分条土中,土体是粘性土或粉土时,为滑裂面上层土体饱和重度;土体是砂土或碎石类土时,为滑裂面上层土体的浮重度;Φ——土体固结不排水内摩擦角;s——计算滑动体单元厚度;T;--土钉在圆弧滑裂面外锚固体与土体的极限抗拉力,可按式(2-7)确定;3.1.1设计依据3.1.2工程概况及周边环境条件本工程的±0.00取黄海高程112.67m,经测量现施工处标高为102.6m;本工程南面的空旷地面标高可取118.4m,基坑上原本存在一挡土墙,其平均标高大概取108.9m;本工程的基坑东面的空旷地面标高98~112.4m,东侧有一新建的挡墙,其标高经测量为109.62m;基坑西面的空地地面标高为120.23m,西侧已有在设计中,基坑的地下室的地板经测量标高取-10.78m,承台底标高取-14.65m,本工程因所开挖工程的地下室外的土体原本存在的石挡墙构成了边坡,距测量在已存在的挡墙的情况下,基坑的西侧预计开挖深度取4.32m,而南面取6.90m,东侧取6.89m。3.1.3工程地质条件杂填土主要出现在表层,厚度大约最在0.15到5.00m之间;因为在四周有较厚的浆砌块石挡墙出现,所以本层的工程性能不太理想。②含碎石粉土:该土层主要是以棕黄色为主;该层由少量碎石块组成,均一性不好使本层的主要特点。本土层埋深常在0.15~5.00m之间,层厚大概为0.28~10.0m左右,局部地区地方厚度较大,本土层由偏低的压缩性,对于工程性能上只能说一般。③-1强风化熔结凝灰岩:该岩土大体上呈浅黄褐色,也有一部分为浅灰红色,该岩土的岩芯主要是碎块状也有颗粒状;该层层顶埋深一般为1.55~9.58m,层厚③-2中等风化熔结凝灰岩:该岩土全部呈浅青灰色,岩芯有柱状、短柱状和几碎块状这几种;岩石的质地非常坚硬,结构方面较为完整,而岩体主要呈块状结构,以中陡倾角为主,该岩石的特点时岩面上有不少的铁锰质渲染。其工程性场地地下水水位一般为1.80~2.80m。工程施工中所设计的土体主要物理力学参数:层号固结快剪指标粘聚力内摩擦角①杂填土②强风化凝灰岩中风化凝灰岩工程施工基地的东面有一才建成的挡墙,施工场地附近存在一基础是堆石土的建筑物,共有五层,以开挖坡顶线,建筑物距离约10m;工地南面是四马巷,四马巷东部有存在一块之前就建成的石挡土墙,距离原点约1.32m;四马巷西段存在两块同时修建的老石挡墙,离远点至少0.80m,开挖工地的西面是一块新建成的石挡墙,距离原点有1.49m;只有工地的北面是一块空地。经阅读工程地质报告和实地探查研究后发现:1、施工基坑平整,整体形状较为规整;2、施工基坑的边坡挖深相对比较深,约5.35~7.20m。在施工时,基坑边坡的东面土体里含有大部分杂填土和一部分含碎石粉土;基坑南侧及西侧的施工范围内主要是杂填土有一部分强风化熔结凝灰岩和中风化熔结凝灰岩;根据这些特点和实际分析,采用以下方案:1、在基坑东侧采用土钉支护设计,在开挖坡顶需使用注浆进行加固处理;2、在基坑的南侧和西侧,因存在大量风化熔结凝灰岩,开挖难度大,可使用放坡的方案。3.2基坑支护土钉结构设计计算本设计将计算以下1-1'、2-2'、3-3'、4-4’四个剖面,经预设计决定取土钉墙与水平面的夹角为80°,钻孔80mm,土钉与水平面的倾角为10°,具体土层信息如下。3.2.11-1剖面设计(一)剖面土层信息土层号厚度重度粘聚力内摩擦角值121-1剖面的基坑开挖深度为5.40m,将土钉布置在距离开挖面以下0.7m的位置,坡顶有一道挡土墙,进行放坡,坡高取1.2m,坡度系数为2.3。序号孔径(mm)入射角(度)竖向间距(m)水平间距(m)1(二)土钉抗拉承载力计算根据公式可求得T,k=ξeaiksyS₂;/cosa;代入公式可求得水平方向荷载:根据公式(2-1)可求得1.25y₀Tjk≤Tuj取Yo=1.0由公式(2-4)可以求得1.25×1.0×2.18≤3.87l₁b通过几何分析可得出la由公式可求得截面积:A=T/fpk(一)剖面土层信息土层号厚度重度m³)粘聚力内摩擦角值12因此采用放坡操作,坡高取1.2m,坡度系数3序号孔径(mm)入射角(度)竖向间距(m)水平间距(m)1(二)土钉抗拉承载力计算代入公式(3-1)中可求得水平荷载:根据公式(2-1)可求得11.25y₀Tjk≤Tuj1.25×yo.TIk=1.25×1.0×2.18=2.725kN≤256×按公式可计算截面积:A=T:/fmk3.2.33-3剖面设计:(一)土层信息土层号厚度重度粘聚力内摩擦角值1233-3剖面的深度为7.35m,拟在开挖面以下0.7m处和1.7m处布置两道土钉。序号孔径(mm)入射角(度)竖向间距(m)水平间距(m)12根据公式(2-2)T,k=ξeakSySs;/cosa;第二根:根据公式(2-1)1.25y₀Tjk≤Tj第一根:第二根:第一根:第二根:按公式求得锚固长度lb:第一根:第二根:la=0.12ml₂A=T/fpk3.2.44-4剖面设计:(一)土层信息土层号厚度重度粘聚力内摩擦角值1234-4剖面的深度取6.3m,拟布置六道土钉进行支护,第一道土钉设置在开挖面下0.40m处,之后每一道垂直间距为1.00m。在坡顶处设有一道挡土墙,进行放坡操作,坡高1.2m,坡度系数3.1。序号孔径(mm)入射角(度)竖向间距(m)水平间距(m)123456(二)土钉抗拉承载力计算根据公式(2-2)T,k=ξeaiksxS₂;/cosa;第一根:第二根:第三根:第四根:第五根:第六根:代入公式可求得水平荷载:第一根:第二根:第三根:第四根:第五根:第六根:第一根:第二根:第三根:第四根:第五根:第六根:第一根:第二根:1.25×y₀T2k=1.25×1.0×0.08=0.09kN≤256×400=1第三根:1.25×y₀T3k=1.25×1.0×4.18=5.23kN≤256×400=1第四根:第五根:第六根:第一根:第二根:第三根:第四根:第五根:第六根:l₄a=0.56ml₅a=0.33m可求得各道土钉的长度为:l₂=l₂a+l₂b=0.95+0.03=0.98ml₃=la+l₃b=0.14+1.35=1.49ml₅=l₅a+lsb=0.33+4.14=4.47m按公式计算截面积:A=T:/fpu3.3理正深基坑软件计算和验算3.3.11-1剖面1-1剖面信息:表3-10土层信息表厚度粘聚力内摩擦角121-1剖面各道土钉参数:序号水平间距(m)垂直间距(m)钻孔直径(mm)1设计简图:由理正软件算得土钉1长度为1.010m取1m外部稳定计算参数:土钉墙计算宽度:10.000(m)土与墙底的摩擦系数:0.300墙趾距坡脚的距离:0.000(m)墙底地基承载力:400.0(kPa)抗水平滑动安全系数:1.300抗倾覆安全系数:1.600外部稳定计算结果:重心坐标:(5.538,2.474)土压力作用点y坐标:1.836(m)基底平均压力设计值:74.9(kPa)<400.0基底边缘最大压力设计值:239.6(kPa)<1.2*400.0抗滑安全系数:22458288.000>1.300抗倾覆安全系数:23888194.000>1.600满足要求;1-1剖面最终设计结果如表:土钉序号入射角度钢筋直径钻孔直径13.3.22-2剖面2-2剖面信息:表3-13土层信息表土层号厚度重度(kN/粘聚力内摩擦角值122-2剖面土钉参数:序号水平间距(m)垂直间距(m)钻孔直径(mm)1设计简图:图3-22-2剖面设计简图由理正软件算得:土钉1长度为2.949m取3m外部稳定计算参数:土钉墙计算宽度:10.000(m)墙后地面的倾角:0.0(度)土与墙底的摩擦系数:0.300墙趾距坡脚的距离:0.000(m)抗水平滑动安全系数:1.300抗倾覆安全系数:1.600外部稳定计算结果:重心坐标:(5.408,3.335)基底平均压力设计值:112.7(kPa)<400.0基底边缘最大压力设计值:374.3(kPa)<1.2*400.0抗滑安全系数:33804144.000>1.300抗倾覆安全系数:42251856.000>1.6002-2剖面最终设计结果如表:土钉序号长度(m)深度(m)入射角度钢筋直径钻孔直径13-3剖面信息:表3-16土层信息表土层号厚度粘聚力内摩擦角1233-3剖面土钉参数:序号水平间距(m)垂直间距(m)入射角度(度钻孔直径(mm)12设计简图:由理正软件算得土钉1长度为4.940m取5m土钉2长度为1.010m取1m外部稳定计算参数:土钉墙计算宽度:10.000(m)墙后地面的倾角:0.0(度)土与墙背的摩擦角:10.0(度)土与墙底的摩擦系数:0.300墙趾距坡脚的距离:0.000(m)墙底地基承载力:400.0(kPa)抗水平滑动安全系数:1.300抗倾覆安全系数:1.600外部稳定计算结果:重心坐标:(5.796,3.183)基底平均压力设计值:103.1(kPa)<400.0基底边缘最大压力设计值:351.5(kPa)<1.2*400.0抗滑安全系数:30923706.000>1.300抗倾覆安全系数:45741132.000>1.6003-3剖面最终设计结果如表:土钉序号长度(m)深度(m)入射角度钻孔直径123.3.44-4剖面4-4剖面信息:土层号厚度重度(kN/粘聚力内摩擦角1234-4剖面土钉参数:表3-20土钉参数表序号水平间距(m)垂直间距(m)入射角度(度)钻孔直径(mm)123456设计简图:内n44087L=1010土钉总长度为12.339(m)2102104息%杂填土图3-44-4剖面设计简图由理正软件计算得:土钉6长度为1.100m取1.0m外部稳定计算参数:土钉墙计算宽度10.000(m)墙后地面的倾角0.0(度)墙背倾角90.0(度)土与墙背的摩擦角土与墙底的摩擦系数0.300墙趾距坡脚的距离墙底地基承载力400.0(kPa)抗水平滑动安全系数1.300抗倾覆安全系数1.600外部稳定计算结果:重心坐标:(5.487,3.019)土压力作用点y坐标:2.142(m)基底平均压力设计值:109.4(kPa)<400.0基底边缘最大压力设计值:135.4(kPa)<1.2*400.0抗滑安全系数:4.411>1.300抗倾覆安全系数:38.038>1.600所以4-4剖面最终设计结果如表:土钉序号1234564.1围护施工说明4.1.1基坑降、排水3、对于挡墙的坡脚应采用尺寸为400mm*400mm的明沟,该排水沟可采用在基坑降排水方案的实施过程中如果发生突发情况导致与预估情况不符时4.1.2土钉墙施工1、竖向注浆管采用048钢管施工。2、土钉墙施工中容许的误差应控制在:如孔深出现误差,其误差不得大于50mm,如孔径出现误差,其误差不得大于5mm,土钉定置的误差应不的大±3、在施工中若土钉孔成孔必须及时安设土钉,若未立即安设,容易出现塌孔,并应在土钉孔内用M15的水泥砂浆进行注浆操作。4、土钉所采用的的钢筋直径应不小于12,钢筋应保证一平直、二无锈、三无油,在钢筋上依次放置定位器来确保钢筋保护层的厚度一致,可每2m放置一1、在工程开挖前,施工方在仔细研究基坑支护工程的设计图纸后应按照图纸编制施工组织设计,开挖方案。更要确保与业主、围护设计人员共同商议后开始施工。2、施工时要遵循开挖土方的原则:首先分层然后分段进行对称性开挖,分层厚度要小于1.5m。在具体施工中,要先用挖掘机等进行开挖,开挖进行到一定程度后再进行人工操作修土,具体操作是底板、承台在机械先开挖至基底设计标高以上20到30cm。此时再安排人工进行修土。在工程开挖时应注意以下几点:(1)、随时保证场地的平整;(2)、严格把控施工进度,要确保在土钉墙施工进度达到八成之后,降水达到设计要求时,才可进行下一步对地下水位以下的土方施工;(3)、在抽水工作未完成前不得继续开挖正常抽水工作后,当个进度到达设计标高时及时设置三级井点管。4.2基坑现场检测与监测4.2.1监测目的监测是为了保证基坑和基坑周边建筑物的安全不出意外,在对基坑进行施工时应及时了解基坑中支护结构和周围土体是否发生变形,来了解工程进行对环境和土体的影响,同时进行安全预报,实行新时代信息化施工,还可以根据实时进展情况和影响来调整施工的进度。针对美都工程的实际施工情况,重点做以下几个方面的监测:1、重点要对土体监测是否发生水平位移:要至少设置三个监测点来对施工间土体是否发生水平位移进行监控;2、沉降监测:设置若干监测点与工地附近的道路,建筑物上,用以监测施工过程中对周边环境的影响;3、要对土钉拉拔承载力进行实验:至少抽取工程量总数的百分之五来进行拉拔试验,用以检验其抗拔能力。为了保证施工的安全和基坑开挖的正常进行,在施工中应对整个施工过程实行监测,实行动态管理和信息化施工。依据施工经验,再加上现场监测的辅助,确保施工安全的同时进而有效引导施工,若发生与预计不符,应及时改进施工方案,同时制定不对四周环境,地下管线造成影响的方案。图4-1监测布置图在严格按照施工顺序进行施工的同时,不能忘记对材料的质量进行把关,对基坑深度进行限定,同时保证边坡的稳定性,在降排水方面确定好方案,只有做好这几条才有可能才能保证在施工时能如期进行。但因为基坑工程存在很多的不可抗力和无法预料的突发情况。在实际工程中仍需要对存在发生可能性的突发事件制定相应的应急措施。考虑到在工程中潜在的问题,可按以下几种方法应急:(1)

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