《深圳S工程深基坑支护设计》12000字（论文）

———摘要基坑工程是一个古老而具有时代特点的岩土工程课题,放坡开挖和简易木桩围护可以追溯到远古时代。人类土木工程的频繁活动促进了基坑工程的发展。随着大量高层、超高层建筑以及地下工程的不断涌现,对基坑工程的要求越来越高，随之出现的问题也越来越多,迫使工程技术人员须从新的角度去审视基坑工程这一古老的课题，导致许多新的理论、新的经验或研究方法得以出现与成熟。拟建深圳大汉王项目面积约13000平方米，长度约143m，宽度约为90m，工程量巨大。本文基坑研究只对基坑支护AB段进行设计。首先仔细调查研究了深圳大汉王项目的地形地貌和地质条件，以及对周边环境的影响，之后本着“安全可靠，经济合理，技术可行”的原则，通过查询相关规范，决定对大汉王项目AB段采用地连墙和内支撑的方法进行深基坑支护设计。基坑土压力的计算采用《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012）给出的公式进行计算。计算地下连续墙嵌固深度时，由经验公式法计算嵌固深度。整体稳定性分析就是通过试算确定最危险的滑动面和最小的安全系数确定和判断基坑的稳定性。为保证基底安全，基坑施工时，必须对地下水采用综合治理措施。最后，对基坑设计进行了整体稳定性验算，并对施工、降水和监测内容提出了一些合理的建议。验算结果表明，所用地连墙，内支撑的深基坑支护设计方法是可行的。基坑工程是一个古老的有时代特点的岩土工程课题,放坡开挖甚至可以追溯到远古时代，基坑支护工程是伴随着时代发展，国家富强，而出现在建设事业的岩土工程。事实上，人类土木工程的进程促进了基坑工程的发展。而基坑开挖是一个综合性的课题，涉及土力学典型强度与稳定，又与土层支护问题密切相关。特别是在21世纪,随着大量高层、超高层建筑以及地下工程的出现,对基坑工程的施工要求越来越高，出现的问题也就随之增多,使土木行业从事人员必须从新的角度去审视基坑工程这一课题，从而有许多新理论、新经验和新方法得以出现并发展成熟。基坑支护工程的内容一般包括以下几点。1)岩土工程勘察与工程调查。确定周围土层水平位移和邻近土层沉降标准，确保施工安全可靠。2)支护结构设计。基坑开挖与支护的施工。4)地层位移预测与周边工程保护。5)施工现场量测与监控。现代大城市的高层建筑基坑多数占地面积巨大和开挖深的特点。基坑邻近多建筑物和道路，地下更有管线铺设,施工场地拥挤,在环境保护和施工安全上要求高，而且技术发展不够，对基坑支护结构的选型单一,基本上采用列式灌注桩挡墙或连续墙作为围护结构,其他的支护型式如国内外广为应用的钢板桩挡墙或桩板挡墙由于刚度较弱、易透水以及打桩振动和挤土效应对城市环境的危害很大,已经减少用于深基坑支护设计中。而土钉支护尤其是复合土钉支护在最近几年突然崛起,在合适的地质条件下可以成为大部分深基坑的选型。支护形式1.钢板桩支护钢板桩施工简单，经济消耗低。一般由钢板桩和锚拉杆组成。2

.地下连续墙支护地下连续墙支护是用特制的挖槽机械，在泥浆护壁里开挖一定深度的沟槽,然后吊放钢筋笼,浇筑混凝土。地下连续墙是集挡土、承重、截水和防渗于一-体的能兼作地下室外墙的结构。3.排桩支护排桩支护是指队列式间隔布置钢筋混凝土挖孔、钻孔灌注桩,排桩的结构形式分为悬臂支护、单锚杆和多锚杆结构,布桩形式分为单排和双排布置。4

.深层搅拌支护深层搅拌支护是以水泥为固化剂,机械搅拌后,将固化剂和软土剂强制拌和,利用固化剂和软土剂产生的物理化学反应,形成具有整体性、水稳定性和水泥土桩墙作为支护结构，其强度一般也满足工程所需。土钉支护土钉支护是一种新的挡土技术，多用于土体开挖和边坡稳定,由于其施工经济、安全可靠且施工快速简便，已经被广泛使用。6.锚杆或喷锚支护锚杆与土钉墙支护相似，将锚杆锚入稳定土体中,外端与支护结构连结用以维护基坑稳定的受拉杆件,并施加预应力。7

.拱圈支护结构拱圈分闭合拱和非闭合拱，拱圈形式包括圆拱、椭圆拱和二次曲线拱。这种拱圈挡土承受的土压力来自水平方向,拱的内力又以受压为主,弯矩小，可以发挥混凝土抗压强度高的特性,方便进行施工，减少工期，降低经济消耗。8

.逆作法逆作法按施工不同程序可分全逆作法、半逆作法或部分逆作法,它以地下各层的梁板作支撑，自上而下施工,挡土结构变形小，节省临时支护结构。2.发展现状1深基坑支护结构方案

地基土种类与深基坑支护结构的设计密切相关,另外，地下水位的高低、土的物理力学性质指标以及周围环境条件等都直接影响到支护结构的选型。支护结构型式如果选择合理,就能使工程安全可靠，工期减短,带来的经济与社会效益很高,因此支护结构形式的优化是深基坑支护技术发展的必然道路。2

施工工艺上的发展趋势1)随着土钉墙方法快速推行，喷射混凝土技术也随之得到充分发展。基坑向着占地面积巨大，地层开挖越来越深和越地质条件要求越来越高发展,导致深基坑支护技术的提升越来越难，发展任务越来越艰巨。3)为减小基坑工程带来的环境效应以及保护地下水资源的需要,基坑常采用帷幕型式进行支护。4)基坑降水时，为了减小降水引起的地面附加沉降以及对邻近建筑物造成的地基破坏影响，需采取井点回灌技术。5)在软土地区进行工程施工时,应避免基坑底部隆起,不能使支护结构水平位移和邻近建筑物下沉,这时采用深层搅拌桩或注浆技术可加固基坑底部土体,提高支护结构被动区土体的强度。6)通过对基坑内外双液快速注浆加固土体或者对支撑施加预应力来减小坑壁土体的侧向变形。拟建项目位于福田区车公庙片区，场地南侧为滨河大道，西侧、北侧和东侧分别为泰然九路、泰然八路和泰然七路。场地总用地面积约为13970㎡，规划为工业用地。场地内局部为大冷王厂房(基础为灌注桩桩底相对地面标高为-13.65m)，该厂房占地面积约为5500㎡，其余为空地。因目前规划施工图未确定，暂定地下室外墙边线为基坑支护外边线，基坑支护深度为21m,支护长度429m。场地内地形较为平坦现状地面标高介于4.60~5.60m。场地北侧为泰然八路，用地红线臣离道路边线约为4.00m,距离道路北侧的层砼建筑约为24m;场地东侧为泰然七路，用地红线距离道路边线约为3.50m,距离道路东侧的杜邦厂房约为37m;场地南侧为滨河大道，用地红线距离道路边线约为15

.0m,此侧规划待建地铁隧道隧道边线距离用地红线最近为3.0m。场地西侧为好富顿厂房等砼建筑，用地红线距离建筑边线约为6.50m。表1拟建建筑物基本情况拟建建筑物结构类型（地上层数）地面以上高度（m）地下室层数（深度m）室外设计地坪标（m）高东塔框架-核心筒（53）256.25（20）5.30西塔框架-核心筒（41）197.15（20）5.30裙房及地下室框架（4）23.75（20）5.301.场地的地形地貌场地原始地貌为海积～冲积平原，后经人工堆填改造。现地形较为平坦。2.地层岩性根据目前钻探揭露情况，场地内地层自上而下依次为：新近堆积人工填土层（Q4ml）、全新统海陆交互沉积层（Q4mc）、上更新统冲洪积层（Q3al+pl）、第四系残积层（Qel），下伏基岩为燕山期早白垩世粗粒花岗岩（K1）。现将各岩土层的岩性特征自上而下分述如下：2.1新近堆积人工填土层(Q4ml)①1素填土：褐黄或者褐红色。主要是由粘性土混合少量砂土组成，稍微潮湿，呈现稍密状态，局部松散状态或中密状态。2.2全新统海陆交互沉积层(Q4mc)主要由粘性土组成，含少量④1淤泥质粉质粘土：灰黑色。④2中砂：灰、灰黑色。含有机质，松散～稍密状态，饱和，级配一般，不均匀夹有粘性土，含量为10～20%。2.3上更新统冲洪积层(Q3al+pl)⑥2含砂粉质粘土：褐黄、褐红、灰白色。主要以粉质粘土为主，含有中粗砂或砾砂。可塑状态，局部硬塑状态，切面稍有光泽，呈花斑状，干强度高，韧性中等。⑥5含粘性土砾砂：褐黄、灰黄色，局部灰白色。稍密～中密状态，饱和，含少量圆砾及卵石。主要成份为石英、长石，颗粒级配良好，分选性一般。局部相变为中、粗砂。⑥6圆砾：灰黄、浅灰色。稍密～中密状态。饱和，主要成份为石英、长石，分选性一般，以圆砾为主，局部为角砾，夹卵石，含量20～30%。2.4第四系残积层(Qel)⑧1砾质粘性土：红褐色、黄褐色，由下伏基岩花岗岩风化残积而成，原岩结构可辨，除石英外其他成分已风化成土状，可～硬塑状态，切面较粗糙，土质均匀，遇水易崩解。该层见于所有钻孔。2.5燕山期早白垩世粗粒花岗岩（K1）场地内下伏基岩主要为燕山期早白垩世粗粒花岗岩，本次钻探揭露全、强、中、微四个风化带。表2岩石抗压强度成果统计表岩石名称试验项目统计项目统计组数最小值（MPa）最大值（MPa）平均值（MPa）变异系数标准值（MPa）中风化花岗岩点荷载饱和单轴抗压911.0321.3416.160.2213.91微风化花岗岩饱和单轴抗压饱和单轴抗压1040.0087.4067.390.2058.97注：1、因受节理裂隙切割，风化程度不均匀，矿物成分差异等影响，导致岩体强度差异较大，统计时按照三倍标准差法剔除异常值；2、中风化单轴抗压值由其点荷载强度值换算而来；换算公式：frs=22.82×IS(50)0.75IS(50)—点荷载强度值，frs—单轴抗压强度值3.场地地下水场地内地下水分为礼原水和基岩裂隙水两类。孔隙水主要赋存在素填土、粉细砂、砾砂、圆砾层中其透水性较好，含水量最丰富，为强透水层砂层由于受上下相对不适水层的阻隔具微承压性，主要接受大气降水补给，以渗流和蒸发方式排泄。基岩裂隙水赋存在强、中风化装的裂腺中水量贪乏其透水性受裂腺发育程度和贯通程度影响较大,赋水量及富水性呈空间上的不均自性，为弱中透水层.主要接受上部地下水的渗流补给，以渗流方式向低处排泄。按环境类型判定地下水对混凝土结具有微腐蚀性,地下稳定水位以上的土对混凝土结构具有弱腐蚀性。第三章基坑支护方案比选第一节设计依据1《深圳市基坑支护技术规范》

(SJG

05-

211);2《建筑基坑支护技木规程》

(JGJ

120-2012);3《混凝土结构设计规范》(GB

50010-2010);4《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-

202);5《钢结构设计规范》(GB

50017);6《建筑桩基技术规范》

(JGJ94-

2008);7《深圳市建筑基桩检测规程》(SJC09-2007);8《深圳

“B107-

0009地块”用地红线图》，甲方提供,2012

.12;9《深圳地铁9号线相

关图纸》,甲方提供,2012.12;10《深圳

“B107

-0009地块“地形图》,甲方提供,2012

.12;11《深圳“B107-000地块”基坑支护工程岩土工程概察报告》(详细物察),深圳市工场岩土工程有限公司提供,2013

.03.12现场路勘及资料。13专家评

审意见2013.06

.04

.14《深圳

“107-000地块"”地下室创面示意图》，深圳奥意建筑工程设计有限公司提供，2013

06.19.第二节设计参数1.基坑支护参数表3地层名称及成因代号岩土状态天然重度（kN/m3）直剪快剪岩土体与砂浆间粘结强度特征值frb（kPa）渗透系数K（m/d）C（kPa）（）①素填土（Q4ml）稍密18.0151615—④1淤泥质粉质粘土（Q4mc）流～软塑16.010612＜0.001④2中砂（Q4mc）松散～稍密19.54183010④4砾砂（Q4mc）稍密～中密21.03256030⑥2含砂粉质粘土（Q3al+pl）可塑19.52520350.003⑥5含粘性土砾砂（Q3al+pl）稍密～中密20.56327020⑥6圆砾（Q3al+pl）稍密～中密22.0—387040⑧1砾质粘性土（Qel）可～硬塑18.52222400.1eq\o\ac(○,11)1粗粒花岗岩(K1)全风化20.02030800.2eq\o\ac(○,11)2粗粒花岗岩(K1)强风化21.018351200.5eq\o\ac(○,11)3粗粒花岗岩(K1)中风化26.0——3001.5eq\o\ac(○,11)4粗粒花岗岩(K1)微风化27.0——5000.052.场地稳定性评价场地未发现活动断裂经过，亦未发现岩溶、危岩、崩塌、泥石流、采空区等不良地质作用，场地稳定。基底以下岩土层为全、强、中、微风化花岗岩，场地基岩风化不均匀，中、微风化花岗岩层顶面起伏较大。总体而言，该场地地基可按不均匀地基考虑。根据《深圳市区域稳定性评价》（1991，地质出版社）的稳定性分区评价，该场地位于基本稳定区。根据场地揭露资料综合分析，该场地稳定性较好，适宜建筑。3.岩土层主要力学参数表4岩土层名及成因代号地基承载力特征值fak(kPa)压缩模量Es(MPa)变形模量E0(MPa)直剪快剪粘聚力C(kPa)内摩擦角φ(°)①1素填土（Q4ml）──────1516④1淤泥质质粉质粘土（Q4mc）──────106④2中砂（Q4mc）150──25.0418④4砾砂（Q4mc）190──30.0325⑥2含砂粉质粘土（Q3al+pl）2008.020.02520⑥5含粘性土砾砂（Q3al+pl）25020.028.0632⑥6圆砾（Q3al+pl）30030.035.0──38⑧1砾质粘性土（Qel）2209.021.02222eq\o\ac(○,11)1全风化粗粒花岗岩(K1)35013.080.02030eq\o\ac(○,11)2强风化粗粒花岗岩(K1)65025.0120.018354.桩基参数表5地层名称及成因代号岩土状态桩侧摩阻力特征值qsa(kPa)桩端阻力特征值qpa(kPa)钻、冲、挖孔桩钻、冲孔桩人工挖孔桩桩入土深度（m）①1素填土（Q4ml）稍密－－－－④1淤泥质质粉质粘土（Q4mc）流～软塑－－－－④2中砂（Q4mc）松散～稍密15－－－④4砾砂（Q4mc）稍密～中密40－－－⑥2含砂粉质粘土（Q3al+pl）可塑30－－－⑥5含粘性土砾砂（Q3al+pl）稍密～中密35－－－⑥6圆砾（Q3al+pl）稍密～中密50－－－⑧1砾质粘性土（Qel）可～硬塑35－－－eq\o\ac(○,11)1粗粒花岗岩(K1)全风化60－－－eq\o\ac(○,11)2粗粒花岗岩(K1)强风化100120016002000根据广东省标准《建筑地基基础设计规范》10.2.4条，对桩端进入中、微风化岩的嵌岩桩单桩竖向承载力特征值Ra可按下列公式计算。岩石天然状态单轴抗压强度及C1、C2系数参考表6。Ra=Rsa+Rra+Rpa（5.3-1）Rsa=u×∑qsia×li（5.3-2）Rra=up×C2×frs×hr（5.3-3）Rpa=C1×frp×Ap（5.3-4）式中Rsa、Rra、Rpa——桩侧土总摩阻力特征值、桩侧岩总摩阻力特征值、持力岩层总端阻力特征值；qsia——第i土层桩侧的摩阻力特征值，按表5取用；u——桩身截面周长；li——第i土层的厚度；up——桩嵌岩段截面周长；hr——嵌岩深度，当岩面倾斜时以地点起计；Ap——桩截面面积，对扩底桩取扩大头直径计算桩截面面积；frs、frp——分别为桩侧岩层和桩端岩层的岩样天然湿度单轴抗压强度；C1、C2——系数，持力层基岩完整程度及沉渣厚度等因素确定。第三节施工对环境的影响拟建项目位于市中心，交通便利，场地较开阔，适于各类机械进场施工。但四周均为居民区或写字楼办公区，施工时，应特别注意对施工现场的环境控制，特别对噪音的控制，防止施工噪音对周边居民的日常生活和办公区的正常办公产生严重的影响。场地四侧均是交通要道，基坑边线地连墙已形成，紧邻南侧红线外有规划建设中的深圳地铁9号线，施工时应查清基坑边线地下隧道走向及埋深，并采取防护措施。此外，应防止施工粉尘、泥浆、污水、油圬、尾气、固体废弃物等对周围环境产生不利影响。第四节基础选型拟建地下室开挖深度暂定为20m，考虑基坑底板厚度1m，即基坑底对应黄海高程-15.7m。根据深圳市标准《深圳市基坑支护技术规范》（SJG05-2011），结合勘察期间的地形条件，基坑支护安全等级为一级。基坑支护方案定为地连墙+内支撑，现已完成地连墙施工。地连墙已施工完毕，在基坑进行开挖施工前和开挖期间应及时做好基坑内的排水工作，可基坑顶和底设置排水沟。基坑支护设计及稳定性验算第一节基坑土体内力计算本次计算为基坑支护AB段，场地开挖深度为20m，计算深度为9.5m。基坑AB段地质条件及设计参数见表8。基坑AB段计算相关参数表8层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1素填土3.6018.015.0016.002砾砂3.2021.011.03.0025.003淤泥质土4.2016.06.010.006.004圆砾1.2022.012.00.0038.005粘性土8.2018.58.522.0020.006粘性土9.5020.010.020.0026.007强风化岩7.9021.011.0层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(kPa)120.0m法5.02280.03.0025.00分算m法10.30315.010.006.00合算m法1.124100.00.0038.00分算m法25.08560.022.0020.00合算m法8.206100.020.0026.00合算m法12.927120.018.0030.00合算m法16.80另外，基坑支护等级为一级，即基坑侧壁重要性系数γ0为1.10。地面附加荷载30kPa。根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012，对土层主动土压力采用总应力法。公式：式中:——第i层的主动土压力系数，，为第i层土的摩擦角标准值；——作用于深度处的竖向应力标准值；——确定的第i层土固结不排水剪粘聚力标准值；对于第一层素填土：主动土压力计算对于基底淤泥质土：被动土压力计算淤泥质土采取水土合算法计算被动土压力，计算公式如下：式中：——第i层的被动土压力系数，——作用于基坑底面以下深度处的竖向应力标准值；——确定的第i层土固结不排水剪粘聚力标准值；作用于基坑底面以下深度处的竖向应力标准值可按下式计算：式中：——深度以上土的加权平均天然重度；第二节地下连续墙嵌固深度计算由经验公式法计算嵌固深度，公式为：经计算土层平均重度γ=19.40平均粘聚力c=16.03kPa平均内摩擦角Ψ=20.86°式中D为墙体嵌固深度（m）H为基坑开挖深度=9.5+30/19.4=11.05为容许变形量又有=0.0095m算得D=7.48，为方便施工，取7.5m则地下连续墙底到自然地面总埋深为9.5+7.5=17m根据公式:嵌固构造深度=嵌固构造深度系数×基坑深度=0.300×9.500=2.850m嵌固深度采用值7.500m>=2.850m,满足构造要求。第三节 整体稳定性验算整体稳定性验算整体稳定性分析就是通过试算确定最危险的滑动面和最小的安全系数确定和判断基坑的稳定性。通常有多道内支撑和锚杆作用时，基坑就不会发生整体稳定性破坏，一般不进行稳定性验算。本基坑只设一道内撑，为确保基坑的整体稳定，应当进行稳定性验算，这里采用北京里正软件分析程序进行基坑的稳定性验算。计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据圆弧半径(m)R=18.014圆心坐标X(m)X=-1.998圆心坐标Y(m)Y=10.263整体稳定安全系数Ks=1.536>1.35,满足规范要求。抗隆起验算当开挖深度较大的软粘土基坑时，若挡墙背后的土柱重量超过挡墙前基坑底面以下地基土的承载力时，基坑的平衡状态会受到破坏，此时挡墙背后坑壁土可能产生向下移动使基坑顶部地面下沉，基坑底面土体隆起。 同时考虑c，Ψ的抗隆起，按照普朗特尔地基承载力公式进行验算。公式为为坑外地表至墙底各土层天然重度的加权平均值（kN/m³）；为坑内开挖面以下至墙底各土层天然重度的加权平均数（kN/m³）；，为地基极限承载力的计算系数；为抗隆起稳定性系数则有=17.4=19.4即=3.84一般采用≥1.2因此地下连续墙埋深D=7.5满足要求。第五节抗管涌验算抗管涌验算为了保证基底的安全，基坑进行施工时，必须对地下水采用综合治理措施，保证基坑安全施工，并进行抗管涌验算。K=Dγ/hwγwK=2.000*17.500/30.000=1.166>=Kh=1.10基坑底部土抗承压水头稳定!式中:γ———承压水含水层顶面至坑底的土层天然重度(kN/m3);D———承压水含水层顶面至坑底的土层厚度(m);γw———水的重度(kN/m3);hw———承压水含水层顶面的压力水头高度(m);Kh———突涌稳定安全系数，取值1.10，规范要求不应小于1.100;K———突涌稳定安全系数计算值。施工与监测建议第一节桩，混凝土相关限制1

立柱桩1.1采用ˆ1000灌注桩。1.2支撑柱定位误差应不大于50mm,垂直度偏差应不大于5%。1.3支撑立柱的孔底沉渣应不大于50mm。1.4

.立柱桩主筋间距偏差不大于10mm,箍筋间距偏差不大于20mm,钢筋笼长度偏差不大于100mm钢筋笼直径偏差不大于10mm。施工应满足《建筑桩基技术规范JGJ94-2008》的规定。1.5

.钢筋保护层70mm,桩身主筋连接应采用机械式套简连接。2

混凝土构件2.1

支撑及冠梁、腰梁都是使用商品混凝土C30制作，其钢筋保护层应达到35mm。2.2支撑混凝土浇灌应该一次连续成型,使混凝土强度能得到同步发展,对于环撑段使用的微膨胀混凝土，要避免出现超长的大体积混凝土和出现不留施工缝导致的收缩裂缝问题。2.3支撑水平定位中心误差不大于5cm,垂直定位误差不大于1%L。不同截面高度支撑梁连接按照顶面标高对齐。2.4施工前,确定支撑的拆除方式。若采用爆破拆除，预留爆破孔,由有资质的专业爆破单位进行爆破拆除。2.5支撑模板制安及起拱的要求按有关规范执行。2.6支撑截面尺寸误差不大于20mm，混凝土浇捣时应采取有效措施固定模板。2.7

支撑完成

,开挖下一层土方时应将支撑底模完全拆除

，避免底板掉落伤人或损坏机械。2.8地下室楼板强度达到设计强度的90%以上，方可将相应的水平支撑拆除。2.9换撑可采用中粗砂或级配碎石回填(密实度不小于0.9),楼板附近回填C15混凝士。2.10冠梁、

腰梁、支撑梁的主筋采用搭接方式时，接头百分率应小于50%。可采用机械套简连接，并满足《钢筋机械连接通用技术规程JGJ107-2003》的规定。2.11支撑体系的安装与拆除顺序与设计施工步骤致，必须严格遵守先撑后挖的原则。3

地下连续墙施工3.1地下连续墙厚度为1.0m，连续墙竖向主筋的保护层厚度迎土侧70mm，背土侧50mm；混凝土强度C30，冠梁、腰梁及支撑均采用强度为等级C30的混凝土。3.2地下进续墙的施工根据地质条件的适应性等因素选择成槽设备。

成槽施工前应进行成槽试验并应通过试验确定施工艺及施工参数。3.3因地下连续墙邻近地铁构筑物对地基变形敏感，地下连续墙的施工应采取有效措施控制槽壁变形。3.4成槽施工前,应沿地下连续墙两侧设置导墙，导墙宜采用混凝土结构，且混凝土强度等级不宜低于C20，导墙底面不宜设置在新近填土上,且埋深不宜小于1.5m。3.5单元槽段宜采用间隔一个或多个槽段的跳幅施工顺序。每个单元槽段挖槽分段不宜超过3个。成槽时，护壁泥浆液面不低于导墙面以下300mm。分先浇槽段与后浇槽段施工,先浇槽段设钢性接头,后浇槽段应于现浇槽段强度达70%以上才可开始挖槽施工;3.6成槽护壁泥桨宜选用优质膨润土或粘粒含量大50%塑性指数大于20、含砂率小于5%的优质黏土，使用前应进行配比试验。3.7槽底清理或置换泥浆结束1小时后，槽底500mm高度以内的泥桨比重不大于1.15，地连墙在钢筋笼安放后，应作二次清孔,墙底沉渣不得大于100mm。3.8地下连续墙一般垂直度允许值差为1/300.本设计基坑围护结构未考虑外放，施工叶应根据围护结构坐标图并考虑垂直与水平施工误差，结合围护结构最大水平位移进行外放，确保地下停车库限界、内净空尺寸和内衬墙的厚度要求。3.9钢筋接头采用焊接或滚压直螺纹连接，主筋与箍筋应点焊连接，各接头位置及间距须符合相关规范要求。3.10钢筋笼在制作、运输、吊装过程中应采取有效措施防止钢筋笼变形。钢筋笼入槽后至浇筑砼时总停置时间不应超过4小时。导管提升不得碰撞钢筋笼,为避免混凝上浇灌过程中钢筋笼上浮、下沉，应设置钢筋笼定位固定器，混凝土应连续灌注，不得中断。3.11

钢筋接驳器的尺寸规格、水平与坚向定位请按照钢筋接驳器预埋设计及连续墙配筋相关图纸进行。3.12新拌制的泥桨应储放24小时后方可使用。3.13连续墙施工过程中,应根据施工实际情况与地质勘察资料进行核对,若有变化应立即通知监理、设计等相关单位协调处理。3.14连续墙墙段设计采用工字钢接头，现场应先施作两三幅地下连续墙，检验止水效果，若采用其他形式的接头，施工单位应通知监理反馈设计方，调整接头方式。第二节基坑土方开挖施工技术要求1.基坑土方的开挖必须分段、分层施工。同时配合支撑分层施工，挖一层，支撑施工一层,每层开挖底面位于各层支撑下300mm。土方开挖后须及时支护,暴露时间不能太久，所有土方都要分段开挖，每段长度不宜大于30m,分层厚度不宜大于2m。2

.支撑完成后，在结构强度达到80%后才可以进行支撑下一层土方的开挖；3.

开挖过程中，禁止挖斗碰撞支护结构以保护支护结构的稳定，严禁超挖或欠挖，要确保施工安全;4

.合理安排开挖顺序，使基坑坡面暴露时间最短,基坑开挖完成后应及时浇注垫层封闭基坑,减少地基土暴露时间;5

.基坑边缘堆置土方建筑材料及运输车辆距基坑边缘距离不小于20.0m.6.土方挖运建议采用长臂挖机。第三节支护结构及周边环境监测1监测点布置:1.1坑顶沉降及水平位移监测(JC):共布置23个监测点;1.2地连墙内力监测点(DN):共布置8个槽段监测点;1.3周围建筑物沉降监测(ZJ):共布置8个监测点;1.4道路沉降监测(DJ):共布置13个监测点;1.5基坑外地下水位观测(SW):共布

置18个观测井;1.6支护结构测斜监测点(CX):共布置7个监测点;深度方向每米布置1个测点，测斜管与支护桩钢筋笼绑扎一起;1.7支撑轴力监测点(ZC):共布置81个;1.8支撑立柱沉降监测点(LZ):共布11个。1.9具体详见监测图，监测点及基准点在坡顶开挖整平后设置，并在施工过程中妥善保护。2监测项目控制值2.1水平位移：坑顶水平位移不大于0.002H(mm)与30mm的较小值,H为基坑深度(mm);2.2《建筑地基与基础工程设计规范》(GB5002-200)中相关要求，不得影响相邻构筑物和各类管线的正常使用或影响差异沉降允许值;2.3地下水位的总下降量超过3.5m时，应该利用水位观测井进行回罐，使地下水位回升，保证周边环境处于稳定状态。3.沉降及水平位移观测精度不低于三等精度。观测仪器在使用前应进行校准,同时判断仪器是否可用。操作和维护应符合有关标准和规定。4.监测结果处理要求及其反馈制度4.1变形观测资料包括:观测基准点和变形观测点的位置、编号、观测日期、本次观测值和累积观测值。4.2观测资料应编制成表格或绘制成曲线图,对变形的发展趋势作出评价。当观测数据达到报警值及其它异常情况时必须立即通报监理、设计人员和施工人员，同时暂停施工，确保安全后再进行施工。4.3监测记录和监测报告应采用监测记录表格,并经监测、记录、校核人员签字。4.4监测人员应在基坑监测工作完成后提交完整的监测报告。基坑的设计和施工是一个信息化的过程，而基坑相关的监测是信息化的基础。此项工程应由丰富经验的第三方转业人员承担,，并据设计和有关的规范要求制定详细的监测施工图协同设计、施工人员对监测结果进行有效的评价和反馈，进一一步指导下一步的施工。第四节质量检验1.常规材料(钢筋、混凝土、水泥、砂、石等)质量检验及隐蔽性检查;2.冠梁、腰梁的混凝土强度检测。3.

立柱桩的桩身完整性检测:采用低应变检测，检测数量不少于总桩数的20%;4.地下连续墙应采取抽芯试验和超声波检验方法进行墙体混凝土强度、墙底沉渣厚度、墙底岩土层性状和墙身完整性检测,抽芯试验在每个工程不能少于15%且不能少于10个槽段，每个槽段不能少于3个孔;超声波检验应达到30%，每个槽段不少于5个孔。第五节应急预案1支护结构位移若插入坑底部分地连墙向内变形,地连墙下段的位移较大，造成墙背土体沉陷，这时应设法控制地连墙嵌入部分的位移，着重和固坑底部位,具体措施有:1.1回填好砂石、土或砂袋等,然后反压回填土高度至能保证基坑变形完全稳定为止;1.2对坑底进行加固，如采用注浆、高压喷射注桨等提高被动区抗力;1.3坡项卸载:坡顶一定范围内的土体挖除，减少坡顶荷载;1.4对基坑挖土合理分段，每段土方挖到底后及时浇注垫层。2

管涌2.1管涌十分严重时可在支护墙前打设一排钢板桩，在钢板桩和支护墙间进行注浆钢板桩底应与支护墙底标高相同，顶面与坑底标高相同，钢板桩的打设宽度应比管涌范围宽3~5m。3

支护结构渗水3.1对渗水量较小，不影响施工也不影响周边环境的情况下，可采用坑底设排水沟的方法。3.2对渗水量较大但没用流砂带出的，造成施工困难的，而对周围影响不大的情况，可采用“引流修补“的方法:在漏较严重的部位先在支护结构水平打入一根钢管,使其穿透支护结构内，由此将水从该管引出;将管边支护结构的薄弱处用肪水砼或砂浆修补封堵;待修补封堵的混凝土或砂浆达到一定的强度后，再将钢管出水口封住。4

支护结构漏水4.1如果漏水位置在距离地面的不深处，可以将支护结构背面开挖到漏水位置500~1000mm,在深基坑支护结构背后用密实混凝土进行封堵，保证深基坑支护工程的正常进行，以免延误工期。4.2如漏水位置埋深较大，可在支护结构后采用压密注桨方法注浆封堵。注桨桨液中应掺入适量水玻璃,使其能尽早凝结,也可采用高压喷射注桨方法。5暴雨季节截排水措施在基坑顶部，采取临时措施拦截地表水，以防下渗或直接流入基坑内，导致深基坑的破坏和工期的延误。对地表裂缝,及时采用水泥砂浆封堵以防地表水下渗，保证基坑的正常施工。同时检查基杭项部所有污水、给水管线，看是否断裂,有水下渗入基坑边坡，如污水雨水管线有断裂，应将污水、雨水管线的水源切断或污水雨水管线改线。基坑底部,要用水泵抽水,并做好坑底排水设施，使基坑底部尽量保持干爽，防止基坑底部土体泡水软化。当在暴雨季节，应合理组织进行地表水排放，同时安排足够的排水设备对汇集的地表水进行抽排，防止因降水过多导致基坑渗水，对基坑支护工程产生破坏。同时在基坑四周，应对地表水进行疏导以避免大量的地表水集中涌入基坑内，保证深基坑支护能安全进行。第六节其他事项1.岩士工程一般存在许多复杂因素,实际上的地层结构和土质条件与勘察过后所得的勘察报告也可能存在一定的误差

，若基坑开挖施工中发现地质条件与本设计所依据的勘察资料不符，施工方应根据监测和施工中所获信息进行相应的变更和调整，贯彻落实信息化设计施工原则，在重新评定并且通过之后，施工方才能再次进行施工。2.基坑支护是临时性构筑物，按相关规范得知，其安全