JS500混凝土搅拌机的总体设计

混凝土搅拌机中的一种，强制式混凝土搅拌机不仅能搅拌干硬性混凝土，而且能搅拌轻骨料混凝土，能使混凝土达到强烈的搅拌作用，搅拌非常均匀，生产率高，质量好，成本低。它是目前国内较为新型的搅拌机，整机结构紧凑、外确定、机架上所有部件与机架的连接方式及安装位置、机架外形尺寸的确定、机架钢结构的选材、电动机和减速机以及齿轮传动的选择和主要参数计算、horizontal-axisconcretemixer,achievestrongmixingeffect,stirrincompactstructure,goodappearance.Itsmaincompagitator,stirringtransmissionsystem,loading,unloadingsystem,waterthelocationof,allthecoinstallationofposition,thedeterminationofrackformfactor,theselectionframesteelstructure,thechoiceandthemainparametersofelectricmotodrivecalculation,theJS500Keyword:concretemixer,rack,thec1绪论 11.1混凝土搅拌机的发展史 11.2论文构成及研究内容 21.3毕业设计课题 21.4设计的总要求体 21.5设计大纲 21.5.1设计原则 21.5.2原始数据 21.6搅拌机概述 21.7毕业设计的意义 32设计的主要内容 52.1总体设计 52.1.1搅拌装置 52.1.2传动系统 52.1.3上料系统 52.1.4供水系统 52.1.5机架与支腿 52.1.6电气控制系统 52.2主要机构具体结构设计及参数设计 62.2.1搅拌装置 62.2.2传动系统 62.2.3上料系统 72.2.4供水系统 92.2.5电气控制系统 2.2.6机架与支腿 3设计的主要计算及说明 3.1设计计算与说明 3.1.1搅拌传动系统的确定 3.1.2主电机的选择及传动比的的分配 3.1.3普通v带的设计计算以及带轮的设计计算 3.1.4皮带罩的设计 3.1.5V带的张紧 3.1.6搅拌机传动装置的传动大小齿轮的设计计算 3.1.7大小齿轮的精度设计 213.1.8齿轮罩的设计及结构设计 3.1.9减速机的型号选择 223.1.10其他参数的确定 234机架的设计 4.1机架设计的主要内容 4.2底架的设计 254.2.1机架设计的一般要求 4.2.2底架的材料选择 254.2.3底架的大体尺寸 254.2.4确定搅拌筒偏离机架底架重心的距离 4.2.5底架所受各力的分析计算 4.2.6求各点的力矩 4.2.7选材 4.2.8底架的校核 4.3支腿的设计 4.3.1校核支腿的稳定性 4.3.2局部稳定性的校核 424.4梯子及栏杆的设计 4.5上料架与底架的联结形式及台板的设计 444.5.1上料架与底架的联结形式 4.5.2台板 454.6电机底架的设计 4.7减速器底板的设计 设计总结 参考文献 49 49 强制式搅拌机从20世纪50年代初兴起后就得到了迅速的发展和推广。最先出现的是圆盘立轴式强制混凝土搅拌机。这种搅拌机分为涡桨式和行星式两种。19世纪70年代后，随着轻骨料的应用，出现了圆槽卧轴式强制搅拌机，它又分单卧轴式和双卧轴式两种，兼有自落和强制两种搅拌的特点。其搅拌叶片的线速度小，耐磨性好和耗能少，发展较快。强制式混凝土搅拌机拌筒内的转轴臂架上装有搅拌叶片，加入拌筒内的物料，在搅拌叶片的强力搅动下，形成交叉的物流。这种搅拌方式远比自落搅拌方式作用强烈，主要适于搅拌干硬性自落式搅拌机早在20世纪初由蒸汽机驱动的鼓筒式混凝土搅拌机已开现。50年代后，反转出料式和倾翻出料式的双锥形搅拌机以及裂筒式搅拌机等相继问世并获得发展。自落式混凝土搅拌机的拌筒内壁上有径向布置的搅拌叶片。工作时，拌筒绕其水平轴线回转，加入拌筒内的物料，被叶片提升至一定高度后，借自重下落，这样周而复始的运动，达到均匀搅拌的效果。自落式混随着我国城市化进程不断向前推进，商品混凝土得到了迅速发展和推广应产品已形成系列化，但技术水平参差不齐，只有部分产品接近先进水平，有些技术已经超过进口混凝土搅拌站的水平，其中部分产品具有自动化程度高、生产能力高、称量精度高、投资少、搅拌质量好，能实现多仓号、多配合比、不间断地连续生产以及主机及其主要元器件的国产化程度高等优点，但我国的混凝土搅拌站还存在着整体技术含量不高、普及率不高、地区差异较大、智能化前大部分企业在生产调度、运输、泵送、经营业务、质量控制、资金运作、人力资源调度等方面仍然以管理者的主观决断和人工操作为主。混凝土企业管理水平的高低已没有本质的区别，二、三级企业的入市门槛又很低，市场竞争往往体现在低层次的价格和付款方式的竞争上。今后，企业间竞争能力的差别将本论文主要由传动装置和总体部分构成，主要计算了电机的选择，减速机的确定和齿轮传动比的研究，对总体部分主要是研究机架结构方案的确定、机架上所有部件之间相互位置的确定、机架上所有部件与机架的连接方式及安装1.出料容积500L2.进料容积800L3.最大骨料粒径4.生产率：()混凝土时建筑材料中的一种主要的材料，它是以水泥做为黏结剂把骨料粘混凝土搅拌机就是用来大量生产混凝土的机械。混凝土搅拌机有自落式和强制式。混凝土从塑性混凝土发展到干性，硬性混凝土，强制式搅拌机得到了很大发展。强制式混凝土搅拌机不仅能搅拌干硬性混凝土，而且能搅拌轻骨料成本低。因此，强制式搅拌机得到了很大的发展，但这种搅拌机的功率损耗比凝土搅拌机的搅拌要求，搅拌机发展了许多机型，它们在结构和性能上各有特统，搅拌传动系统，上料、卸料系统，供水系统，机架及行走系统，电气控制双卧轴混凝土搅拌机具有操作简便的特点，既能搅拌干硬性混凝土又能搅拌塑组成简易式混凝土搅拌站的双重优越性，还可为搅拌站提供配套主机，适用于识。而且学会把所学知识有效的用运到解决实际问题中的能力，不仅对课本所学知识有了更深层次的掌握，同时提高了自己解决实际问题的能力。学会了更好的查阅相关资料，为以后打下良好基础。本次毕业设计使我们受益匪浅，通2设计的主要内容2.2.1搅拌装置搅拌装置包括：搅拌筒、搅拌轴、搅拌臂、搅拌叶片和侧叶片，具体结体积小，结构紧，驱动力大等特点，但考虑到目前国内状况，液压马达虽然比故而我们选用传统的机械传动。传动系统由电动机、皮带轮、减速箱、开式齿轮等组成，如图2.3所示。电动机8通过皮带轮7、5带动二级齿轮减速箱，减速箱两轴通过由两个开式小齿轮10和两个开式大齿轮9组成的两对开式齿轮副蜗杆传动，带传动，链传动等和支撑件两部分组成。在原动机和工作机之间传递动力，并改变运动的形式，速度大小和转矩大小。他在成本和重量在机器中传动方案一般由机构运动简图来表达，他能简明的表1.上料架：斜置角度为600,它是综合考虑了上料架的位置及搅拌筒衔接，而且考虑底架的宽度不能超过规定的长度及上料架的宽度，行程等综合因素后得出的。上料架的上料轨道(下料轨道)为槽钢，滚轮的上滚轮置于槽钢内侧，制动式电机通过减速箱带动卷筒转动，钢丝绳通过滑轮牵引料斗沿上料架轨道向上爬升，当爬升到一定高度时，料斗底部都门上的一对滚轮进入上料架在上料架上装有限位开关，上行程有两个限位当料斗下降至地坑底部时，钢丝绳稍松，弹簧钢杆机构使下限位开关动作，卷扬机构自动停车。制动式电机可保证料斗在满足负荷运行时，可靠地停在任意1.滑轮2.料斗3.进料料斗4卷扬机构5.上料架罐底部，通过操作柄可以使其绕水平轴迥转以达到启闭目的，通过调整出料。可将注入搅拌筒，水的流量通过闸阀调节，供水在混凝土搅拌机生产混凝土时，对混凝土质量影响较大的除了搅拌机自身的工作性能以外，就是供水精度。由于供水精度要求控制在2%的范围内，故如何更好的满足精度问题是供水方式的选择，应加以认真考虑。目前，国内运用的主要是时间继电器或虹吸式水箱控制供水精度。但由于虹吸式水箱在不配备图2.6供水系统1)使用前应按图将附件安好2)使用前应检明电源电压，电机接线是否接好，确保用电安全3)使用前应检查轴的专项是否正确，转动是否均匀，不能有卡主，异常现象4)水安的吸上高度是包括能量损失在内的，因此泵的安装高度应低于吸上高度5)水泵启动后二分钟内没有吸上水，应停机检查上料，下料等的电机。所有电器控制元件都设在的使用要求：主电机可以点动以满足安装修理过程的要求。电气控制线路设有空气开关，熔断器，热继电器具有短路保护，过载保护，断相保护的功能，所有控制按钮及空气开关手柄和指示灯均布置在配电箱门上，并设有门锁。配电箱内的电器元件安装在一块铁板上，安全可靠，操作维修方便。其原理图如上1.机架：根据整体的布置情况和尺寸要求，按整体具体要求用槽钢焊接而成的，并按强度组装焊铆在一起，支承主机，并且使各部件空间位置固2.支腿：由于本机容量较大，按国家城建法规要求卸料高度大于1.5m,采用长短腿配合使用。搅拌时长支腿支承达到使用要求3.1.1搅拌传动系统的确定选择图2.4所示的传动方案的特点：他不仅保证工作可靠，并且结构简单，尺寸简单，结构紧凑，传动效率高和使用维护方便，一次是一种经济合理的设搅拌机的工作转速n₀=30.25r/min;根据传动比的推荐范围，V带一般的传动比范围是2-4;二级减速齿轮的传动比是8-40;齿轮的传动比是2。又因为总传动比i。;他们分别表示带传动比、减速机传动比、齿轮传动比；故电机的可选范围是：na=i,×no=(32-320)×3所以转速的范围是968-9680;符合这一范围的同步转速电机有1500r/min、3000r/min两种。一般不选则3000r/min的电机，所以选同步转速是1500r/min的电机。由设计手册选用Y160L-4电机。它的基本参数性能如下表所示：表3.1电机的基本参数功额额/min%AAYL160-4电机的外形尺寸和安装尺寸等基本参数型号ABCDE4GHKL外形尺寸高螺栓直径KE寸/min能得出传动装置的传动比为：合理分配传动比是设计中的重要问题，经查询资料和网上查询以及专用减速机的选用确定了传动比：3.1.3普通v带的设计计算以及带轮的设计计算K-工作情况系数；nm=1460)选定v带型号为C型号。4.验算带的速度v5.确定中心距a和V带基准长度ld根据公式算基准直径ld=1800mm;6.验算小带轮上的包角α小带轮上的包角α按下式计算小带轮包角合适。7.带的根数Ap₀-单给带额定系数的增量；8.确定轴上的预紧力F设计小带轮结构应满足以下要求；结构工艺好、重量轻、没有太大的铸造内应力、质量分布均匀、安装对中性好、转速较高时，应经过动平衡试验。轮槽的工作面要精细(表面光洁度一般要达到3.2)减少带的磨损，各槽的尺寸和角度应报是一定的精度，使载荷分布均匀。均匀分布。带轮材料常用灰铸铁、钢、铝合金或工程塑料等。灰铸铁应用最广，当v≤30m/s时，用HT200;v=25-40m/s时，宜采用球墨铸铁或铸钢、冲压钢板焊接带轮。小功率传动为可用铸铝或塑料。带轮的结构形式和尺寸；结构有四种形式1实心式2腹板式3孔板式4轮辐式。当代轮基准直径时，可采用轮辐式。表3.4带轮的结构参数符号基准宽度lf最小轮缘厚度带轮宽B外径轮槽角9表3.5带轮参数计算公式结构尺寸BCLB=(Z-1)·1+2f=3×(25±0.5)+2×1D₁=d₄-2(δ+h₁)=210-60D₁=d₄-2(δ+h₁)=330mmB=(Z-1)·1+2f=3×(25±0.5)+2×17=111mm;L=(1.5~2)d=60mm;当L3.1.4皮带罩的设计皮带传动的危险部分是皮带接头处、皮带进入皮带轮的地方。以及由于混凝土搅拌机的工作环境、工况情况差，为了避免造成人身安全及石子、水、沙等杂物落入皮带上，所以要在皮带外加以防护罩。皮带的防护罩一般由Q235薄钢板加工而成。再设计皮带防护罩时应是皮带与防护罩保持一定距离，避免工作时皮带与防护罩内壁之间的磨损影响工作效在皮带罩上焊接由螺栓孔的罩脚，以用来皮带罩的固定和安装。其详细尺及结构见图3.1图3.1套脚3.1.5V带的张紧各种材料的V带不是完全的弹性体，在预紧力的作用下，经过一段时间的运转后，就会有塑性变形而松弛，是预紧力降低，带与轮之间的摩擦力减小，当所传递摩察力大于带与轮之间的摩擦力的总和时，带与带轮之间发生打滑，使带的磨损加剧，传动效率降低以至于使传动失效为了避免以上情况的发生，为保证带的传动效率，应定期检查预紧力的数值，如发现不足时，必须重新张紧，才能使他正常工作，在设计中，采用移动电动机，使两带轮的中心距改变来解决张紧的问题，将装有带轮的电机安装在机架上，机架安装孔位一两头半圆形中间位长方形的通孔。拧开电机安装螺母，向后拖动电机到合适位置，拧上安装螺母就可以了，电机应平移动，避免带的张紧对电机产生偏转扭矩，地板的结构如下图所示：以下只是结构示意图没有具体的尺寸参数，详细的尺寸参数见机架部分的3.1.6搅拌机传动装置的传动大小齿轮的设计计算前面选择的电动机为原动力，他是单向驱动、载有中等冲击、低速级的转速为n=30.25r/min,传递的功率为搅拌轴的输入功率，从搅拌装置的设计的搅拌功率P=11.25KW,可近似平分两轴，因此传递功率现在校核传动小齿轮与只齿合的大轮的强度。小齿轮选用45钢调质、HB180-210,大齿轮选用45钢正火，HB150-180;有表查的齿轮的接触疲劳强度δ,和弯曲疲劳强度应力δr;δm|=560MP;δnm₂=440MP;δrlm=180MP;因此齿轮的危险截面弯曲应力为；d=mz;可得出下式；所以开齿轮是安全的。3.齿轮的圆周速度是所以选用8及精度齿轮，最大线速度是5m/s的精确是合适的。d₂=(40-2-0.5)×10=375mm;D₃3.1.7大小齿轮的精度设计8GB/T10095.1-2001.2.确定齿轮副的齿厚由机械设计手册的齿距极限偏差fm=±36,fm₂=±40由机械设计手册的变为系数x=03.1.8齿轮罩的设计及结构设计齿轮传动可做成开式，半开或闭式，完全暴露在外边就是开式齿轮，这种传动不仅使外界杂物容易进入，而且不良、工作条件不好，轮齿容易磨损，工作齿磨损后齿郭形态破坏容易造成噪音和震动，从而导致传动失效，为了最大限度的降低灰尘粒土落入齿轮，所以要设计防护罩，即齿轮罩。齿轮罩的材料大多是钢板、薄板，通过焊接而成，设计中用2mm的薄板通过焊接而成，一般有四部分组成，前侧板、后侧板罩脚以及弧面板，后侧板是靠近搅拌同一侧，前侧板靠近减速机，弧面板在齿轮上方，有效地防止石子、灰尘水泥、水等杂物落入，设计中考虑安装误差影响传动效率，所以要留有一定的间隙，间隙为18mm。罩脚上安装螺钉的通孔，从而实现安装固定，下面是齿轮罩的结构示意图。3.1.9减速机的型号选择的分度圆直径是390mm,由安装尺寸和合理的布局性选用减速机224型号，查机械手册的ZLY-224型号减速机的尺寸参数如下；ABHalLtCMmhn83.1.10其他参数的确定由于确定的传动比为i=16,又已知搅拌桶的传递功率为p=11.25KW,n=30.25r/min,从机械设计手册中的公式的取值范围是126-103,由已知条件和公式可知减速机的输出端转速转速电机的输出端转速计算轴的的参数n₃=i₃×n=30.25×1.56=47.19功率P₂=p=11.25KWn₂=i₂×n₃=47.19×16=755.04n=i×n₂=1.9×755.04=1434.6从机械手册中的确定轴的公式是计算减速机的输出端的轴的的又由于轴上弯矩较小，载荷平稳，轴向力较小，单向旋转，A取较小值，有考虑工作机的轴端伸出直径d₃=70mm,配合轴承为6103,GB/T1096键20×4.机架外形尺寸的确定(要求运输宽度不超过2.2米)5.机架钢结构的选材，机架稳定性的校核4.结构设计合理，工艺性好，还应使机架本身的内应力小，有温度变换引机架。受弯构件的截面形式有工字钢，槽钢，弯曲薄壁钢，组合梁等，在搅拌机机架中，载荷作用点接近扭转中心，能保证截面不所以采用槽钢来焊接底架，其中有一些焊件考虑其受力很小用角钢代替，槽钢底架的总长度2800mm,总宽度为1680mm,为使制造节省材料，整机的结构紧背对背放置，宽度方向两根槽钢面对面放置，两背面之间的距离为1680mm,其他的槽钢间距具体尺寸如图4.1所示。4.2.4确定搅拌筒偏离机架底架重心的距离在整个底架上，电机减速箱安装在一侧，从各部件的自重考虑，不对称的安装造成整个底架失稳的趋势，所以搅拌筒的安装位置中心必须偏向机架底架中心线，以保证整机在工作和运输时具有良好的稳定性。利用搅拌筒对中心线的力矩来平衡，考虑此方法会引起底架在长度方向的加长，空间体积太大，不便于运输，利用移动左右支腿(长度方向)的方法更加简便。由查阅有关资料及手册，可将各部件坐标，重量归纳如下表：部件名称搅拌筒上料架料斗电机水泵电器箱带轮000即整机重心在偏离搅拌筒中心线右侧258.7mm,由于左侧常有人工在台板上操作，加上栏杆的重量，大概整机的重心坐标为180mm.4.2.5底架所受各力的分析计算由于整机重心位置偏移量不是很大，只有180mm,无须将支腿向中间靠近。其它部件自重作用点及尺寸可由底架图可知，可将AB看做受弯梁，其受力如下图4.2所示：图4.2受力图1.计算支承压力F,F₂的大小其中G=Gm+G#=1100+500×2.3×(1+10%)=2365kg搅拌筒底架支撑对如下图4.3所示：图4.3搅拌筒底架支撑M.N两点为搅拌筒及料在左右支承中心，F,F₂为PT两点的受力，且F₁=F₂,左右支承受力简图如图4.4下所示：图4.4左右支承受力所以F=F₂=771.3kg2.计算支承压力F₄,F₃的大小F,F₃为料斗上升到最高位置时，料斗中的料已卸入搅拌筒中而料斗还未下降时料斗与上料架的重量压在AB槽钢上的力，又前面数据可知图4.5PQ槽钢受力O₁为上料架及料在最高点时底架的估计重心，由于上料架的滑轮等装置，料斗上升到最高位置时，合重偏靠PT方，则估计O,到第一槽钢的距离为530mm,并假设槽钢PQ和TZ上有两支承点H、I。画出受力简图如下图4.6所示：图4.6受力简图ZM=0F₇1680-G(1680-205)F₇=26×(1680-205)/1680≥M=0G(1680-135)-F·1F₆=29×(1680-135)/1680=26.67kg图4.10总示意图F₇·395+(F+F₅)·795+2025·(F₂+F₅)+2415·F₃+F₆·2474.2.6求各点的力矩因为将槽钢视为受弯梁，则求各力的弯矩，弯矩无论在指定截面的左侧或Mc=N₁·395=922×395=361490×9.8=3569062N/kg=356M₀=N₁·795-400·F₇=922×795-400×22.83=723858×9.8=7093.8KNmmM=N₂·(2800-2025)-F₃·(2415-2025)-F₆·(247=1030.1×(2800-2025)-196.83×(2415-2025)-2=769759.13×9.8=7543.6KN·mmM=N₂·(2800-2415)-F₆·(2475=3870.88KN·mmM₀=N₂·(2800-2475)=1030.1×325=33478.25×9.8=3280.87KN·mmMg=0由以上的弯矩计算结果可以画出AB槽钢的受力弯矩图，该槽钢的受力弯矩图如下图4.11所示：图4.11槽钢的受力弯矩图4.2.7选材所选材料为普通碳素钢Q235,查《机械设计手册》可知4.2.8底架的校核1)校核其强度型尺寸(mm)H[0g9413由《机械设计手册》取相关数据：b=60mm,h=140mm,t=9.5mm,一根截面对称的梁，载荷作用在其最大刚度平面内，当载荷较小时，梁的弯曲平衡状态是稳定的。由于外界各种因素会使梁产生微小的侧向弯曲和扭转变形，在外界影响消失后，梁仍能恢复原来的弯曲和扭转，没有丧失继续承担载荷的能力。但这时如果外界载荷稍微增大一些，梁的变形就会急剧增加，并导致梁的破坏，这种情况表示梁丧失了整体稳定性。梁维持其稳定性能承担的最大载荷或最大弯矩称为临界弯矩。对于轧制槽钢简支梁的整体稳定系数，不论载荷的形式和载荷作用点在截面高度上的位置如何均可按下式计算：式中h—槽钢的截面高度b—槽钢的翼缘高度t—槽钢的平均腿厚度f,—材料的屈服极限(公式出自《钢结构》附录)对此槽钢进行校核：(注：f,=225Mpa由《材料力学》表2-1中查出)则有,即AB槽钢单独受力的整体稳定性满足要求，强度满足要求。并且AB槽钢在底架中并不是计算的简支梁，而是和许多焊接件焊接后构成底架，使底架的整体稳定性得到进一步加强，所以稳定性完全可以得到保证，强度满足要求。为使槽钢稳定性更好，在槽钢两翼之间间隔的焊接了一些加强筋。2)校核AB槽钢的刚度校核了槽钢的强度后，在工程应用中，对受弯杆件还应有刚度要求，即要求其变形不能太大，每个力作用在槽钢上都可以简化成下图图4.13,分别求其作用下槽钢的挠度。图4.13槽钢的挠度注：公式出自《材料力学》上册表6-1续表E—钢材的弹性模量I—截面对主轴的惯性矩=(0.16+2.25+2.24+0.51+0.因为材料的许用挠度为fm=5.21×10³mm<5.6m,因此刚度达到要求，并且此槽钢并不是简支梁，且不可能产生各力最大挠度的重合情况，所以受力表示实际挠度远远小于许用挠度，此刚度达到要求，安全可靠。3)其他槽钢的校核经估算和分析，其他槽钢所承受的载荷最大也不会超过AB槽钢，故以校核完成，其他的不必再校核，进行其他的刚度、稳定性和强度的校核。对于其他槽钢，由于其所受弯矩小于槽钢AB,则其强度均可以保证。支腿安装于槽钢I、Ⅱ上，槽钢Ⅱ受力很小，,所以不易产生抗剪切现象，而槽钢I受力很大，易发生剪切变形，所以要对此槽钢进行抗剪校核。由上述受力计算N₁=976.5kg,N₂=1035.6kg由公式(公式出自《材料力学》上册P180)1.—槽钢截面对主轴的惯性矩S—槽钢截面上距中心轴为y的槽线以外部分的面积对中心轴的静矩。起应力集中现象，取安全系数n=1.5,则[x]=115/1.5=76.7由于孔等会引N/mm²,因为支腿选用Q235的等边角钢，四根槽钢分别安装在槽钢I、Ⅱ上，各前支腿和后支腿之间用螺栓联结，选用等边角钢L110×110×10,两后支腿之间同样的用螺栓联结，前支腿之间无角钢联结，以便于出料及把卸出的料运走。为了在运输时不对整机构件造成压损危险，故采用长短支腿的结构，运输时把长支腿拆卸后由短支腿承重。支腿和底架之间有螺栓联结的斜支撑和钢板，用于增加整机的稳定性。选用等边角钢L110×110×10,联结结构如下图4.14所示：图4.14联结结构1.支腿2.斜支撑3.底架槽钢4.3.1校核支腿的稳定性支腿在整机工作时受到整机振动的影响，并承受底架上各部件的自重，为了简化计算，根据支腿在整机中的受力情况可以将其简化为两端固定(底面脚板在工作时要固定)的受压杆件考虑，如下图4.14所示：图4.14按长度1575mm校核，在四个支腿中，由估算可知，支腿受到的最大压力Omx=1030kg,考虑到底架上各部件的影响，取底架上各部件的总重为ZG,,由于焊接在槽钢上的两前支腿承重较大，故设两前支腿承重上面不可避免的要打孔，将有应力集中现象发生。为了保证安全，取安全系数方能满足条件，A为截面面积，所选等边角钢为L110×110×10,的回转半径)。因为由λ<3,所以不能用欧拉公式计算临界压力，查《材料力学》上册这是用直线公式的最小柔度。λ<λ,所以只4.3.2局部稳定性的校核对于梯子和栏杆，其强度方面要求不是特别重要，其可能受力也不大。因为梯子仅供以人上下所用，栏杆供人扶撑用，起到安全保护的作用，所以不需对此结构进行强度和刚度的校核，重点在其结构，具体尺寸与形状如下图4.15图4.15栏杆图4.16