土木工程毕业设计计算书模板

1代的步伐,成为目前建筑设计中一个重要的课题。并且,建筑离不开环境的制约,在整个设计过程中，我本着“安全，舒适，经济计任务书的前提下，完成了建筑设计这一环2承载力特征值ƒaka（Kpa）地震烈度：7度，设计基本地震加速度为0.1g，Ⅱ类场地，设计地震分组为第一03因素决定的，本建筑物为教学楼，主要使用房间12634425165房间平面中门的最小宽度是由通过人流多少4楼梯间=0.22通常根据各种建筑物的使用特点和使用人数筑物中公共服务的卫生间应设置前室，这样通向卫生间的走廊或过厅的卫生条件。为了在本设计中，每层大约有400人上课，按规范规定:走廊的应符合人流通畅和建筑防火要求，通常单股人流的通行宽度约为楼梯是房屋个层间的垂直交通部分，各楼层人流5奏韵律变化的感受效果。在本设计中，正立6200厚碎石或碎砖石灌M2.5号混合砂浆78cHRB335f=300N/mm2。yN=15×3×(×7.2+×3.0）=230KNAB、CD跨:h1==600mm取h1=600mmBC跨：在AB和CD之间，考虑到整体性，故也取h1=600mmEQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up11(1),2)9I=1.5I0I=2I02)2))04)0/lc0/l0/l101012)44bhc99101012345i图52走廊、门厅、楼梯:上人屋面:梁自重0.3×（0.6-0.1）×梁自重0.2×（0.4-0.1）× 0.006×20=0.12楼梯板自重0.5×（0.074＋0.15＋0.074）×0.3×25÷0人造理石面层（0.3＋0.15）×0.336平台梁两端搁置在楼梯间两侧的梁上，计算长度取l重传给横向主梁的恒载，它们包括主梁自重、次梁自P2=(1.5×1.5×1/2)×4×3.567+1.58×3.0=202外纵墙线密度[（3.0×2.9-1.8×1.8）×2.21+1.8×P2=P3=(1.5×1.5×1/2)×4×3.567+1.58×3.0+7.05×3.Si采用分层法计算时，假定上下柱的远端为固定时与P2=(1.5×1.5×1/2)×4×2.0+1.58×3.P2=(1.5×1.5×1/2)×4×0.3+1.58×3.0=6P2=(1.5×1.5×1/2)×2×2.0+(1.5×1.5×1/2)×2×2.5+1.58×3.层q12次5层q12次5对梁弯矩进行调幅，调幅系数为β,取0.8。力力NN54321力力403020102梁柱总计算长度度外墙7内7墙7合计楼梯面积:6.0×7.2+3.0×7恒载=楼梯恒载+楼板恒载:86.4×3.567×1.2+668.32×3.567=2753类别总计算长度墙计算高度墙厚计算值荷载标准值777楼梯面积:6.0×7.2+3.0×7恒载=楼梯恒载+楼板恒载:86.4×3.567×1.2+668.32×6.48=46is则zMuij=Vij（1-y）hn2层号hi/mKV∑DijDi/∑DijDiViyMc上Mc下Mb总54321层号hi/mKV∑DijDi/∑DijDiViyMc上Mc下Mb总54321层次AB,CD梁剪力计算BC梁剪力计算VB,C柱轴力计算M1M2lVA,DM3M4lA,D柱轴力B,C柱轴力5343332313kik4321gkHk54321层次Vi（KN）Δui（m）(Δu）i/hi54321)））MMMMk248277775005kM上M下lrbbbrrbbMuub//rbbb)bb43211.2*SGk+1.4*0.9*(SQk+SWk),1.2*SGk+1.3*SEk,1.35*SGk+1.4*(0.7*SQK+0.6*SWK),考虑到钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布vbvb层次截面位置GkQk5AB左MVAB中MAB右MV4MVMAB左MVAB中MAB右MV3MVMAB左MVAB中MAB右MV2MVMAB左MVAB中MAB右MVMVM层次截面位置GkQk1AB左MVAB中MAB右MVMVM层次截面位置GkQk5柱顶MNVM5.49柱底NV4柱顶MNVM4.5116.88柱底NV3柱顶MNVM11.28-6.719.92柱底NV2柱顶MNVM11.7420.7321.33柱底NV1柱顶MNVM-6.15 柱底NV层次截面位置GkQk5柱顶MNVM3.744.6420.1927.49柱底NV4柱顶MNVM3.204.4513.9123.3613.4922.62柱底NV3柱顶MNVM14.1623.3615.2825.21柱底NV2柱顶MNVM17.0927.80柱底NV1柱顶MNVM-1.83-6.8515.0123.38 柱底NV=0.151>0.15c=ηcb4321cMN=0.201>0.15c=ηc4321cMN梁内纵向钢筋选II级热扎钢筋fy=fy，=300N/mm为fcmbf，hfh0-hf，/2）=1s=M/（fcmbf，h02）=149.79×106/14.3/2400/5652=0.014As=ξfcmbf，h0/fy=0.014×14.3×2400×565/300=311.6s=-M/（fcmbf，h02）As=ξfcmbf，h0/fy=0.046×14.3×300×565/300=369.12ms=-M/（fcmbf，h02）As=ξfcmbf，h0/fy=0.060×14.3×300×565/300=483.62m层次截面M或MξA'AAmin实配钢筋AsKNgM5支A2Φ16(402)3Φ16(603)AB、CD跨间3Φ20(942)2Φ16(402)2Φ16(402)4支A2Φ20(628)3Φ16(603)AB、CD跨间3Φ18(763)2Φ16(402)2Φ16(402)3支A3Φ18(763)3Φ18(763)AB、CD跨间3Φ18(763)3Φ14(461)22Φ16(402)座支A3Φ20(942)B3Φ20(942)AB、CD跨间3Φ18(763)2Φ18(509)2Φ16(402)支A柱号层次fcMVNM/Vh0N/fcbhA543215B4321例：第5层A、D号柱：剪跨比：Mc/Vch0=83.36*103/轴压比：N/fcmbh0=193.06*103/14.3/400/360=0.08<0.8i0is2i032ee0u=M/NM(kN.m)柱号ψll0a--5------4----AD3----2----1------5----4----BC3----2----1----cN=110.15KN<0.3fcmbh=0.3×14.3×4002/103=686.4vmin=λvfcm/fyv=0.06×14.3/210=0.Acor为箍筋包裹范围内的混凝土核芯面积。柱柱54AAD21γREV/kNN/kN/kNVλvfc/fyv/%54444444244144力且都不可忽略，在本方案中，l02/l01=2.4，故属于楼板采用C30混凝土，板中钢筋采用I级钢筋，板厚2=1/4=1.00x得2×2.03mx+2×2.03mx+yxx标准层LoxLoyαMxMyMx'Mx''My'My''pmxmy''区隔板A按塑性铰线法计算弯矩表(x按塑性铰线法计算弯矩表(x顶层LoxLoyαMxMyMx'Mx''My'My''pmxmy''区隔板Aox方向为例，截面有效高度h01=h-20=100截面标准层双向板配筋计算实际配筋面积m跨中A区格Lox方向Loy方向Φ8@200(251)Φ8@200(251)Lox方向Loy方向Φ8@200(251)Φ8@200(251)Lox方向Loy方向Φ8@200(251)Φ8@200(251)Lox方向Loy方向A-BA-CB-DΦ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)截面顶层双向板配筋计算m实际配筋面积A区格Lox方向Loy方向Lox方向Loy方向Lox方向Loy方向Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Lox方向Loy方向A-BA-CB-DΦ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8/10@200(322)踏步高度：h=0.15m，踏步宽度：b=0.30m，计算r2/2相对受压区高度：ζ=0.151429配筋率告基础埋深需在杂填土一下。取基础混凝土的强度等级为C15，查GBJ1089，表d=1f=f+ηY(b-3)+ηY(d-0.5)kG22=ly基础上部结构传来的荷载与土壤净反力的共悬臂部分净反力平均值: 122由以上计算结果可得：比较A和A,应按A配筋,实际配10Φ14,A=1539mm2S,IS,IIIS,I取pn,II=2(pn,max+pn,min)算方法相同,可得Ⅱ-Ⅱ截面(柱边)的计算配筋值AS,Ⅱ=385.3mm;ⅣⅣ截面(柱边)的计算配筋值AS,Ⅲ=349.1mm由以上计算结果可得：比较A和A,应按A配筋,实际配10Φ14,A=1539mm2S,IIS,IVS,II22=3ll地基承载力验算及柱边基础截面抗冲切验算均满足条件.AS,Ⅰ=2167.6mm;Ⅲ-Ⅲ截面(变阶处)的计算配筋值AS,Ⅲ=1475.4mm;Ⅱ-Ⅱ截面(柱边)的计算配筋值AS,Ⅱ=542.4mm;Ⅳ-Ⅳ截面(变阶处)的计算配筋值AS,Ⅲ=464组设计方法对本工程进行结构设计。在计算过程中，充分利用了Excel进行计算及单向板板厚由h.＞1/40L来确定，双向板板厚由h.＞1/50L来确计算梁、柱线刚度：在框架结构内力与位移计算横向各层等效地震力，根据计算结果，必须恒载由构件自重、装修等材料的重量，按一定的传力途弹塑性材料，故应采用概念设计，这样在地降低负弯矩，以减少配筋面积。此结构为现负弯矩及最大剪力作用处。在水平荷载作用下，都分别按各自规律布置进行内力分析，恒载，活矩为正；风载、地震荷载均考虑左右两个方向，内力，最后在若干组不利内力中选取几组最不柱的最大弯矩值出现在柱两端，剪力和轴力抗震结构要求设计成延性结构，其结构应有在梁的配筋计算中，分为正截面计算和斜截面计大负弯矩、跨中最大正弯矩来配梁的纵筋。斜截面计算主要是取梁端最中发挥主要作用。例如，氯化入口，冻融破坏体范围内发生的。启动继续进行，直到达到一个化学和电化学现象。对钢筋混凝土领域的表现恶化的服务表现为特定的曝光条件，与符合规定的设凝土离子运动。目前的研究，形成了关于腐蚀氯长期是用于整个。包括普通硅酸盐水泥的粘结剂（海洋公园公标本300300125毫米（厚）块，对胶合板模板工作面已被投给了专有脱模剂测试期治愈。这组样本有一个嵌入电极阵列，极的不锈钢针（直径1.2毫米这是包括长袖暴露无花果。11）电极阵列，钢条，不锈钢(š/s）的计算电极和湿度腔前铸造和（b）测试示意图安排在30和45表一混合OPCPFAGGBS20mm10mmFinesWRAw/bF7F283)3)GGBS270-1807003757453.600.443153PFA370160-6953456352.650.393358T.M.Chrispetal./Cement&ConcreteComposites2量，只有结果的选择给出强调指出，可以从电子示。由于水是卷入部分涵盖毛细饱和区，周期润湿的部增加的一个特点，虽然这一增长突出随深度和时间明显锋已进入了电场的影响，特别是电极之间的一对区侵入不大的地区将被检测到。在第二的位置，在湿润锋已推最终使湿润锋与电极接触。最后，在第四的位置，在湿在学习的深度有关的回应，但以目前的信息，通过触标本。由于干燥涉及到内部暴露的表面，水周期混合区域。在最后吸收周期，对流层，最终减少水化等如上所述微观变化的情况下产生的。水的进入样的过程相对迅速，在确定后干燥时期的对流区的实图7列出电反应正不断从潮湿固化脱模时产生的标本。曲线是随着时间的导电性降低，尤其是煤灰混合解释。有意思的是相关方面作出的反应，在最初42天内，按照在经历周期分别获得50毫米的水平。这证实了上述说法，在这个深度的反应在这个阶段，反映了水化作用。有趣的是，氯化钠暴露样本显示低增益体积比有几个进程将影响传导性，因此，数控：水水平的功能。如果饱和度波动由于干湿循环，电））各自的下一个电极深度对足够数量的立场，以增加导电测量（电导率在这种情况下）在具体的可以用来研究布范围混凝土耐久性。此外，导电参数的正常化，是为了研究水和离子侵入的影响。通过研究电导率剖面，为了吸收前和吸收后，减少。从长远来看，减少了作为水化电导率的影响，对系统连接的孔隙饱和隙流体电导率（2048名入侵离子浓度）将主导测量导电性。这一点特别明显是受到[1]FiggJW.Methodsformeasuringtheairandwaterpermeabilityofconcrete.MagConcrRes1973;25(85):2Methodfordeterminationofwaterabsorption,1983,4p.[3]DhirRK,HewlettPC,ChanYN.Near-surfacecharacteristicsofconcrete:assessmentanddevelopmentofinsitutestmethods.[4]HallC,YauMHR.Watermovementinporousbuildingmaterials–IX:thewaterabsorptionandsorptivityofconcretes.[5]MeletionCA,TiaM,BloomquistD.Developmentofafieldpermeabilitytestapparatusandmethodforconcrete.ACIMaterJRecommendationsforthedeterminationoftheinitialsurfaceabsorptionofconcrete,1996,14p.[7]WilsonMA,TaylorSC,HoffWD.Theinitialsurfaceabsorptiontest(ISAT):ananalyticalapproach.MagConcrRes1998;[8]BasheerPAM.Abriefreviewofmethodsformeasuringthepermeationpropertiesofconcreteinsitu.ProcInstCivEng(London,UK):BuildStruct1993;9[9]BlightGE,LampacherBJ.Applyingcovercreteabsorptiontesttoin-situtestsonstructure[10]ClassiePA,ElsayadHI,ShaabanIG.Testmethodsformeasuringfluidtransportincoverconcrete.ASCEJMaterCivEngdegradation.ReportBE95-1347/R4-5,1998,December,174pp[ISBN9037604447].environmentalactionsonconcretestructures.ReportBE95-1347/R3,1999,March,273pp[ISBN9037604005].[13]BracsG,BalintE,OrchardDF.Useofelectricalresistanceprobesintracingmoisturepermeationthroughconcrete.JAmerConcr[14]SriravindrarajahR,SwamyRN.Developmentofaconductivityprobetomonitorsettingtimeandmoisturemovementinconcrete.ASTM,Cem,ConcrAggregates1982;4(2):73–80.[15]Schie_lP,RaupachM.NewapproaProceedingsoftheConcreteacrossBordersConference,vol.1,[16]McCarterWJ,EmersonM,EzirimH.Propertiesofconcreteinthecoverzone:developmentsinmonitoringtechniques.Mag[17]McCarterWJ,BrousseauR.The