截污干管保护结构计算书

计算书1、工程概况本次设计御临河滨河路二期工程位于两江新区鱼复工业园复盛商务区，御临河滨河路二期工程位于已建主干路一横线东延伸段以南，规划主干路华盛路以北，规划主干路渝泰大道以东、御临河以西。本计算书主要针对截污干管保护结构及检查井和盖板进行计算。具体计算结果如下：2、截污干管保护结构方案一2.1有限元模型1） 节点数量：39个；2） 单元数量：38个；3） 边界条件数量：1个；4） 施工阶段数量：1个，施工步骤如下： 施工阶段1:一次落架；7.0天；2.2荷载工况及荷载组合1） 自重（CS）自重系数：-1.052）竖向土压力（CS）F=5×20×1.15=115kN3)侧向土压力（CS）F顶=5.2×20×0.5=52kNF底=8.2×20×0.5=82kN4)施工活载（L）施工活载：5kN/m荷载工况序号工况名称描述1收缩二次SS2恒荷载DL3徐变二次CS4施工荷载L荷载组合列表（计入结构重要系数1.1）：基本1:基本；1.300(DL)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本2:基本；1.300(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.500(L); 基本3:基本；1.300(DL)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本4:基本；1.300(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.500(L); 频遇1:频遇；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.700(L); 准永久1:准永久；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.400(L); 应力1:标准；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(L);2.3承载能力验算图表SEQ图表\*ARABIC1持久状况正截面抗弯验算包络图2.4斜截面抗剪验算图表2持久状况斜截面抗剪验算（Z方向）包络图（1）图表3持久状况斜截面抗剪验算（Z方向）包络图（2）图表4持久状况斜截面抗剪验算（Z方向）包络图（3）结论：按照《桥规》第5.1.2-1条γ0S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；按照《桥规》第5.2.11或8.4.4条进行抗剪截面验算，满足规范要求；基础与柱交接处截面受剪承载力：=0.7×（800/h0）1/4×ft×A0=0.7×1×1.43×1000×0.4=400.4kN≥γ0Vd=1.1×512.6×0.6=338.32kN故：基础与柱交接处截面抗剪满足要求。2.5使用阶段裂缝宽度验算图表5使用阶段裂缝宽度验算包络图（1）图表6使用阶段裂缝宽度验算包络图（1）图表7使用阶段裂缝宽度验算包络图（1）结论：最大裂缝宽度为EQW\s\do4(fk)=0.164mm≤裂缝宽度允许值0.200mm，满足规范要求。2.6基础抗冲切验算柱截面长边与短边的比值βs计算βs=max(h,w)/min(h,w)=max(1000,400)/min(1000,400)=2.500取βs=2.500受冲切承载力截面高度影响系数计算根据《地基规范》8.2.8确定βhp如下h=400mm因为h≤800mm,故βhp=1.0查《混凝土规范》表4.1.4-2，所选C30轴心抗拉强度设计值ft为ft=1430.00kPa受冲切混凝土冲切抗力=0.7×(0.4+1.2/2.500)×1.000×1430.00=880.88kPa基础抗冲切验算1)X方向受冲切承载力验算h0=d－αs=400－50=0.350ma)计算冲切临界截面周长及极惯性矩与X方向弯矩作用方向一致的柱截面的边长hc=0.400m垂直于hc的柱截面边长bc=1.000m根据《地基规范》附录P，采用以下公式计算对于边柱，有：c1=hc+h0/2=400+175=0.575mc2=bc+h0=1000+350=1.350m冲切临界截面中心位置为x=0.331/(2×0.575+1.350)=0.132mcAB=c1－x=0.443mum=2c1+c2=2×0.575+1.350=2.500mm=0.575×0.3503/6+0.5753×0.350/6+2×0.350×0.575×(0.575/2－0.132)(0.575/2－0.132)+1.350×0.350×0.1322=0.0332m4根据《地基规范》公式8.4.7-3，不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数αs为：=0.303b)相应于荷载效应基本组合时的集中力Fl为：Fl=N－p×c1×c2=406.0－512.0×0.575×1.350=8.6kN考虑平板式筏基冲切力放大系数:Fl=1.100×8.560=9.416kN作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值Munb的计算：ep=c1/2－x=0.155meN=c1－w/2－x=0.243mMunb=|eN×N－ep×p×A±My|=36.00kN·m根据以上参数，可以计算冲切临界截面上的剪应力最大值τmax为=156.5kPaτmax≤880.9kPaX方向基础抗冲切验算满足基础抗剪切计算过程和计算结果受剪切承载力截面高度影响系数计算βhs=(800/h0)1/4=(800/800)1/4=1.000剪切抗力计算=0.7×1.000×1430.00×1.0×0.350=350.35kN对于边柱，有：计算受剪承载力Vs为=128.00kNVs≤350.35kNX方向抗剪验算满足2.7地基承载力验算①基底压力计算在Midas提取结构在1.3恒载+1.5活载组合下反力，分别为742.2kN及742.3kN。基底压力Pk基底面积:A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=1.00×1.00=1.00m2基底压强:Pkmax=max(742.2，742.3)/A=(742.3)/1.00=742.3kN/m2②本次截污干管框架保护结构地基均位于中风化泥岩上，根据地勘报告中风化泥岩承载力特征值fa为2425kPa。③结论:Pkmax=742.3<fa=2425kPa,地基承载力满足要求。2.8正截面抗压验算图表1持久状况正截面抗压验算（RC柱）轴压包络图（1）图表2持久状况正截面抗压验算（RC柱）轴压包络图（3）图表3持久状况正截面抗压验算（RC柱）偏压y方向包络图（1）图表4持久状况正截面抗压验算（RC柱）偏压y方向包络图（3）图表5持久状况正截面抗压验算（RC柱）偏压z方向包络图（1）图表6持久状况正截面抗压验算（RC柱）偏压z方向包络图（3）图表7持久状况正截面抗压验算（RC柱）双向包络图（1）图表8持久状况正截面抗压验算（RC柱）双向包络图（3）图表SEQ图表\*ARABIC9持久状况正截面抗压验算（RC梁）包络图（2）结论：按照《桥规》第5.1.5-1条公式EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；3、截污干管保护结构方案二3.1有限元模型1） 节点数量：35个；2） 单元数量：34个；3） 边界条件数量：2个；4） 施工阶段数量：1个，施工步骤如下： 施工阶段1:一次落架；7.0天；3.2荷载工况及荷载组合1） 自重（CS）自重系数：-1.042）竖向土压力（CS）F=12×18×1.15=248.4kN3)侧向土压力（CS）F顶=12×18×0.5=108kNF底=15.6×18×0.5=140.4kN4)施工活载（L）施工活载：5kN/m荷载工况序号工况名称描述1恒荷载DL2收缩二次SS3徐变二次CS4施工L荷载组合列表： 基本1:基本；1.300(DL)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本2:基本；1.300(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.500(L); 基本3:基本；1.300(DL)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本4:基本；1.300(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.500(L); 频遇1:频遇；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.700(L); 准永久1:准永久；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.400(L);3.3承载能力验算图表SEQ图表\*ARABIC1持久状况正截面抗弯验算包络图3.4斜截面抗剪验算图表3持久状况斜截面抗剪验算（Z方向）包络图（1）图表4持久状况斜截面抗剪验算（Z方向）包络图（2）图表5持久状况斜截面抗剪验算（Z方向）包络图（3）结论：结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；基础与柱交接处截面受剪承载力：=0.7×（800/h0）1/4×ft×A0=0.7×1×1.43×1000×0.5=500.5kN≥γ0Vd=1.1×614.1×0.6=405.31kN故：基础与柱交接处截面抗剪满足要求。3.5使用阶段裂缝宽度验算图表6使用阶段裂缝宽度验算包络图（1）图表7使用阶段裂缝宽度验算包络图（2）图表8使用阶段裂缝宽度验算包络图（3）结论：最大裂缝宽度为EQW\s\do4(fk)=0.125mm≤裂缝宽度允许值0.200mm，满足规范要求。3.6基础抗冲切验算2基础抗冲切计算过程和计算结果柱截面长边与短边的比值βs计算βs=max(h,w)/min(h,w)=max(1000,500)/min(1000,500)=2.000受冲切承载力截面高度影响系数计算根据《地基规范》8.2.8确定βhp如下h=500mm因为h≤800mm,故βhp=1.0查《混凝土规范》表4.1.4-2，所选C30轴心抗拉强度设计值ft为ft=1430.00kPa受冲切混凝土冲切抗力=0.7×(0.4+1.2/2.000)×1.000×1430.00=1001.00kPa2.1基础抗冲切验算1)X方向受冲切承载力验算h0=d－αs=500－35=0.465ma)计算冲切临界截面周长及极惯性矩与X方向弯矩作用方向一致的柱截面的边长hc=0.500m垂直于hc的柱截面边长bc=1.000m根据《地基规范》附录P，采用以下公式计算对于边柱，有：c1=hc+h0/2=500+233=0.733mc2=bc+h0=1000+465=1.465m冲切临界截面中心位置为x=0.537/(2×0.733+1.465)=0.183mcAB=c1－x=0.549mum=2c1+c2=2×0.733+1.465=2.930mm=0.733×0.4653/6+0.7333×0.465/6+2×0.465×0.733×(0.733/2－0.183)(0.733/2－0.183)+1.465×0.465×0.1832=0.0884m4根据《地基规范》公式8.4.7-3，不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数αs为：=0.320b)相应于荷载效应基本组合时的集中力Fl为：Fl=N－p×c1×c2=507.4－614.1×0.733×1.465=-151.6kN考虑平板式筏基冲切力放大系数:Fl=1.100×-151.598=-166.758kN作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值Munb的计算：ep=c1/2－x=0.183meN=c1－w/2－x=0.299mMunb=|eN×N－ep×p×A±My|=28.00kN·m根据以上参数，可以计算冲切临界截面上的剪应力最大值τmax为=-60.7kPaτmax≤1001.0kPaX方向筏板抗冲切验算满足2)Y方向不能形成冲切3基础抗剪切计算过程和计算结果受剪切承载力截面高度影响系数计算βhs=(800/h0)1/4=(800/800)1/4=1.000剪切抗力计算=0.7×1.000×1430.00×1.0×0.465=465.46kN对于边柱，有：计算受剪承载力Vs为=21.49kNVs≤465.46kNX方向抗剪验算满足3.7地基承载力验算①基底压力计算在Midas提取结构在1.3恒载+1.5活载组合下反力，分别为1461.2kN及1461.2kN。基底压力Pk基底面积:A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=1.00×1.00=1.00m2基底压强:Pkmax=max(1461.2，1461.2)/A=(1461.2)/1.00=1461.2kN/m2②本次截污干管框架保护结构地基均位于中风化泥岩上，根据地勘报告中风化泥岩承载力特征值fa为2425kPa。③结论:Pkmax=1461.2<fa=2425kPa,地基承载力满足要求。3.8正截面抗压验算图表1持久状况正截面抗压验算（RC柱）轴压包络图（1）图表2持久状况正截面抗压验算（RC柱）轴压包络图（3）图表3持久状况正截面抗压验算（RC柱）偏压y方向包络图（1）图表4持久状况正截面抗压验算（RC柱）偏压y方向包络图（3）图表5持久状况正截面抗压验算（RC柱）偏压z方向包络图（1）图表6持久状况正截面抗压验算（RC柱）偏压z方向包络图（3）图表7持久状况正截面抗压验算（RC柱）双向包络图（1）图表8持久状况正截面抗压验算（RC柱）双向包络图（3）图表9持久状况正截面抗压验算（RC梁）包络图结论：按照《桥规》第5.1.5-1条公式EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；4、截污干管保护结构方案三4.1有限元模型1） 节点数量：31个；2） 单元数量：30个；3） 边界条件数量：1个；4） 施工阶段数量：1个，施工步骤如下： 施工阶段1:一次落架；7.0天；4.2荷载工况及荷载组合1） 自重（CS）自重系数：-1.042）竖向土压力（CS）F=5×18×1.15=103.5kN3)侧向土压力（CS）F顶=5×18×0.5=45kNF底=9.04×18×0.5=81.4kN荷载工况序号工况名称描述2恒荷载DL3徐变二次CS4收缩二次SS荷载组合列表： 基本1:基本；1.300(DL)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本2:基本；1.300(DL)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本3:基本；1.300(DL)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本4:基本；1.300(DL)+1.000(CS)+1.000(SS); 频遇1:频遇；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS); 准永久1:准永久；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS));4.3承载能力验算图表SEQ图表\*ARABIC1持久状况正截面抗弯验算包络图图表SEQ图表\*ARABIC2持久状况正截面抗弯验算包络图4.4斜截面抗剪验算图表3持久状况斜截面抗剪验算（Z方向）包络图图表4持久状况斜截面抗剪验算（Z方向）包络图结论：结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；基础与柱交接处截面受剪承载力：=0.7×（800/h0）1/4×ft×A0=0.7×1×1.43×1000×0.4=400.4kN≥γ0Vd=1.1×446.3×0.6=294.56kN故：基础与柱交接处截面抗剪满足要求。4.5使用阶段裂缝宽度验算图表SEQ图表\*ARABIC13使用阶段裂缝宽度验算包络图（2）图表SEQ图表\*ARABIC14使用阶段裂缝宽度验算包络图（3）结论：按照《桥规》第6.4条验算：最大裂缝宽度为EQW\s\do4(fk)=0.154mm≤裂缝宽度允许值0.200mm，满足规范要求；4.6基础抗冲切验算基础抗冲切计算过程和计算结果柱截面长边与短边的比值βs计算βs=max(h,w)/min(h,w)=max(1000,500)/min(1000,500)=2.000受冲切承载力截面高度影响系数计算根据《地基规范》8.2.8确定βhp如下h=500mm因为h≤800mm,故βhp=1.0查《混凝土规范》表4.1.4-2，所选C30轴心抗拉强度设计值ft为ft=1430.00kPa受冲切混凝土冲切抗力=0.7×(0.4+1.2/2.000)×1.000×1430.00=1001.00kPa2.1基础抗冲切验算1)X方向受冲切承载力验算h0=d－αs=500－35=0.465ma)计算冲切临界截面周长及极惯性矩与X方向弯矩作用方向一致的柱截面的边长hc=0.500m垂直于hc的柱截面边长bc=1.000m根据《地基规范》附录P，采用以下公式计算对于边柱，有：c1=hc+h0/2=500+233=0.733mc2=bc+h0=1000+465=1.465m冲切临界截面中心位置为x=0.537/(2×0.733+1.465)=0.183mcAB=c1－x=0.549mum=2c1+c2=2×0.733+1.465=2.930mm=0.733×0.4653/6+0.7333×0.465/6+2×0.465×0.733×(0.733/2－0.183)(0.733/2－0.183)+1.465×0.465×0.1832=0.0884m4根据《地基规范》公式8.4.7-3，不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数αs为：=0.320b)相应于荷载效应基本组合时的集中力Fl为：Fl=N－p×c1×c2=343.5－446.3×0.733×1.465=-135.4kN考虑平板式筏基冲切力放大系数:Fl=1.100×-135.430=-148.973kN作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值Munb的计算：ep=c1/2－x=0.183meN=c1－w/2－x=0.299mMunb=|eN×N－ep×p×A±My|=12.00kN·m根据以上参数，可以计算冲切临界截面上的剪应力最大值τmax为=-79.5kPaτmax≤1001.0kPaX方向筏板抗冲切验算满足2)Y方向不能形成冲切3基础抗剪切计算过程和计算结果受剪切承载力截面高度影响系数计算βhs=(800/h0)1/4=(800/800)1/4=1.000剪切抗力计算=0.7×1.000×1430.00×1.0×0.465=465.46kN对于边柱，有：计算受剪承载力Vs为=15.62kNVs≤465.46kNX方向抗剪验算满足4.7地基承载力验算①基底压力计算在Midas提取结构在1.3恒载+1.5活载组合下反力，分别为261kN。基底压力Pk基底面积:A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=1.00×1.00=1.00m2基底压强:Pkmax=261/A=(261)/1.00=261kN/m2②方案三位于1号桥5号桥台位置，基础位于强风化泥岩上，根据地勘报告中风化泥岩承载力特征值fa为300kPa。③结论:Pkmax=261<fa=300kPa,地基承载力满足要求。4.8正截面抗压验算图表1持久状况正截面抗压验算（RC柱）轴压包络图图表2持久状况正截面抗压验算（RC柱）偏压y方向包络图图表3持久状况正截面抗压验算（RC柱）偏压z方向包络图图表4持久状况正截面抗压验算（RC柱）双向包络图图表5持久状况正截面抗压验算（RC梁）包络图（1）结论：按照《桥规》第5.1.5-1条公式EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；5、管道保护结构桩基验算本次针对土层段基础采用桩基础，桩基验算结果如下：6、检查井1基本资料1.1几何信息水池类型:有顶盖全地下长度L=4.200m,宽度B=4.200m,高度H=12.000m,底板底标高=-14.000m池底厚h3=500mm,池壁厚t1=300mm,池顶板厚h1=300mm,底板外挑长度t2=0mm注：地面标高为±0.000。(平面图)(剖面图)1.2土水信息土天然重度18.00kN/m3,土饱和重度20.00kN/m3,土内摩擦角30度地基承载力特征值fak=100.0kPa,宽度修正系数ηb=0.00,埋深修正系数ηd=1.00地下水位标高-14.000m,池内水深0.000m,池内水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00,抗浮安全系数Kf=1.051.3荷载信息活荷载:池顶板1.50kN/m2,地面10.00kN/m2,组合值系数0.90恒荷载分项系数:水池自重1.30,其它1.50活荷载分项系数:地下水压1.50,其它1.50活载调整系数:其它1.00活荷载准永久值系数:顶板0.40,地面0.40,地下水1.00,温湿度1.00考虑温湿度作用:池内外温差10.0度,内力折减系数0.65,砼线膨胀系数1.00(10-5/°C)不考虑温度材料强度折减1.4钢筋砼信息混凝土:等级C30,重度25.00kN/m3,泊松比0.20纵筋保护层厚度(mm):顶板(上35,下35),池壁(内35,外35),底板(上35,下35)钢筋级别:HRB400,裂缝宽度限值:0.20mm,配筋调整系数:1.00按裂缝控制配筋计算构造配筋采用混凝土规范GB50010-20102计算内容(1)地基承载力验算(2)抗浮验算(3)荷载计算(4)内力(考虑温度作用)计算(5)配筋计算(6)裂缝验算(7)混凝土工程量计算3计算过程及结果单位说明:弯矩:kN.m/m钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.水池方位定义如下：3.1地基承载力验算3.1.1基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=132.30kN池壁自重G2=1310.40kN底板自重G3=220.50kN水池结构自重Gc=G1+G2+G3=1663.20kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=0.00kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1=635.04kN池顶地下水重量Gs1=0kN底板外挑覆土重量Gt2=0.00kN基底以上的覆盖土总重量Gt=Gt1+Gt2=635.04kN基底以上的地下水总重量Gs=Gs1+Gs2=0.00kN(4)活荷载作用Gh顶板活荷载作用力Gh1=26.46kN地面活荷载作用力Gh2=176.40kN活荷载作用力总和Gh=202.86kN(5)基底压力Pk基底面积:A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=4.200×4.200=17.64m2基底压强:Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(1663.20+0.00+635.04+0.00+202.86)/17.640=141.79kN/m23.1.2修正地基承载力(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rmrm=18.00kN/m3(2)计算基础底面以下土的重度r考虑地下水作用，取浮重度，r=20.00-10=10.00kN/m3(3)根据《地基规范》的要求，修正地基承载力:fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=100.00+0.00×10.00×(4.200-3)+1.00×18.00×(14.000-0.5)=343.00kPa3.1.3结论:Pk=141.79<fa=343.00kPa,地基承载力满足要求。3.2抗浮验算由于地下水位低于池底标高,不需要进行本项验算3.3荷载计算3.3.1顶板荷载计算:池顶的覆土压力标准值:Pt=2.000×18.00=36.00kN/m2池顶板自重荷载标准值:P1=25.00×0.300=7.50kN/m2顶板活荷载标准值:Ph1=1.50kN/m2地面活荷载标准值:Ph2=10.00kN/m2池顶均布荷载基本组合:Qt=1.30×P1+1.50×Pt+0.90×1.50×1.00×(Ph1+Ph2)=79.28kN/m2池顶均布荷载准永久组合:Qte=P1+Pt+0.40×Ph1+0.40×Ph2=48.10kN/m23.3.2池壁荷载计算:(1)池外荷载:主动土压力系数Ka=0.33侧向土压力荷载组合(kN/m2):部位(标高)土压力标准值水压力标准值活载标准值基本组合准永久组合地面(0.000)0.000.003.334.501.33池壁顶端(-2.300)13.800.003.3325.2015.13底板顶面(-13.500)81.000.003.33126.0082.33(2)池内底部水压力:标准值=0.00kN/m2,基本组合设计值=0.00kN/m23.3.3底板荷载计算(池内无水，池外填土):水池结构自重标准值Gc=1663.20kN基础底面以上土重标准值Gt=635.04kN基础底面以上水重标准值Gs=0.00kN基础底面以上活载标准值Gh=202.86kN水池底板以上全部竖向压力基本组合:Qb=(1663.20×1.30+635.04×1.50+0.00×1.50+202.86×1.50×0.90×1.00)/17.640=192.10kN/m2水池底板以上全部竖向压力准永久组合:Qbe=(1663.20+635.04+0.00×1.00+1.50×17.640×0.40+10.00×17.640×0.40)/17.640=134.89kN/m2板底均布净反力基本组合:Q=192.10-0.500×25.00×1.30=175.85kN/m2板底均布净反力准永久组合:Qe=134.89-0.500×25.00=122.39kN/m23.3.4底板荷载计算(池内有水，池外无土):水池底板以上全部竖向压力基本组合:Qb=[1663.20×1.30+(3.600×3.600×0.000)×10.00×1.50]/17.640=122.57kN/m2板底均布净反力基本组合:Q=122.57-(0.500×25.00×1.30+0.000×10.00×1.50)=106.32kN/m2水池底板以上全部竖向压力准永久组合:Qbe=[1663.20+(3.600×3.600×0.000)×10.00]/17.640=94.29kN/m2板底均布净反力准永久组合:Qe=94.29-(0.500×25.00+0.000×10.00)=81.79kN/m23.4内力,配筋及裂缝计算弯矩正负号规则:顶板:下侧受拉为正,上侧受拉为负池壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负荷载组合方式:1.池外土压力作用(池内无水，池外填土)2.池内水压力作用(池内有水，池外无土)3.池壁温湿度作用(池内外温差=池内温度-池外温度)(1)顶板内力:弯矩示意图Mx——平行于lx方向板中心点的弯矩；My——平行于ly方向板中心点的弯矩；M0x——平行于lx方向板边缘弯矩；M0y——平行于ly方向板边缘弯矩。计算跨度:lx=3.900m,ly=3.900m,四边简支按双向板计算.荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)内力组合跨中Mx跨中My边缘M0x边缘M0y基本组合53.2553.250.000.00准永久组合32.3132.310.000.00(2)XZ(前后)侧池壁内力:弯矩示意图Mx——平行于lx方向板中心点的弯矩；Mz——平行于lz方向板中心点的弯矩；M0x——平行于lx方向板边缘弯矩；M0z——平行于lz方向板边缘弯矩。计算跨度:lx=3.900m,lz=11.200m,三边固定,顶边简支池壁类型:深池壁计算方法:0<H<2L部分按照三边固定,顶边自由的双向板计算:Lx=3.900,Ly=7.800H>2L部分按照水平向单向板计算H=2L处池外土压力作用弯矩(kN.m/m):水平向跨中:基本组合:35.36,准永久组合:22.52水平向边缘:基本组合:-70.73,准永久组合:-45.04H=2L处池内水压力作用弯矩(kN.m/m):水平向跨中:基本组合:-0.00,准永久组合:-0.00水平向边缘:基本组合:0.00,准永久组合:0.00跨中弯矩按H>2L段，和0<H<2L段较大值取.1.池外填土,池内无水时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)①基本组合作用弯矩表(kN.m/m)池外土内力组合跨中Mx跨中Mz边缘M0x边缘M0z(底)边缘M0z(顶)M56.7614.61-114.92-97.190.00池外土+温湿度作用内力组合跨中Mx跨中Mz边缘M0x边缘M0z(底)边缘M0z(顶)池外土压力56.7614.61-114.92-97.190.00温湿度作用-23.05-23.65-24.76-23.69-0.00ΣM33.71-9.03-139.68-120.89-0.00②准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)池外土内力组合跨中Mx跨中Mz边缘M0x边缘M0z(底)边缘M0z(顶)M36.809.48-74.51-63.350.00池外土+温湿度作用内力组合跨中Mx跨中Mz边缘M0x边缘M0z(底)边缘M0z(顶)池外土压力36.809.48-74.51-63.350.00温湿度作用-17.08-17.51-18.34-17.55-0.00ΣM19.72-8.03-92.85-80.90-0.002.池内有水，池外无土时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)①基本组合作用弯矩表(kN.m/m)池内水内力组合跨中Mx跨中Mz边缘M0x边缘M0z(底)边缘M0z(顶)M-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00池内水+温湿度作用内力组合跨中Mx跨中Mz边缘M0x边缘M0z(底)边缘M0z(顶)池内水压力-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00温湿度作用-23.05-23.65-24.76-23.69-0.00ΣM-23.05-23.65-24.76-23.690.00②准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)池内水内力组合跨中Mx跨中Mz边缘M0x边缘M0z(底)边缘M0z(顶)M-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00池内水+温湿度作用内力组合跨中Mx跨中Mz边缘M0x边缘M0z(底)边缘M0z(顶)池内水压力-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00温湿度作用-17.08-17.51-18.34-17.55-0.00ΣM-17.08-17.51-18.34-17.550.00(3)YZ(左右)侧池壁内力:弯矩示意图My——平行于ly方向板中心点的弯矩；Mz——平行于lz方向板中心点的弯矩；M0y——平行于ly方向板边缘弯矩；M0z——平行于lz方向板边缘弯矩。计算跨度:ly=3.900m,lz=11.200m,三边固定,顶边简支池壁类型:深池壁计算方法:0<H<2L部分按照三边固定,顶边自由的双向板计算:Lx=3.900,Ly=7.800H>2L部分按照水平向单向板计算H=2L处池外土压力作用弯矩(kN.m/m):水平向跨中:基本组合:35.36,准永久组合:22.52水平向边缘:基本组合:-70.73,准永久组合:-45.04H=2L处池内水压力作用弯矩(kN.m/m):水平向跨中:基本组合:-0.00,准永久组合:-0.00水平向边缘:基本组合:0.00,准永久组合:0.00跨中弯矩按H>2L段，和0<H<2L段较大值取.1.池外填土,池内无水时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)①基本组合作用弯矩表(kN.m/m)池外土内力组合跨中My跨中Mz边缘M0y边缘M0z(底)边缘M0z(顶)M56.7614.61-114.92-97.190.00池外土+温湿度作用内力组合跨中My跨中Mz边缘M0y边缘M0z(底)边缘M0z(顶)池外土压力56.7614.61-114.92-97.190.00温湿度作用-23.05-23.65-24.76-23.69-0.00ΣM33.71-9.03-139.68-120.89-0.00②准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)池外土内力组合跨中My跨中Mz边缘M0y边缘M0z(底)边缘M0z(顶)M36.809.48-74.51-63.350.00池外土+温湿度作用内力组合跨中My跨中Mz边缘M0y边缘M0z(底)边缘M0z(顶)池外土压力36.809.48-74.51-63.350.00温湿度作用-17.08-17.51-18.34-17.55-0.00ΣM19.72-8.03-92.85-80.90-0.002.池内有水，池外无土时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)①基本组合作用弯矩表(kN.m/m)池内水内力组合跨中My跨中Mz边缘M0y边缘M0z(底)边缘M0z(顶)M-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00池内水+温湿度作用内力组合跨中My跨中Mz边缘M0y边缘M0z(底)边缘M0z(顶)池内水压力-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00温湿度作用-23.05-23.65-24.76-23.69-0.00ΣM-23.05-23.65-24.76-23.690.00②准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)池内水内力组合跨中My跨中Mz边缘M0y边缘M0z(底)边缘M0z(顶)M-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00池内水+温湿度作用内力组合跨中My跨中Mz边缘M0y边缘M0z(底)边缘M0z(顶)池内水压力-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00温湿度作用-17.08-17.51-18.34-17.55-0.00ΣM-17.08-17.51-18.34-17.550.00(4)底板内力:计算跨度:lx=3.900m,ly=3.900m,四边简支+池壁传递弯矩按双向板计算.1.池外填土,池内无水时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)①基本组合作用弯矩表内力组合跨中Mx跨中My边缘M0x边缘M0y简支基底反力118.11118.110.000.00池壁传递弯矩-57.90-57.90-120.89-120.89ΣM60.2160.21-120.89-120.89②准永久组合作用弯矩表内力组合跨中Mx跨中My边缘M0x边缘M0y简支基底反力82.2082.200.000.00池壁传递弯矩-38.75-38.75-80.90-80.90ΣM43.4543.45-80.90-80.902.池内有水,池外无土时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)①基本组合作用弯矩表内力组合跨中Mx跨中My边缘M0x边缘M0y简支基底反力71.4171.410.000.00池壁传递弯矩0.000.000.000.00ΣM71.4171.410.000.00②准永久组合作用弯矩表内力组合跨中Mx跨中My边缘M0x边缘M0y简支基底反力54.9354.930.000.00池壁传递弯矩0.000.000.000.00ΣM54.9354.930.000.00(5)配筋及裂缝:配筋计算方法:按单筋受弯构件计算板受拉钢筋.裂缝计算根据《混凝土规范》7.1.2条计算.按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝,结果如下:①顶板配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m,面积:mm2/m,裂缝:mm)配筋示意图Ax——平行于lx方向的板跨中钢筋；Ay——平行于ly方向的板跨中钢筋；A0x——平行于lx方向的板边缘钢筋；A0y——平行于ly方向的板边缘钢筋。配筋部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度跨中Ax下侧53.25600E22@20019010.03跨中Ay下侧53.25600E22@20019010.03边缘A0x上侧0.00600E22@20019010.00边缘A0y上侧0.00600E22@20019010.00②XZ(前后)侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m,面积:mm2/m,裂缝:mm)配筋示意图Ax——平行于lx方向的板跨中钢筋；Az——平行于lz方向的板跨中钢筋；A0x——平行于lx方向的板边缘钢筋；A0z——平行于lz方向的板边缘钢筋。配筋部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度跨中Ax内侧56.76625E22@15025340.02外侧-23.05600E22@15025340.01跨中Az内侧14.61600E22@15025340.01外侧-23.65600E25@20024540.01边缘A0x内侧0.00600E22@15025340.00外侧-139.681619E22@15025340.16边缘A0z(底)内侧0.00600E22@15025340.00外侧-120.891384E25@20024540.14边缘A0z(顶)内侧0.00600E22@15025340.00外侧-0.00600E25@20024540.00③YZ(左右)侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m,面积:mm2/m,裂缝:mm)配筋示意图Ay——平行于ly方向的板跨中钢筋；Az——平行于lz方向的板跨中钢筋；A0y——平行于ly方向的板边缘钢筋；A0z——平行于lz方向的板边缘钢筋。配筋部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度跨中Ay内侧56.76625E22@15025340.02外侧-23.05600E22@15025340.01跨中Az内侧14.61600E25@20024540.01外侧-23.65600E25@20024540.01边缘A0y内侧0.00600E22@15025340.00外侧-139.681619E22@15025340.16边缘A0z(底)内侧0.00600E25@20024540.00外侧-120.891384E25@20024540.14边缘A0z(顶)内侧0.00600E25@20024540.00外侧-0.00600E25@20024540.00④底板配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m,面积:mm2/m,裂缝:mm)配筋部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度跨中Ax上侧71.411000E22@20019010.03下侧0.001000E22@20019010.00跨中Ay上侧71.411000E22@20019010.03下侧0.001000E22@20019010.00边缘A0x上侧0.001000E22@20019010.00下侧-120.891000E22@20019010.05边缘A0y上侧0.001000E22@20019010.00下侧-120.891000E22@20019010.05裂缝验算均满足.7、检查井盖板按弹性板计算:1计算条件计算跨度:Lx=4.200mLy=4.200m_板厚h=300mm_板容重=25.00kN/m3；板自重荷载标准值=7.50kN/m2恒载分项系数γG=1.30；活载分项系数γQ=1.50活载调整系数γl=1.00；准永久系数ψq=0.80荷载标准值:均布恒载q=54.00kN/m2(不包括自重荷载)均布活载q=20.00kN/m2三角形恒载q=10.00kN/m2三角形活载q=0.00kN/m2_砼强度等级:C30,fc=14.30N/mm2,Ec=3.00×104N/mm2支