合肥某中学办公楼设计计算书

安徽新华学院本科毕业设计 1 3 51结构设计技术条件 51.1工程概况 51.2设计依据 5 5 5 6 6 61.3.1平面、立体布置 61.3.2柱网布置 61.3.3沉降设置 61.4梁板的截面尺寸 61.5柱截面尺寸 72重力荷载计算 8 82.1.1屋面及露面永久荷载标准值 8 82.1.3楼面均布荷载 82.1.4楼面活荷载 9 92.3柱体荷载计算 安徽新华学院本科毕业设计3横向水平地震作用下框架内力和侧移计算 3.1.1横向线刚度 3.1.2横向框架柱的侧移刚度D值 3.1.3横向框架自振周期 3.2水平地震作用下横向框架的内力分析 3.3横向风荷载作用下框架的内力和侧移计算 3.3.1风荷载标准值的计算 3.3.3风荷载作用下的水平位移验算 4竖向荷载作用下框架结构的内力计算 4.3活载计算 4.4荷载作用下的内力计算 4.4.4梁端剪力和轴力 4.5.1重力荷载代表值计算 4.5.2重力荷载等效计算 4.5.3重力荷载弯矩二次分配计算 安徽新华学院本科毕业设计5.1框架梁内力组合 5.2框架柱内力组合 6.1承载力抗力调整系数'he 6.2.1梁的正截面设计 6.2.2梁的斜截面设计 6.3.1剪跨比和轴压比验算 6.3.2柱正截面承载力计算 6.3.3柱斜截面受剪承载力计算 7.1设计资料 7.3弯矩计算 7.4截面设计 8楼梯设计 8.2.1确定板厚 8.2.2荷载计算 8.2.3内力计算 8.3.1荷载计算 8.4.1荷载计算 安徽新华学院本科毕业设计8.4.2内力计算 8.4.3配筋计算 9.1独立基础设计 9.1.1基础参数选取 9.1.2基础底面积计算 9.1.3承载力验算 9.1.4抗冲切验算 9.2联合基础设计 9.2.1选型 9.2.2地基承载力验算 91 9.2.4地震作用组合 97 981本设计主要针对结构方案中框架10轴进行结构设计，在确定了框架平面布水平风荷载作用下的层间内力和位移。然后，计算竖向荷载作用下的结构内力，算和施工图绘制。2calculation,loadrepresentvalue;thenusethevertexdisplacementmethod,andthenreinforcement.Inaddition,the3建筑设计计意图。美观、环境相宜”的原则，该大学会议接待中心采用框架结构，5层，造型力求美观，基础采用独立基础的形式，结构可靠，功能合理。观的要求考虑建筑体型及立面的雏形。45结构设计1.1工程概况项目名称：某中学办公楼设计建筑地点：合肥市1.2设计依据(6)《建筑结构设计手册》(静力计算)b层：亚粘土，厚度0.5-1.5m,地基承载力标准值fk=180kp。;c层：粘土，厚度5-7m,硬塑状，地基承载力标准值fk=240kpa;6总体布置见图1-1:111111111111111111111117111111111111111117截面宽度：b=h/3～h/2=300mm～200mm,取b=300mmL₁边：截面高度：h=L/18~截面宽度：b=h/3~梁板截面尺寸见表1-1,梁布置见图1-2:L₁边/mm11111111111111111111111111111111111111图1-2梁布置图1.5柱截面尺寸(1)柱组合轴压力设计值查抗抗震规范GB50011—2010,得框架柱轴压比限值μx=0.85(3)截面计算边柱：增大系数取β=1.3,负载面积为6×3m²,各层重力荷载代表8中柱：β=1.25,负载面积为(6+6)/2×(6+2.4)/2m²,g=12kN/mm²,n=5Ac=N/(0.85×14.3)=155D₁/∑D₂>0.7的需求)2重力荷载计算2.1屋面、露面荷载计算2.1.1屋面及露面永久荷载标准值屋面：二毡三油层2.1.2屋面均布活载2.1.3楼面均布荷载kN4.8kN/m²9共计：抹10厚混合砂浆：合计(每根) 合计(每根)合计(每根)故每根重为：3.97kN/m×1.8m×9=38.07kN自重：25kN/m³×0.25×(0.45-0.1)=2.18抹10厚混合砂浆：0.01×[(0.45-0.1)×2+0.25]×17=0.162.3柱体荷载计算室内外高差0.45m,底层柱埋置深度0.5m根数：9×4=36根抹10厚混合砂浆：0.01×0.6×4×17kN/m³=0408kN/m故每根重为：(4.55-0.1-0.1)×(9+0.408)=40.92kN其它层：KZ-2截面0.6m×0.6m长度3.6m根数36×4=144根抹10厚混合砂浆：0.01×0.6×4×17kN/m³=0408kN/m故每根重为：(3.6-0.1-0.1)×(9+0.408)=32.928kN梁柱自重见表2-1:表2-1梁柱自重截面(m²)根数每根重量(KN)0.3×0.660.3×0.669L1边0.6×0.60.6×0.6共计：2.375kN/m²6×2+2.4+2×0.3=15m共2片墙自重见表2-2:表2-2墙体自重墙体每片面积片数重量底层纵墙外墙内墙底层横墙外墙41内墙922其它层纵墙外墙内墙其它层横墙外墙41内墙922女儿墙纵墙48.6×1.22横墙22.5荷载总汇顶层：半层墙自重+女儿墙自重顶层恒载Q:3317.76kN顶层活载Q₂:437.4kN顶层梁自重Q:18KL边+36KL₂+9L₁中+16L₁边=18×23.82+36×23.82+9×4.23+16×14.1=顶层柱自重Q₄:36×32.93=1185.48kN顶层墙自重Q₅:1118.13+590.18=1708.31kN女儿墙自重Q₆:362.52kN=3317.76+0.5×437.4+1464.67+0.5×1185.48+0.5×17082～4层：重力荷载代表值=楼面恒载+50%楼面活载+纵横梁自重+楼面上、下各半层的柱及纵横墙自重楼面恒载Q₁:2784.78kN楼面活载Q₂:1822.5kN柱自重Q₄:1185.48kN墙体自重Q₅:1708.31kNG₂~G₄=Q₁+1/2Q₂+Q₃+1/2(Q₄+Q₄)+1/2(Q₅+Q₅)=2874.78+0.5×1822.5+1185.=6589.82kN底层；重力荷载代表值=楼面恒载+50%楼面活载+纵横梁自重+楼面上、下各半层的柱及纵横墙自重楼面恒载Q:2784.78kN楼面活载Q₂:1822.5kN安徽新华学院本科毕业设计梁自重Q:1464.67kN墙体自重Q₅:[(1330.18+709.43)+(1118.13+590.18)]/2=1873.96kN=2784.78+0.5×1822.5+1464.67+1329各层重力荷载代表值见图2-1:3横向水平地震作用下框架内力和侧移计算3.1水平地震作用下框架的侧向位移验算在框架结构中，现浇板的楼面，板可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性行矩时，对现浇楼面的边框架取I=1.5I₀(I₀为梁的截面惯性矩),对中框架取I=2.0I₀,横向框架计算简图见图3-1,横向线刚度计算见表3-1。表3-1横向刚度计算梁号L截面跨度惯性矩边框架梁中框架梁66KLI中LI边6柱线的刚度见表3-2:柱号Z截面柱高度惯性矩线刚度0.6×0.60.6×0.6梁的跨度取轴线间距，即边跨6m,中间跨2.4m,底层柱地下埋深0.5m,则底层柱高4.55m,其它层柱高3.6m,混凝土弹性模量E。,柱C30,E=3×10³kN/m², 底层中框架边柱：底层边框架中柱：底层边框架边柱：2～5层边框架中柱：92～5层边框架边柱：92～5层中框架中柱：92～5层中框架边柱；各层柱侧移刚度D值见表3-3:柱型项目根数底层中框架中柱中框架边柱边框架中柱4中框架边柱4中框架中柱中框架边柱边框架中柱4中框架边柱4底层刚度最小，其层间刚度与上一层之比：ZD,/∑D,=724957.12/809545.48=0.9>0.7且底层与其上相邻三个楼层侧向刚度平均值之比：故该框架为规则框架。a,一基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减少的影响，取0.75;△T—框架的顶点位移；AT是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架顶点位移。然后由△T求出T₁再用T₁求出框架结构的底部剪力，进而求出框架各层剪力和结构的真正位移。横向框架顶点位移计算见表3-4:表3-4横向框架顶点位移层次层间相对位移543213.1.4横向地震作用计算在II类场地，7度设防区，设计地震分组为第一组的情况下，结构的特征周期T=0.35s,水平地震影响系数最大值为αm=0.08。由于T₁=0.461(s)<1.4T₈=1.4×0.35=0.49(s),不需要考虑顶点附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力，若按分配给各层，则水平地震作用呈例三角形分布。对一般层，这种分布基本符合实际，但对结构上部，水平作用小于按时程分析法和振型分解法就得的结果，特别对于周期比较长的结构相差更大。地震的宏观震害也表明，结构上部往往震害很严重。因此，δ,即顶部附加地震作用系数考虑，顶部地震力的加大，δ。也考虑了结构周期和场地影响，且修正后的剪力分布与实际更加吻合。r为衰减指数，取0.9,δ,=0.08T₁+0.07=0.080×0.461+0.结构水平地震作用标准值GG=0.85ZG,=0.85×(6810.55+3×65898.82+8363.96)=29702.37kN各层楼的水平地震作用按下式计算：顶部附加水平地震作用应作用于第四层，各层楼得水平地震作用见表3-5和图3-2:表3-5各层横向地震作用及楼层地震剪力层次543211111111111111111111111111111111111111111111111111111113.1.5横向框架抗震变形验算横向框架抗震变形验算详见表3-6:层次层间剪刀层间刚度层间相对位移层间位移层高层间相对弹性转角Q54321由表知最大值在第二层：1/1173<1/550,满足《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)第5.5.1条的规定。3.2水平地震作用下横向框架的内力分析本设计说明书以的图3-1中⑥轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法及过程，其余框架内力计算从略。本设计采用D值法计算，水平地震作用下的框架内力，各层柱的侧移刚度以及各层层间剪力已由前面计算得出，各柱所分配的剪力，由下式计算；D,为第i层第j根柱侧移刚度；为第i层所有柱侧移刚度之和；柱反弯点高度比根据下式计算；y₁为某层上下梁线刚度不同时，对y₀的修正值；y₂为上层层高与本层高度不同时，对yo的修正值；y₃为下层层高与本层高度不同时，对y₀的修正值。因为本设计各层梁截面相同，即线刚度相同，故不需要考虑y,值，而且只有一、二层分别需要考虑y₂、y₃由柱剪力v,和反弯点高度比y,按下式计算柱端弯矩；上端：M"=V×(h-y)具体计算过程及结果见表3-7和表3-8:层次KyM上(kN.m)M下(kN.m)54321层次KM上(kN.m)M下(kN.m)5321右梁的线刚度比例分配：由梁端剪力叠加便可求得框架柱轴力，其中边柱为各层梁端剪力按层叠加，中柱轴力为两侧梁端力之差，亦按层叠加，具体计算过程及结果见表3-9。表3-9梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次边横梁中横梁柱轴力M左MlMMlV中柱N54321(2)表示M单位为kN.m,V单位为kN,N单位为kN,1单位为m。231.48图3-3水平地震作用下框架弯矩图(kN.m)///查表得脉动增大系数ξ=1.19,脉动影响系数v=0.4取中框架纵向框架柱，其负载宽度为3.6m,沿房屋高度的分布风荷载标准值层次μ514321则一榀框架各层节点处风荷载标准值如图3-5所示；F,=(1.31+0.82)×(1.2+3.6/2)=6.39kNF₄=(1.11+0.69)×3.6=6.48kNF,=(0.85+0.53)×(3.6/2+4.05/2)=5.28kN风荷载作用下框架各层间剪力及位移计算见表3-11:表3-11风荷载作用下框架各层间剪力及位移计算层次54321风荷载作用下框架的最大层间位移角为1/68644,远小于1/550,满足要求。风荷载作用下框架结构的内力计算过程与水平地震的相同，计算结果见表层次边柱DKyM54321层次中柱VKyMM下54321层次边横梁中横梁柱轴力MMlM左Ml边柱N54321注：(1)柱轴力的负号表示拉力；安徽新华学院本科毕业设计(2)表中M单位为kN.m,V单位为kN,N单位为kN,1单位为m。V4VV图3-7风荷载作用下梁端剪力及柱轴力图(kN)4竖向荷载作用下框架结构的内力计算4.1计算单元4.2恒载计算梁自重，为均布荷载形。q₁=0.3×(0.7-0.1)×25kN/mq,=0.3×(0.4-0.1)×25kN/m图4-2各层梁上作用的恒载q,=4.4×3.6=15.84kN/mq₂'=4.4×2.4=10.56kN/m0.2×(0.5-0.1)×25×1.05×3.6+1.2×7.2×2.375=1334.4+0.3×(0.7-0.1)×25×1.05×7.2+0.2×(0.5-0.1)×25×1.05×3.60.1)×25×1.05×1.2=146.43kN学习1～4层：q₁=4.725+2.21×(3.6-0.7)=11.134kN/mq₁=2.363kN/mq₂=3.91×3.6=14.076kN/mq₂=3.91×2.4=9.384kN/m+0.2×(0.5-0.1)×25×1.05×3.6+(7.2-0.6)×(3.6-0.7)×2.38°+(3.6+0.3×(0.7-0.1)×25×1.05×7.2+0.2×(0.5-0.1)×25×1.05×3.6+(7.2-0.6)×(3.6-×2.21+(3.6+0.3-0.24)×(3.6-0.5)×2.21+0.2×(0.4-0.1)×25×1.05×1.2=2024.3活载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图4-3所示：对于第5层，不上人屋面，只有雪荷载：g,=0.6×3.6=2.16kN/mg₂=0.6×2.4=1.44kN/m对于1～4层，楼面活载：q₂=2.5×3.6=9kN/mq₂=2.5×2.4=6kN/m对于1到5层荷载计算结果见表4-1和表4-2:表4-1横向框架恒荷载汇集表层次qqMM5表4-2横向框架活荷载汇集表层次MM5964.4荷载作用下的内力计算4.4.1恒载等效计算梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，根据固端弯矩相等的原则，先将梯形分布荷载以及三角形分布荷载化为等效均布荷载，等效均布荷载的计算公式如图所示：qq图4-4梯形荷载图4-5三角形荷载第5层：即顶层梯形、三角形荷载转化为等效均布荷载9边=9spei+(1-2o²+a³)qsp₂=4.725+(1-2×0.25²+0.25³)×15.84=18.84kN/m则顶层各杆的固端弯矩为：4-1层：9=9pe,+(1-2o²+a³)qpe₂=11.134+(1-2×0.25¹+0.25³)×14.076=23.68kN/m则各端柱固端弯矩为：4.4.2活荷载等效计算9=(1-2o²+o³)qq中=5q/8梯形荷载和三角形荷载转化为等效荷载：9近=(1-2a²+o³)qse₂=(1-2×0.25²+0.25³)×2,16=1.92kN/m则顶层各杆固端弯矩为：1～4层：9边=(1-2o²+o³)g2=(1-2×0.25²+0.25³)×9=8.02kN/m则顶层柱各杆固端弯矩为：4.4.3荷载弯矩二次分配计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算，由于结构和荷载对称，故计算时可以用半框架，弯矩计算过程如图4-6、图4-7所示，所得弯矩如图4-8、图4-9上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁WEED上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁EEV调幅系数0.854.4.4梁端剪力和轴力(1)恒载作用下梁端剪力计算①梁端剪力由两部分组成a荷载引起的剪力，计算公式为：q、g:分别为矩形和三角形荷载b弯矩引起的剪力，计算原理是杆件弯矩平衡，即：EF跨：因为EF跨两端弯矩相等，故vg=V,=0②柱的轴力计算顶层柱顶轴力由节点和节点集中力叠加得到，柱底轴力为柱顶轴力加上柱的自重，其余层轴力计算同顶层，但需要考虑该层上部柱的轴力的传递。③柱的剪力计算：分别为经弯矩分配后的上、下端弯矩，1为柱长度④恒载引起的剪力：第4～1层：弯矩引起的剪力：DE跨：(2)活载作用下梁端剪力计算①梁端剪力由两部分组成a荷载引起的剪力，计算公式为：b弯矩引起的剪力，计算原理是杆件弯矩平衡，即：EF跨：因为EF跨两端弯矩相等，故vg=V,=0②柱的轴力计算；顶层柱顶轴力由节点和节点集中力叠加得到，柱底轴力为柱顶轴力加上柱的自重，其余层轴力计算同顶层，但需要考虑该层上部柱的轴力的传递。③柱的剪力计算：④活载引起的剪力：第5层：第4～1层：弯矩引起的剪力；DE跨；(3)计算总汇恒载、活载作用下梁端剪力及柱轴力计算结果见表4-3和表4-4:层次由荷载引起的由弯矩引起的总剪力柱轴力DE跨D柱E柱NNNN5040302010层次由荷载引起的由弯矩引起的总剪力柱轴力D柱E柱VN50403020104.5重力荷载作用内力计算4.5.1重力荷载代表值计算对于第5层：g₁=4.725KN/mq₁=2.363kN/m对于第1～4层：计算汇总结果，见表4-5:层次qPMM54.5.2重力荷载等效计算9n=9spe,+(1-2α²+α³)₄spe2=4.725+(1-2×0.25²+0.25³)×16.92=19.27kN/m则顶层各杆固端弯矩为：1～4层：9=9g1+(1-2α²+α³)gz=11.134+(1-2×0.25²+0.25³)×18.58=27.68kN/m则顶层各杆固端弯矩为：4.5.3重力荷载弯矩二次分配计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配计算，由于结构和荷载对称，故计算时可以用半框架，弯矩计算过程如图4-10所示，所得弯矩如图4-11所示。上杜下柱右梁左梁上柱下柱右梁EED调幅系数0.85计算公式：分别为矩形和三角形荷载弯矩引起的剪力：重力荷载引起的剪力：第5层：第5层：v₀=-Vg=-(65.59-58.81)/7.2=-0.94kN第1层：v,=-Vg=-(95.63-89.34)17.2=-0.87kN重力荷载作用下梁端剪力及柱轴力计算结果见表4-6:层次由荷载引起的由弯矩引起的总剪力柱轴力DE跨EF跨DE跨EF跨DE跨EF跨D柱E柱NNNN50403020105内力组合;图5-1框架梁内力组合图X截面处弯矩：跨1.2(恒+0.5活)1.3地震q5432154321跨553.78/82.743210.52/6.65-12.32/32.794-48.84/70.79-5.3/7.7321注意：左震：右震：框架梁内力组合见表5-3:表5-3梁内力组合表层次位置内力荷载类型竖向力与地震荷载组合恒载①活载②地震荷载③风荷载④十②十十④5DMVEMVE右MV跨中004DMVEMVEMV跨中M003D石MVEM干165.43VEMV跨中M002DMVE左M干197.93VEMV跨中M001D石MVE左M干199.45VEMV跨中00载按楼层折减系数，具体组合结果见表5-4、表5-5、表5-6和表5-7:表5-4横向框架D柱弯矩和轴力组合层次位置内力荷载类型竖向力与地震荷载组合恒载①活载②地震荷载③凤荷载④十②④5顶顶柱M干42.87N干11.12柱底M士23.08N干11.124顶顶柱M干96.6N干41.52柱M底N3M干117.22N柱底MN2柱顶M干128.11N干148.35柱底MN1M干124.64N柱底MN表5-5横向框架E柱弯矩和轴力组合层次位置内力荷载类型竖向力与地震荷载组合恒载①活载②地震荷载③风荷载④十②+④5MN柱M底N4M干121.81NMN3顶顶柱MN柱底MN2M干174.87NMN干81.81MN底底柱M士269.28N表5-6横向框架D柱剪力组合层次荷载类型竖向力与地震荷载组合恒载①活载②地震荷载③风荷载④②十④54321士78.27表5-7横向框架E柱剪力组合层次荷载类型竖向力与地震荷载组合恒载①活载②地震荷载③风荷载④十②十④54士61.523216截面设计s≤R/rE式中：r一承载力调整系数，取值见表6-1;材料结构构件受力状态钢筋混凝土梁受弯轴压比小于0.15的柱偏压轴压比不小于0.15的柱偏压抗震墙偏压各类构件受剪、偏拉6.2横向框架梁截面设计以第一层DE跨梁为例，其余各层的纵向钢筋计算结果见6-2。梁控制截面的内力如图6-2所示，混凝土强度等级C25(f。=11.9N/mm²,f,=1.27N/mm²),箍筋为HPB235(f,=210N/mm²)。按梁的跨度考虑：按梁的净距Sn考虑：按梁翼缘高h,考虑：故翼缘不受限制。翼缘计算宽度b取三者中较小的值，即2400mm。辨别T型梁截面类型。M属于第一类T型截面。T形梁计算截面简图如图6-3所示：支座弯矩：rEMp右=0.75×369.87=277.4kN·m跨中截面弯矩：Mg=4.36kN·m<5.44kN(静力组合)取5.44kN.m第一层框架梁的正截面强度计算见表6-2:表6-2第一层框架梁的正截面承载力计算截面IVM选筋4尘22实际面积注：表中II、V的M为静力组合的M,不需要调整m表6-3第二层框架梁的正截面承载力计算截面IVMh选筋实际面积表6-4第三层框架梁的正截面承载力计算截面IVM选筋实际面积注：表中II、V的M为静力组合的M,不需要调整表6-5第四层框架梁的正截面承载力计算截面IM选筋实际面积注：表中II、V的M为静力组合的M,不需要调整表6-6第五层框架的正截面承载力计算截面IVM选筋实际面积注：表中II、V的M为静力组合的M,不需要调整整如下：M'+M"=128.61+161.45=290Vo=V臣左=1.1×585,71/6.6×109.65=207.27kNreVD右=0.75×207.27=155.45kNr₅Vg有=0.75×188.17=141.13kN表6-7梁的斜截面强度计算截面剪力V(kN)箍筋直径中(mm)肢数nA箍筋间距S(mm)加密区长度：1.5h=1050mm,取2φ8100。rgV右=0.75×200.23=15017kNrnEV有=0.75×181.76=136.32kN故截面尺寸满足要求。非加密区箍筋取2中8@150,加密区取2φ8@100,箍筋设置满足要求。其它层梁端箍筋计算如一、二层，具体计算过程见表6-8:表6-8框架梁箍筋计算表层次截面梁端加密区非加密区实配钢筋p5双肢8@100(1.01)双肢8@150(0.22%)双肢8@100(1.01)双肢8@150(0.22%)4双肢8@100(1.01)双肢8@150(0.22%)双肢8@100(1.01)双肢8@150(0.22%)3双肢8@100(1.01)双肢8@150(0.22%)双肢8@100(1.01)双肢8@150(0.22%)2双肢8@100(1.01)双肢8@150(0.22%)双肢8@100(1.01)双肢8@150(0.22%)1双肢8@100(1.01)双肢8@150(0.22%)双肢8@100(1.01)双肢8@150(0.22%)6.3柱截面设计柱截面尺寸宜满足剪跨比及轴压比的要求，剪跨比宜大于2,本结构框架抗震等级为三级，轴压比应小于0.9,各层柱剪跨比及轴压比计算过程及结果如表6-9所示：柱号层次fMD柱54321E柱543216.3.2柱正截面承载力计算以第一层E柱为例说明计算方法及过程，其余柱的计算见表6-10和表6-11。由E柱内力组合表中选出第一层柱不利内力进行配筋计算。根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.3.11条，底层柱的计算高度可按1.0H计算，则1。=4.55m,其余层高度按1.25H计算。,,,取5=1.0对称配筋故为大偏心受压，且；有效。计算A及A故为小偏心受压N=2468,26kN<α,fbh5。=14.3×600×560×0.55=2642.64αN本设计框架抗震等级为三级，根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)规定，柱全部纵向钢筋配筋率不应小于0.7%,且每侧的配筋率不应小于0.2%,A,=A,=Pbh=0.2%×600×600=720mm²层次M偏心类别p5大偏心4大偏心3大偏心2大偏心1大偏心层次M5偏心类别实配钢筋Pp5大偏心4大偏心3大偏心2大偏心1大偏心6.3.3柱斜截面受剪承载力计算以第一层为例说明计算方法与过程，其余柱的计算结果见表6-12,《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)11.4.8条规定，对于剪跨比x>2的框架柱，考虑地震作用组合的受剪截面应符合下列条件；V。≤0.2βfbh。/rg剪力设计值按下列调整：数。数0.85,又因为是底层柱，所以要乘以弯矩增大系数1.15。0.2β.fbh。/r=0.2×0.1×14.3×600×560×1故截面满足要求。根据规范规定，计算斜截面抗震受剪承载力时，轴向力取考虑地震作用组合的轴向压力设计值和0.3fbh中的较小值。0.3f,bh=0.3×14.3×600×600故取V=1544.4kNλ=H,/2h。=4.45×10³/(2×560)=3.97>3,取λ=3故此处按构造配置箍筋。根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第11.4.17条，柱端加密区箍筋满足最小体积配箍率的要求。由表6-9可得一层E柱的轴压比μ=0.379,柱混凝土强度等级为C30,小于C35,故混凝土轴心抗压强度设计值按C35取，即f.=16.7N/mm²,根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第11.4.17条查得λ,=0.068,则最小体积配筋率：Pvmm=λf./f=0.068×16.7/210=0.54%>0.4%柱顶和柱底加密区范围取：h=Mm{500,H/6=742},取800mm底层柱柱底：h=Mm(500,H,/3=1483},取1500mm柱端加密区箍筋选用4肢10@100,计算,满足要求。,非加密区箍筋选用4肢10@150,计算得,;且s=150mm<10d=200mm,满足要求。柱号层次N加密区非加密区543215E43柱柱21节点设计根据地震震害分析，不同烈度地震作用下钢筋混凝土框架节点的破坏程度不同，7度时，未按抗震设计的多层框架结构节点较少破坏，因此，对不同的框架，应有不同的节点承载力和延伸要求。《建筑结构抗震规范》规定，对一、二级抗震等级的框架节点必须进行受剪承载力计算，而三级抗震等级的框架节点，仅按构造要求配箍，不再进行受剪承载力计算。7板的设计7.1设计资料板按考虑塑性内力重分布方法计算，取1m宽板为计算单元。混凝土采用C25,fe=11.9N/mm²,钢筋采用HPB235,f,=210N/mm²。g+q=8.19kN/m²7.2楼面板布置楼面板的平面布置，如图7-1所示：图7-1楼面板的平面布置图求各中间支座最大负弯矩，按恒载及活载均满布各区格板计算，则取荷载p=g+q=8.19kN/m²。内力计算简图及计算结果见表7-1:区格A区格B区格C区格3600/7200=0.5跨内计算简图LggHH0十0支座计算简图7.4截面设计截面有效高度：选用中8钢筋作为受力钢筋，则短边方向跨中截面的有效高截面弯矩设计值，该板四周与梁整浇，故弯矩设计值应按如下折减：C区格不予折减；B区格跨中截面与B-B支座截面折减20%;,截面配筋计算结果及实际配筋见表7-2:截面选配刚筋实配面积跨中1.方向1方向1.方向1.方向C区格1.方向1方向D区格1.方向1方向支座8.1踏步计算150mm,踏步宽取300mm,按板式楼梯形式进行设计，楼梯平面如图8-1所示。8.2梯段板设计8.2.1确定板厚梯段板的厚度为8.2.2荷载计算取1m宽板作为计算单元恒荷载：踏步重：斜板重：20mm厚水泥砂浆找平层：活荷载设计值：q₄=1.4×2.5=3.5kN/m8.2.3内力计算跨中弯矩：8.2.4配筋计算8.3平台板计算恒荷载计算：平台板自重(假定板厚100mm):0.1×1×25=2.5kN/m8.3.2内力计算计算跨度：配筋计算：8.4平台梁计算(取1m宽板带计算)梯段板传来：梁自重(b×h=250mm×400mm):1.2×0.25×(0.4-0.1)×25=2.25kN/mq=26.04kN/m8.4.2内力计算取两者中较小者1=3.57m8.4.3配筋计算纵向钢筋(按第一类倒L形截面计算)翼缘宽度取值为：取b,=595mm箍筋按构造配置中8@200。9基础设计9.1独立基础设计9.1.1基础参数选取9.1.2基础底面积计算则f。=ηar(d-0.5)+f考虑偏心受压，将基础底面增大20%,即取A=1.2