完整全面的土木工程办公楼毕业设计计算书

11.1设计资料土层名称天然重度压缩模量压缩系数内聚力C内摩擦角(度)①素填土②粉质粘土③残积粘性土熔岩8.安全等级：取安全等级III级。9.场地类别：场地土为II类1.2结构构造2,4KN/m²40厚C20细石混凝土一次抹光²20.005×20=0.1KN/m²3、墙身做法：±0.000标高以下墙身采用MU10普通机制砖，用M5混合砂浆砌筑；±0.000标高以上外墙及走廊墙身为KM1砖(190×190×190),重度为14KN/m³。内墙为混凝土空心小砌块(390×190×190),重度为11.8KN/m³。5mm厚1:0.3:3水泥石灰砂浆粉面20KN/m³20mm厚1:1:6水泥石灰砂浆打底20KN/m³5mm厚1:0.3:3水泥石灰砂浆粉面20mm厚1:1:6水泥石灰砂浆打底5、踢脚做法：8厚地砖素水泥擦缝5厚水泥细砂结合层12厚水泥细砂打底铁门7、活荷载：屋面(不上人)活荷载办公室楼面活荷载综合会议室活荷载走廊楼面活荷载楼梯间活荷载3二、现浇板设计2.1双向板肋梁屋盖设计(1)、楼盖板做法：钢筋混凝土现浇板，板厚100mm,架空隔热层，20mm厚1:3水泥砂浆结合层，防水卷材和基层处理，40厚C20细石混凝土一次抹光，20厚板底抹灰，混凝土采用C30,钢筋采用HPB235级钢，试按弹性理论进行计算。(2)、屋面荷载：均布活荷载标准值0.7KN/m²(不上人屋面),图2-1-1屋面恒载：架空隔热层2.4KN/m²20mm水泥砂浆结合层0.02×20=0.4KN/m²防水卷材和基层处理0.008×0.1=0.0008KN/m²40厚C20细石混凝土一次抹光0.04×25=1KN/m²20厚板底抹灰结构层不上人屋面活载：活载设计值：恒载设计值：0.02×17=0.34KN/m²0.7KN/m²(考虑维修荷载)q=1.4×0.7=0.98KN/m²g=1.35×6.64=8.96KN/m²4荷载设计值：g+q=9.94KN/m²(1)在求各区格板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载：在G作用下，各内支座均可视作固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处，载Q作用下，各区格板可视作简支，跨内最大正弯矩则在中心点处，计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。2)求各中间支座最大负弯矩(绝对值)按恒载及活载均满布各区格板计算，则取荷载：P=G+Q=9.94KN/m²进行内力计算。计算简图和结果见表2-1-1。1)计算理论依据：当lzli≤2采用双向板理论计算，l₂li>3近似按单向板计算，对于本方案2<I₂Ni<3时亦采用双向板理论计算2)单向板计算：荷载计算活载设计值：恒载设计值：荷载设计值：取1m板宽进行计算，设计值为q=1.4×0.7=0.98KN/m²g=1.35×6.64=8.96KN/m²P=g+q=9.94KN/m²P=g+q=9.94KN/m区格板⑨,t0,H计算跨度均为1o=2450mm:取b=1000mm,ho=85mm,则板的弯矩及配筋如下；跨中弯矩：5支座弯矩：所需配筋截面面积支座：支座：3)双向板计算构设计》第二版附录8进行内力计算，如区格板计算如下lx/ly=2450/3850=0.64,查表得四边简支弯矩系数：mi=0.0778,m,=0.0265三固一支弯矩系数：m₁=0.0371,mz=0.0073m₁=-0.0780,m₂=(0.0371+0.2×0.0073)=(0.0073+0.2×0.0371)=0.96KNJmx=-(g+q)I²=-0.0780×9.94×2.45²=-4.65KN].my=-(g+q)l²=-0.0572×9.94×2.45²=其余区格板计算简图及计算结果见表2.1.1表2.1.1区格①区格②区格③区格④区格6(十十十μx方向方向my=(0.0242+0.2×0.082my=(0.0242+0.2×0.082my=(0.0242+0.2×0.082my=(0.0248+0.2×0.080XX方向mx=-0.1095×9.94mx=-0.0814×9.94y方向m,=-0.0571×9.94区格⑤区格⑥区格①区格⑧区格简图跨内十十十十7μμ1x方向方向m,=(0.0352+0.2×0.048my=(0.0216+0.2×0.087m,=(0.0242+0.2×0.082my=(0.0259+0.2×0.077简图支座X方向y方向表2-1-2跨中区格1lx方向ly方向区格2lx方向ly方向区格3lx方向ly方向区格41x方向ly方向区格5lx方向ly方向区格6lx方向ly方向区格7lx方向ly方向区格8lx方向ly方向区格12lx方向ly方向重10@100这时型1002008重100200“坚重10@1401种100200“的望10@140虫10@11092.2双向板肋梁楼盖设计(1)、楼面板做法：钢筋混凝土现浇板，12厚水泥石子磨光，18厚1:3水泥砂浆找平层，5厚素水泥浆结合层，20厚板底抹灰，混凝土采用C30,钢筋采用HPB235级钢，试按弹性理论进行计算。(2)、楼地面荷载：均布活荷载标准值2.0KN/m²走廊地面荷载：均布活荷载标准值2.5KN/m²综合会议厅(兼演出)均布活荷载标准值3.0KN/m²图2-2-12.0KN/m²走廊，档案室活载设计值综合会议室活载设计值恒载设计值荷载设计值走廊档案室荷载设计值综合会议室荷载设计值q=1.4×2.5=3.5KN/m²q=1.4×3.0=4.2KN/m²g=1.2×3.95=4.74KN/m²p=g+q=7.54KN/m²p=g+q=8.24KN/m²p=g+q=8.94KN/m²4.弯矩计算(1)计算各区格板跨内正弯矩，按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，则取荷载：楼面：G=g+q/2=4.74+2.8/2=6.综合会议室：G=g+q/2=4.74+4.2/2=6.84KN/m²Q=q/2=4.2/2=2.1KN/m²在G作用下，各内支座均可视作固定，某些区格板跨内最大正弯矩病布在板的中心点处；在Q作用下，各区格板四边均可视作简直，跨内最大正弯矩则在中心点处，计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。(2)求各中间支座最大负弯矩(绝对值)按恒载及活载均满布各区格板计算，则取荷载：楼面p=g+q=7.54KN/m²走廊档案室p=g+q=8.24KN/m²综合会议室p=g+q=8.94KN/m²(2)单向板计算：根据判断条件可知⑨,t,h,t8为单向板；③,t0,b荷载设计值p=g+q=7.54KN/m²跨中：,选配08@200,Ax=251mm²,选配08@200,表2.2.1区格①区格②区格③区格④区格(十十十十μx方向方向m,=(0.0242+0.2×0.082m,=(0.0242+0.2×0.082my=(0.0242+0.2×0.082my=(0.0248+0.2×0.080(算支XX方向yy区格⑤区格⑥区格①区格⑧区格简图跨内十十十十μ=x方向方向my=(0.0352+0.2×0.048my=(0.0216+0.2×0.087my=(0.0242+0.2×0.082my=(0.0259+0.2×0.077简图支座XX方向y方向区格12区格5区格计算简十十十十μx方向y方向my=(0.0265+0.2×0.077计算简x方向yy方向区格6区格区格计算简图(跨内)十十二二μx方向Y方向计算简图(支座)向向配筋如下表2.2.2配筋表配筋表裁面选配部筋跨中区格1向向1π方向向5心88200lπ方回ly方向lx方回ly方向1π方回ly方向会68200回1π方回山84200ly方向区格6区格7区格12lx方回向向1y方1π方向向向回ly方1π方向回向回ly方1x方向回1ly方向区格15可1π方可山80140ly方可区格14lx方回ly方向区格15lπ方回ly方向风格16回1-方回ly方向区格17lπ方间山88125ly方向支裘史102200中100180中108180史102180史108140561史10140561史10200395史100200393中100200395史102160491中102200393望1001604913.1屋盖次梁设计1.屋盖次梁平面布置图，如图3.1.1图3.1.14qg=(1-2×α²+α³)p9g₁=(1-2×0.313²+0.313³)9g₂=(1-2×0.315²+0.315³)a,f.b,h,(h₀-h,12)=1.0×14.3×2150×100×(410-100/2)=1108.81KN...y,=1-0.55=1-0.5×0.033=0.984验算最小配筋率：按计算配筋：计算配箍选用双肢08,A=50.3mm²,则箍筋间距：按构造配箍筋08@200验算最小配箍率4g=(1-2×0.315²+0.315³验算最小配筋率：2)斜截面承载力计算：配箍计算验算最小配箍率满足要求。活载：恒载：y,=1-0.5ξ=1-0.5×0.0324=0验算最小配筋率：2)斜截面承载力计算：按构造配筋：验算最下配箍率：满足要求。3.1楼盖次梁设计楼面传来荷载4g=(1-2×0.313²+0.313³9g₂=(1-2×0.315²+0.315³跨中验算最小配筋率：2)斜截面承载力计算：按构造配筋：选用中8@200双箍筋。验算最下配箍率满足要求。楼板传来的荷载qg=2qg₂=2×(1-2×0.315²+0.315³)×14.7=24.5KN/m承受正截面的的跨中截面按T形计算跨中由于：a,fb,h,(h-h,/2)=1.0×14.3×2150×100×(410-100/2)=1108.81KN2.....故属于第一类截面采用三级钢y,=1-0.55=1-0.5×0.0250=0.9882)斜截面承载力计算：活载：恒载：总荷载：p=g,+q,=14.8KN/mP=g₂+q₂=13.67KN/m9g,=(1-2×0.316²+0.316³)×14.89g2=(1-2×0.292²+0.292³)×1填充墙加双面抹灰：g=1.2×(5.0×0.2+17×0.02×2)×(3.3-0.5)=5.64KN/mP=qzi+qg2+g=29.63KN/m承受正截面的的跨中截面按T形计算故属于第一类截面采用三级钢y,=1-0.5ξ=1-0.5×0.0303=验算最小配筋率：综合会议室活载设计值q=1.4x3.04K.Am恒载设计值g=1.2×3.95×=4.74KN/m²恒载：楼面传来总荷载：p₁=8₁+q₁=17.37KN/mP₂=8₂+q₂=7.43KN1qg₁=(1-2×0.313²+0.313³)4g₂=(1-2×0.315²+0.315³)×梁上总荷载P=14.50+14.52=29.02KN/m承受正截面的的跨中截面按T形计算跨中由于：a,fb,h,(h-h,/2)=1.0×14.3×2150×100×(410-100/2)=1108.81KN故属于第一类截面采用三级钢验算最小配筋率：2)斜截面承载力计算：0.25βfbh₀=0.25×1.0×14.3×250×410=0.7β.fbh₀=0.7×1.0×1.43×250×410按构造配筋：验算最下配箍率满足要求。r,=1-0.55=1-0.5×0.0308=4g=(1-2×0.313²+0.313³)qg₂=(1-2×0.315²+0.315验算最小配筋率；斜截面承载力计算：按构造配筋：选用φ8@200双箍筋。验算最下配箍率满足要求。活载：恒载：总荷载：p=g₁+q,=16.17KN/mp=g₂+q₂=13.67KN/m9g;=(1-2×0.316²+0.316³)9g₂=(1-2×0.292²+0.292³g=1.2×(5.0×0.2+17×0.02×2)×(3.3-0.5)=5.64KN/mP=qε+qx₂+g=30.77KN/my,=1-0.5ξ=1-0.5×0.0315=0验算最小配筋率：构造配2)斜截面承载力计算：按构造配筋：选用Φ8@200双箍筋。验算最下配箍率满足要求。4.1设计资料：楼梯概况：本工程楼梯为现浇整体板式楼梯，踏步尺寸150×300mm,层高3300mm;采用混凝土强度q=2.5KN/鼎。楼梯的踢面和踏面均做水磨石层，底面为水泥砂浆粉刷。4.2楼梯平面布置图，见图4-1国国古4.3梯段板设计：板倾斜角tana=150/300=0.5,cosa=0.894。4.3.1梯段板荷载计算梯段板荷载计算表荷载种类荷载标准值(kN/m)恒荷载水磨石面层20厚水泥砂浆找平三角形踏步混凝土斜板板底抹灰小计g=7.19活荷载q=2.5荷载设计值P=g+q=1.2×7.19+1.4×2.5=12.134.3.2截面设计：板水平计算跨度1,=3.3m,板保护层厚度15mm,有效高度h。=120-20=100mm4.4平台板设计计算：4.4.1中间休息平台计算确定板厚，取板厚h=100mm1)平台板荷载计算平台板荷载计算表荷载种类荷载标准值(kN/m)恒荷载水磨石面层20厚水泥砂浆找平混凝土板0.1×25=2.520厚板底抹灰小计活荷载q=2.5荷载总设计值p=g+q=1.2×3.89+1.4×2.5=8.12)截面设计平台板的计算跨度1。=1.85+0.1+0.1=2.05m,取1m板宽进行计算平台板跨中弯矩板的有效高度h₀=100-20=80。选配φ8@200,实配A,=251mm。4.5楼层平台计算设计：确定板厚，取板厚h=100mm4.5.1平台板荷载计算平台板荷载计算表荷载种类荷载标准值(kN/m)恒荷载水磨石面层20厚水泥砂浆找平混凝土板0.1×25=2.5板底抹灰小计活荷载q=2.5荷载总设计值p=g+q=1.2×3.89+1.4×2.5=8.1平台板的计算跨度1。=1.55+0.1-0.025=1.625m,取1m板宽进行计算平台板跨中弯矩板的有效高度h₀=100-20=80。选配Φ8@200,实配A.=251mm。4.6平台梁设计：选平台梁截面：,,支承于墙上的梁计算跨度1。=1.051=1.05×3.9=4.095m4.6.1靠梯段平台梁1)平台梁荷载计算表荷载类型荷载标准值(kN/m)恒荷载梁自重梁侧粉刷平台板传来梯段板传来小计活荷载荷载设计总值p=g+q=1.2×26.98+1.4×6.69=41.752)截面设计剪力设计值：配筋计算；平台梁按倒L形计算，梁的有效高度h₄=400-30=370mm判断截面类型故属于一类L形截面y,=1-0.5ξ=1-0.5×0.129=0.966选配3虫20,实配A,=941mm²验算最小配筋率：支座：按矩形截面选用3虫16,实际As=603mm²验算最小配筋率满足要求。斜截面：0.7f,bh=截面尺寸可用，按计算配筋采用构造配筋Φ8@200验算最小配箍率满足要求。1)荷载计算平台梁荷载计算表荷载类型荷载标准值(kN/m)恒荷载梁自重梁侧粉刷平台板传来填充墙自重0.2×(3.3-0.5-0.4-1.2)小计活荷载总计2)内力计算：弯矩设计值：剪力设计值：平台梁按倒L形计算，梁的有效高度h₀=400-30=370mm判断截面类型故属于一类L形截面验算最小配筋率：支座：按矩形截面选配2虫12,实际A₅=226mm²验算最小配筋率斜截面：截面尺寸可用，按构造配筋选用双肢箍筋中8@200。验算最小配箍率：满足要求。设平台梁截面尺寸为200mm×400mm1)荷载计算平台梁的荷载计算见下表。平台梁荷载计算表荷载类型荷载标准值(kN/m)恒荷载梁自重梁侧粉刷平台板传来梯段板传来小计活荷载总计2)支承于墙上的梁计算跨度1。=1.051,=1.05×(3.9-0.2)=3.94m2)内力计算：弯矩设计值：剪力设计值：平台梁按倒L形计算，梁的有效高度h₄=400-30=370mm判断截面类型故属于一类L形截面Y,=1-0.5ξ=1-0.5×0.129选配3虫18,实际A₅=763mm²验算最小配筋率：支座：按矩形截面验算最小配筋率斜截面：0.7f,bh=0.7×1.43×200×370=74.07KN<76.81KN截面尺寸可用，按计算配筋选用双肢中8箍筋，A₁=50.3mm²五、结构布置及结构计算简图的确定250X500中5.2、各梁柱截面尺寸确定如下：边跨(AB跨)梁：取h=(1/8~1/15)L=(430～806)mm=500mmb=(1/2~1/3)h=(200~300)=25中跨(BC跨)梁：取h=300mm,b=250mm。连系梁取b×h=250×500mm,现浇板厚度取100mm.次梁截面尺寸确定：h=(1/12～1/18)L=450mm柱轴压比取[μ]=0.9,抗震等级为三级，用Ca混凝土。框架柱的截面尺寸一般根据柱的轴压比限值按内柱取1.25,等跨取1.2。故初选柱截面尺寸为：b×h=550mm×550mm,A=0.3025m²结构计算简图如图5-1所示，(取4轴框架)其中在求截面惯性矩时考虑到现在楼板的作用，取I=2I₀,(I₀为不考虑楼板翼像作用的截AB跨梁：i=2E×1/12×250×500³/6150=25.4×109(N.mm)BC跨梁：i=2E×1/12×250×300CD跨梁：i=2E×1/12×250×500³/6150=25.4×10⁹(N.mm)底层柱：i=E×1/12×550×550³/4300=53.2×10⁹(N.mm)图5-2结构计算简图(1)屋面框架梁线荷载标准值；屋面恒载：架空隔热层2.4KN/m²40厚C20细石混凝土一次抹光0.04×25=1KN/m²结构层0.1×25=2.5KN/m²20厚板底抹灰0.02×17=0.34KN/m²梁侧粉刷:②中跨(BC跨)框架梁自重梁侧粉刷③边跨(CD)框架自重:梁侧粉刷∴所以作用在第6层框梁的线荷载有g₄686=3.9×6.64=25.90KN/mgc=25.90KN/m(2)楼面框架梁线荷载标准值①楼面恒载：12厚水泥石子磨光g(26c₆=2.011KN/m18厚1:3水泥砂浆找平层0.018×20=0.36KN/m²5厚素水泥浆结合层0.005×20=0.1KN/m²结构层0.1×25=2.5KN/m²20厚板底抹灰0.02×17=0.34KN/m²中跨梁自重及梁侧粉：②边跨150高地砖踢脚自重：12厚1:3水泥砂浆打底5厚水泥砂浆结合层8厚地砖素水泥擦缝所以作用在③轴1~5层框梁的线恒荷载有(3)屋面框架节点集中荷载标准值梁侧粉刷0.02×(0.5-0.1)×17×7.8=1.061400高女儿墙自重0.19×14×0.47.×7.8=8.30KN女儿墙墙面及压顶20mm抹灰(0.4×2+0.2)×17×0.02×7.8=2.65KN纵向梁传来楼面板重2×1/2×3.9×1/2×3.9×6.64=25.25KN。(4)楼面框架节点集中恒荷载：内外墙面粉刷2×[(1+1.35)×(3.3-0.5)+(3.3-0.5-1.8)×2.4]×0.02内纵墙自重墙面粉刷(5)框架节点外力偶作用标准值：(6)恒载作用下结构计算简图如下图5-1所示。(1)线活荷载顶层中跨线活荷载：qge=2×1/2×2.45×1/2×2.45×0.7=2.10KN/m5层中跨线活荷载：qgc==1/2×2.45×1/2×2.45×(2.5+3.0)=8.25KN/m1～4层中跨线活荷载：qgc==2×1/2×2.45×1/2×2.45×2.5=7,50KN/m(2)节点集中力：5层楼面传来活载1-4层楼面传来荷载5层楼面传来活载1~4层楼面传来活载(3)框架节点活载外力偶作用标准值：5层边节点外力偶；M(A5)=M(D5)=19.01×0.175=3.33KN.m5层中节点外力偶：M(B5)=M(C5)=39.15×0.175=6.85KN.m1~4层边节点外力偶：M(A4)=M(D4)=15.21×0.175=2.66KN.m1~4中节点外力偶：M(B4)=M(C4)=23.72×0.175=4.15KN.m(4)恒载作用下结构计算简图如下图5-2所示表(1)层次μZμP=(KN)(i=1.2,3…7(女儿墙，电梯机房)654321P1=1/2×3.3×7.8×0.8×1.0×(1.3×1.0+1.3×P2=1/2×3.3×7.8×0.8×1.0×(1.3×1.0+1.3×P3=1/2×3.3×7.8×0.8×1.0×(1.3×1.0+1.3×1P4=1/2×3.3×7.8×0.8×1.0×(1.3×1.09+1.3×1.P5=1/2×3.3×7.8×0.8×1.0×(1.3×1.173+1.3×1.P6=1/2×3.3×7.8×0.8×1.0×1.3×1.计算简图如图6-3所示：27.外风载作用下结构计算简图5-3400高女儿墙自重0.19×0.4.×2×(15.4(0.4×2+0.2)×17×0.02×2×电梯机房：墙体楼盖粉刷：[2×(3.4+3.0)×3.0+3.4×3.0]×2×0.02×17=33.05KN纵向梁自重：0.25×(0.50-0.1)×25×(46.7-8×0.55)×4=423.00(KN)(1.65-0.5)×0.19×11.8-1.15×2.4×0.10.19×14-2×1.8×1.15×0.19×14+(纵墙自重：0.19×14×[2×(46.7-0.55×8)×(1.65-0.5)-(9×1.15×2.4+2×0.85×2.1)-(8×1.15×2.4+0.85×2.1)]+0.19×11.8×[2×(46.7-0.55×8)×0.6×1.5-20×0.45×1-11.4×(1铝合金窗自重：1.15×2.4+2×1.8×1.15+9×1.15×2.4+2×0.85×2.1+8×1.15×0.19×14+(2×42.3×1.65-20×1.65×1-11.4×1.65)×0.1铝合金窗：(18×1.8×2.4+3×1.5×2.1+2×1.8×1.水泥砂浆抹灰墙面：(5.6×18×1.65-1.65×2.4-2×1.8×1.65+1.65×6.2+2×42.3×合计：1585.65KN框架柱自重(加抹灰):400.95+30.86=431.81KN平台板自重：2×3.7×1.85×25×0.1平台梁自重及粉刷自重：2×{0.2×(0.4-0.1)×3.7×25+[0.2+2×(0.4-0.1)]×0.023.7+34.6×2.2+2×1.55×3.7)G5=1585.65+4494.00+15+0.5×13楼梯自重(两个楼梯):2.2+11.5×6.3)×2.5=1G4=1605.85+4494.00+15+0.5×13三层同五层下半层合计：1605,85KNG3=1605.85+4494.00+15+0.5×12G2=1605.85+4494,00+15+0.5×12铝合金窗自重；28.96-17×0.6×1.5=13.66KN合计：4446.06KNG1=1605+4446.06+15+0.5×1Fa总及各质点的水平地震作用标准值Fi.结构的基本自振周期采用公式：i的侧移(m).计算各柱的抗侧移刚度Di.列表计算如下；表2、表3查表可判断得土的场地类别属二类。表(2)中框架底层中柱B一般层边柱A一般层中柱BKa一般层边柱D一般层中柱CK(表(3)边框架一般层中柱BKa一般层边柱CKa123456由规范查得.水平地震影响系数最大值α=0.08特征周期T,=0.35s.(1.41T,<T₁<5T,)其中，₂=1.0.γ=0.9Fva=α,G₄=0.041×0.85×41722=1711AF,=8a.!129×层6548362(1-0.129)/533801.5=416.4.3确定地震作用计算简图∵有8榀框架共同承受水平地震力表(6)层数654321第i层总水平地震作用第五榀框架各层总抗侧移刚度各层水平地震力分配系数第五榀框架各层水平地震作用标准值F₁KN)地震作用下结构计算简图5-4表7:层数限值654321∵[-Ue]max/h=1/1013<1/550=[e]Di为第i层总抗侧移刚度(1)各柱剪力V:见表8、9、2层∑P,=151.55KN2层1层：层数第六层(n=6,j=6,h=3.3m)柱号Kaαayy000000000000层数第五层(n=6,j=5,h=3.3m)柱号Kαyy000000000000层数第四层(n=6.j=4,h=3.3m)柱号KayF000000000000层数第三层(n=6,j=3,h=3.3m)柱号KYV000000000000层数第二层(n=6,j=2,h=3.3m)柱号Kαay0000000000层数第一层(n=6,j=1,h=4.3m)柱号Kaay000000000000柱端弯矩柱上端弯矩：M上=Vh(1-y)内力计算过程见表11,表12、13柱编号剪力M下柱编号剪力M下柱编号剪力梁编号M左梁编号M左内力图如下所示柱编号柱编号柱编号(1)各柱剪力V,见表7-2(a)(b)。6层5层柱编号剪力分配系数u4层3层柱编号剪力分配系数u1层柱编号剪力分配系数u柱端弯矩柱上端弯矩：M上=Vh(1-y)柱下端弯矩：M下=Vhy表12层数第六层(n=6,j=6,h=3.3m)柱号Kyy000000000000层数第五层(n=6,j=5,h=3.3m)柱号KY《αayF000000000000层数第四层(n=6,j=4,h=3.3m)柱号Kay₂ay000000000000层数第三层(n=6,j=3,h=3.3m)柱号Ka,ayy000000000000层数第二层(n=6,j=2,h=3.3m)柱号Kαyy0000000000层数第一层(n=6,j=1,h=4.3m)柱号KaaVayy000000000000柱编号剪力M下柱编号剪力M下柱编号剪力M下梁编号M左梁编号M左表7-2(d)柱编号柱编号柱编号水平地震作用下的内力图如图8-2(a)、(b)、(c)以414即5000ee00甲φ甲单份0e8.0”004396甲电母eee2(1)各柱剪力V,见表8-2(a)(b)。5层柱编号剪力分配系数u柱编号剪力分配系数u柱编号(2)、求反弯点高度：见表11柱端弯矩柱上端弯矩：M上=Vh(1-y)梁端弯矩求出每个节点柱端弯矩之和然后按梁的线刚度进行分配。柱编号剪力柱编号剪力柱编号剪力M下梁编号M左梁编号M左表8-2(d)柱编号柱编号柱编号分6149.3149.3299e00eee出甲电eee出e6+串(1)、恒载作用下的框架的弯矩和剪力计算：顶层中跨梁：B一般层边跨梁一般层中跨梁：BC②、根据梁、柱线刚度，算出各节点的弯矩分配系数顶层边节点A(D):顶层中节点B(C):中节点B(C)H₈sss=0.04,μ&sg₄=Hx"o=0.448.M=0.344.Hai=1-0.164-0③、用弯矩二次分配法计算框架内力。计算过程如图8-3(a)上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁 柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁(2)恒载作用下框架的剪力计算：边跨梁AB(CD):g=(M-M,+18.91g,+12.92gv=(M-M,+18.91g,+12.92g₂)中跨梁BC:各梁的剪力计算见表8-3(a)(b)(c)表8-3(a)梁编号MM右M梁编号MMg=一0.63g,-各柱的剪力计算见表8-3(d)柱编号M《kN.)M+M/h柱编号MM(3)、恒载作用下框架的轴力计算：见表8-3(e)表8-3(e)柱编号各柱上端轴2=183.98.15+89.52=397.748.05+89.52=51908柱自重(KN)各柱下端轴柱编号各柱上端轴=716.7294+68.6=930.58柱自重(KN)各柱下端轴力(4)恒载作用下的内力图见图8-3(a)、(b)、(c)p44e8.4、活荷载作用下的内力计算：(1)活荷载作用下框架的弯矩计算：5层边跨梁AB(CD):PPB层中跨梁BC;BP层中跨梁BC:②、各节点的弯矩分配系数见恒载作用力计算。③、用弯矩二次分配法计算框架内力。计算过程如图8-4(a)各梁的剪力计算见表8-4(a)(b)(c)所示。梁编号MMm)V=(M-M。+12.92p)梁编号MMP-0.63p各柱的剪力和轴力计算见表6-4(d)表8-3(d)柱编号M*M}A柱编号MM(3)、活载作用下的框架内力图见图8-4(b)、(c)、(d13.05.280.917图8-4(b)M图(KN·m)图8-4(c)V图(KN)p=-95梁编号M左(kN.m)M右(kn.m)M左=0.9M左M右'=0.9M右/6.15V右=(N右”-M左V左M中=(W左左梁编号N左(kN.m)M右(kn.m)M左’=0.9M左N右=0.9M右V左=(M左-M右V²左=0.69pM中=M左-0.945p左'+2.363p图8-6M,=M-0.275V_+0.00178g,+D、地震作用：M,=0.275V,-M(2)3截面在各单项荷载作用下的内力计算见表8-6(b)A、恒载作用：sMM,=M,-0.275V,+0.00178g,+0B、活载作用；p-274/1960p-274/1960M右3C、风荷载作用：D、地震作用：M,=0.275V。-M(3)4截面在各单项荷载作用下的内力计算见表8-6(c)(A)、恒载作用：B、活载作用；M=M,-0.275V,+0.00252g₂+M+=M去-0.275V,+0,00252pM左M,=0.275V,-MM,=3.075V,-M(5)、5截面在各单项荷载作用下的内力计算见表8-6(e)V,=V左表8-6(a)载作用下的内力计算调幅后活载活载V左(KN)V左(KN)P二层 左(KN·m)V左(KN)V左(KN)P20.2811.716.2163.9925.1816.18V左(KN)5.571V左(KN)地震作用17.4023.36 左(KN·m)V左(KN)风荷载MI地震V左(KN) 作用M1表8-6(b)活载v右(KN)V右(KN)P六层五层幅前四层三层二层一层V右(KN)调幅后五层四层三层二层11.7一层11.711.7V右(KN)活载P20.6725.98V右(KN)V右(KN)地震作用地震V右(KN)作用M3表8-6(c)调幅前活载风荷载地震作用六层五层四层三层二层一层层数六层五层四层三层二层一层Y左(KN)V左(XN)P-8.62-8.62-8.627.50活载V左(XN)V左(KN)P5.183.44V左(KN)Y左(XN)-1.398.196.69-6.356.69-5.4617.0013.3813.3827.61-4.9726.4021.5521.5539.3432.11-4.9737.8030.8630.8652.2243.7348.36地需V左(KN)V左(KN) 30.8630.8652.22 53.5747.29 59.246.696.69-45.94作用活载V左(KN)V左(KN)P六层五层幅前四层11.742.4 2三层15.41 27.98控制截面在各项荷二层一层载作用下的内力计算V左(KN)V左(KN)6.76调幅后五层四层三层二层一层V左(KN)风荷载-2.06-1.8010.7756.20-3.3923.36-2.2623.3627.06-6.0927.0628.53-0.6928.53风荷载地震作用左(KN·m)V左(KN)-2.06-3.39 23.36 27.0628.53-0.6928.53地震作用V左(KN)V左(KN)5控制截面在各项荷载作用下的内力计算调幅前调幅后六层五层四层三层层层数六层五层四层三层二层层V左(KN)V左(KN)活载P活载风荷载V左(风荷载1.41 8.19 6.699.6823.71.501.409.68 3.525.1826.43.239.681.72 3.385.1837.89.68 1.2 7.5活载038.6风荷38.6V左(KN)13.999.449.449.682.38 3.185.1841.934.234.2 1.88 3.4447.29 地震作用V左(KN)48.36地震7.26作用V左(KN)梁截面梁种类1.4*0.9*(活载+风基本组合左震震组合地震作用右震左风载左地震作用右风载右地震作用1.4*活数左支座六跨中5.5782.9071.6585.2565.32右支座左支座五跨中右支座左支座V64.6548.81-51.8-49.3610.77-1.810.77105.73 -86.4657.5311.26边跨梁跨中右支庄左支座 跨中右支座V -50.87-21.4443.95-65.5143-91.06-32.68-126.60-52.77-122.570.49-15-3.2287.2264.89-9.0669.4071.62-84.37 59.5039.21左支座二跨中右支座左支庄 跨中右支庄y49.88y-49.716.3527.0699.8927.0634.58-87.29-175.97-0.41-148.36-31.32-158-132.8264.63-126.64-81.18-116.00-40.24-149.71-49.49-0.6979.1873.63-80.1463.5957.25梁承载力极限状态内力组合(续)MMVVM基梁MVMM柱楼柱楼层六五四三上悲上悲上慧截面下端NVM7.09柱1.4*0.9*(活载+风载)+1.3*地震作用 10.08 -233.60 -48.88-254.79 -16.75-50.11-34.24-54.05上慧上慧下端15.13-40.26-33.25 下端上愁下端M -47.12 二上端下慧上端下端31.8254.637.45-112-67.08-61.5342.5932.03-1383.71-1173.37-1445.29--1648.18-1365.94-1712.59-1524.43-1442.30-1128.70-1592.60-1表9-2续中跨柱柱承载力极限状态内力组合(续)上端下端上端下端上端MNVMNMNVMNM -17.72 -38.03 73.73-13.76 -251.03 -470.64 -482.74 260.80 -21.96-18.98-898.02-721.38-746.46-755.73-7下端上端NV65.6888.01 -933.84-753.21-778.30-787.56-82下端上端下端上端下端NVMNMNV-97.97 -1225.11-1284.58-1343.9 -51.0910.33表9-3梁正常使用极限状态荷载效应组合截面截面楼层梁六跨中种类种类组合左风右风支座左支座五跨中支座三四三边跨梁跨中跨中-24.82-63.1463.14-121.26-45.50跨中MV六跨中MMVMV五跨中MMVVM中M跨跨V梁MV三跨中M右支座MVMVMM-3.74-2.12-32.532.5-25.36-8.62-4.97-34.234.2-34.11MV跨中MM柱楼截面上端组合组合MM砜风左风-165.08-158.40六-191.61-184.93五-395.03-375.43-13.38-30.04-421.56-401.96边跨柱上黑下端上上黑20.3326.84-26.8433.25-620.61-580.71-11.35-35.75-22.57-54.77-647.14-607.24-850.10-782.16-876.63-808.69二下端上端-1098.37-931.43N-1071.25-175.84-112-1314.29-1179.89表9-3续柱正常使用极限状态荷载效应组合(续)六六上上9.05-1.12五五中中跨跨柱端二上上十、框架梁柱配筋边跨梁中跨梁梁(1)框架梁弯矩设计值M,其中YRE=0.75边跨梁中跨梁梁楼层六内力内力基本组合地震组合Y地震内力控制组合内力值五·左·左中右 四·左·左·中·中·右·右左中右左中右左中-207.79 -189.85 -151.01 右左右左中中·右·右五四三二·左·左中右左-22.52-24.39中右左中右左中右 -44.81-46.92 -57.41-43.06 -43.06-44.11 -33.38-43.06 左中所以，取简支情况跨中正弯矩的50%进行中跨梁跨中正截面承载力计算①恒载作用②活载作用荷载楼层六五四三pMM中2、框架梁剪力设计值V,计算过程见表10-1-3,10-1-4。中跨梁：截面楼层内力控制值V(KN)地震组合内力值左震右震左震右震左震右震六五四左三右左二右左右截截值V(KN)地震组合内力左震右震左震右震左震右震值左右左右左右(3)、框架梁正截面承载力计算：①、跨中：按单筋T形截面计算：f=1.43N/mm²计算过程见表9-1-6。②、梁端：按双筋矩形截面计算，因为As为已知情况。假设As能达到屈服，计算受压区高因为，各梁端截面As'不能达到其抗压强度设计值，所以，近似取混凝土的压应力合力作用在受压钢筋合力点处进行配筋计算。(4)、框架梁裂缝宽度验算：计算过程见表10-1-8其中，0--为最大裂缝宽度限值d--受控区纵向钢筋的等效直径v,--钢筋的相对粘结特性系数a--构件受力特征系数(5)、雨篷的梁配筋采用与主梁4-6轴一样的配筋。梁计值N76.657866.22表10-1-5梁正截面承载力配筋计算(跨中)81.981.9表10-1-6边边跨梁AB中跨梁Bc计值M46.92梁正截面承载力配筋计算(支座)若若屈服,.....,...,.....,.....,...,.....梁楼层截面计值Ⅱ配筋类型配筋类型实配As边跨梁AB六左右五左右33四左右三左4业20左右中跨梁8c左右四左右三左右二左右梁裂缝验算梁边边跨梁266.66277.44267.602