2024钢结构单管通信塔技术规程

基本规 风荷 塔筒设 制 材 下 制 制 焊 安 工程验 附录A钢材及连接强度设计 附录 附录 附录 附录 附录 附录 修订说 条文说 General Termsand Basic Loadsand Classificationsofloadsand Wind 4. Earthquakeactionandearthquake-resistant Designoftube General Structural Connection Detailing Designofgroundand General Calculationfor Foundation General Material Phisical Anticorrosion General Transportationand Installationoftube Materialsand Appendix Designpointsofsteelpile Appendix Acceptancechecklistsforsubentry Appendix Acceptancechecklistsforsubdivisional AppendixE Examinationrecordofdivisionalwork’sconstructionsite’squality AppendixFExaminationandwitness-testprojectofsafetyandfunctionsofsubdivisional Appendix Acceptancerecordformofqualityofsubentrywork’sinspection Revision Explanationofwordinginthis Listofquoted Addition:Explanationof 1.0.1 1.0.2 0.3 0.4 1. 钢结构单管通信 steelcommunication2.1. 塔身 tubebodyof2.1. 外法兰连 outerflange2.1. 内法兰连 innerflange2.1. 刚性短桩基 rigidpier2.1. 无埋深预制基 precastfoundationwithnoburial2.1. 插接连 slipjoint2.1. 小型微波天 lightmicrowave1.2m2.1. 天线抱 antenna2.2. S(R(N——M——f——f——2.2. fk——fy——f——fv——fwfw—— fa——k——C——2.2. H——W——D——t——b——h——R——2.2. R——Tg——特征周期；T——结构自振周期3.0.1 3.0. 500. 50203.0. 3.0. S(1.3Gk,1.5Qwk,1.05Qlk)R(R,fk,k,

Gk——永久荷载标准值（根据实际条件计算Qwk——Qlk活荷载标准值，业主未有特殊规定时平台活荷载为2.0kN/m2S(用R——fk——k——注 在重覆冰区，应按现行国家标准《高耸结构设计标准》GB50135验 0.23.0.

Gk,fwQwk,k)

Sd(fw——k——3.0. 0.2kN/m2塔的塔顶水平位移不应大于塔高的

4°3.0. 10m10min10m/s0.5m/s20. 1. 风荷载4.2. wkzsz

式中wk——作用在单管塔z高度处单位计算迎风面积上的风荷载标准值（kNm2w0基本风压（kNmz——zs——z——z4.2. 基本风压w010m5010GB500090.35kNm22.310m高处的风压，应通1.10~1.204.2.4 4.2.4规定的调整系数采用：表 2. 4.2.5表 A、B、C、DABCD以拟建高耸结构为中心，2km为半径的迎风半圆影响范围内的建筑以半圆影响范围内建筑及构筑物平均高度h来划分地面粗糙度类别：当h≥18mD类；9m<h<18mCh≤9mB类;平均高度h2. 4.2.6-1表4.2.6- 注：11.9μs4.2.6-2表4.2.6- 移动通信天线的体型系数高宽比高宽比3副及以上天线均匀安装于单管塔的同一层外挑平台时，天线总的K1。表4.2.6- 折减系数3副及以上天线均匀安装于同一高度的单管塔塔身且该处塔身直径1.1时，天线总的计算迎风面积可按天线数量乘4.2.6-4K2。表4.2.6- 折减系数1.501—单管塔塔身；2—图4.2.6- 4.2. z高度处的风振系数zz11

式中4.2.7－1表4.2.7- 脉动增大系数w*T2(kNs2m21——4.2.7-2w*——ww0.4 w*T注：计算 1.38、0.620.32表4.2.7- 考虑风压脉动和风压高度变化的影响系数2——4.2.7-3表4.2.7- 考虑振型和结构外形的影响系数D（H）4.2.7-3AD类地貌，B1/51/24.2. 2. 单管塔结构的雷诺数Re、临界风速cr、结构顶部风速HHvHH式中vcrj──第j振型临界风速（m/s；──（m/s，可取

（mSt──Tj──j振型的自振周期（s；H──结构顶部的风速（m/s；H──H 当雷诺数Re3105且vv 结构的临界风速vcr 当雷诺数Re3.5106且1.2v 引起的等效静风荷载wLdj（kN/m）

vv2 Lcr,j HH

H,式中ji──ji（m/svH,──粗糙度指数为j──j1L──j──4.2.9H1──4.

j4当雷诺数为3105Re3.51062. 对于非圆截面单管塔，其横风向风振可参考本规范公式（4.2.9-斯脱罗哈数St0.15方形截面以及深宽比1DB2的矩形截面的横风向力系数L0.60DB4.2. S4.2.110.36S2S0.36S2S

──SD──3. 67度，Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ类场地，且基本风压w00.48度，Ⅰ、Ⅱ4.3.

m24.3.30.02，地震4.3.3-14.3.3-2表4.3.3- 7890.15g（7度）0.30g（8度）表4.3.3- 特征周期值3. 单管塔地震影响系数曲线（4.3.4）0.1s0.1s至特征周期区段，应取最大值（1.27max556sα—地震影响系数；αmax—Tg—T—图 4.3. Fji应按下式计算（4.3.5图 水平地震作i1,2,n

jjuji

uji u2

jiS

式中Fji——jij——j振型自振周期Tjuji——jiGi——ij——jSj——j振型水平地震作用标准值产生的作用效应（变形等m5~73.6计算单管塔的地震作用时，其重力荷载代表值应取结构自重标准值和各对结构自重（结构和构配件自重、固定设备重等）0.50.5（与活荷载不重复，取大者1. GB501355.1. 5.1. 单管塔结构的钢材及连接强度设计值应按本规程附录A的附表5.1. 586m,565m5.1. 5.1. 5.2.1单管塔的内力及变形可按变截面梁单元或平均等截面梁单元有限元法进20P-Δ效应影响。5.2.23.0.72.3（5.2.3-1）Q235

NM

d

D

0.58673.85 D D

148.5 2）Q355

t

Dd0.565DD

114.6 t 3）Q390

Dd0.5DD

107.8 t 4）Q420

Dd0.498DD D

t

103.8 t 式中N——计算构件所受的轴心压力（N；M——P值（N·mm；W——毛截面抗弯模量（mm3d——D——圆环形单管塔外径（mmt——环形单管塔壁厚（mm多边单管塔考虑应力水平对管壁局部失稳影响，应按公式（5.2.3-1）fyfy

fyffyfy 683 ffy

fyffyfy 630

fyffyfy 565

ffyfyfyffyfy

式中b——多边形单管塔单边宽度（mmt——多边形单管塔壁厚（mm（MPa5.3.1钢管对接法兰盘可根据法兰位置在筒体内、外分为内法兰和外法兰，法5.3.2法兰受压、弯时，其受压边缘的力由筒壁与法兰板之间的内外环焊缝传图 法兰连接示意3.3MM Ntmax n

式 ——距受压区形心轴y'处的螺栓最大拉力t y'——i个受拉螺栓中心到受压区形心轴的距离（mm；n——（5.3.3-11—外法兰；2—图5.3.3-1MM Ntmax n

式中（mm5.3.3-2取2R3处为受压区形心轴，R1—内法兰；2—图5.3.3- 内法3. 5Mt5M式中t——内、外法兰板的厚度（mm；f——内、外法兰板钢材的抗弯强度设计值（N/mm2；Mmax——表5.3.4 弯矩计算系数mb和加劲板反力比注：1）a为固结边长度，b为简支边长度（5.3.4，实际取扇形区域的平均宽度

mqb2PNtmaxNtmax5.3.3Ntq

b图 3. 5.3.5图

Ntmax(h-S1)

6Ntmaxeh-S2

式中：——5.3.4Nt

——单个螺栓最大拉力设计值（N； ——加劲肋板的厚度（mm； ——加劲肋板的高度（mm；Ntmax偏心距，取螺栓中心到钢管外壁的距离（mm；S1——加劲肋板下端切角高度（mm； ——加劲肋板钢材的抗剪强度设计值（N/mm2；——加劲肋板钢材的抗拉强度设计值（N/mm2；5.3.5a Nt

fth

6Ntmax

fth

2t

1.1f

f

Nt

f 2hhS2h

3Ntmax

f

f

fff

Nt

f

B

2hf

式中：f——垂直于焊缝长度方向的拉应力（N/mm2； ——平行焊缝长度方向的剪应力（N/mm2； ——加劲肋板宽度（mm；S2——加劲肋板横向切角尺寸（mm； t、

——对接焊缝抗拉、抗剪强度设计值（N/mm2；f——角焊缝的强度设计值（N/mm2； （mm ——角焊缝的计算厚度（mm，直角角焊缝等于0.7hfhfT形对接与角接组合焊缝焊缝，当455he=S-3 ——（不考虑余高（mm；f——f（N/mm25.3. 图5.3.65.4.1 5mm，内爬式塔筒体直径不应小于5.4. 5.4. 5.4. 4.5 25.4.6角焊缝的构造尺寸应符合现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的5.4.72300mm。直缝10100mm。5.4.84.911.5.25mm；4. 5.4.115.4. 5.4. 5.4. 4. 开孔率0.604. ——

5.4.16=/h2h/sdttb/t

孔洞中心所在的单管塔横截面开孔区域所对应的圆心角弧度（rad； —— ——h——加强圈高度（mm； ——孔洞对应管壁周向弧长（mm； ——加强圈厚度（mm； （mm16.1. 6.1.1表61.1ffff1. 6.1. 6.1.361.3f80kNm25%6.1.4 于底面全部面积的1/4。6.1. 1. 1.06.1.7 6.1. 0.46.1.10 6.26.2.

FkGkMkVkh1.2f

FkGkMkVkh

Fk——（kN；（kN；A——基础底面面积（m2；fa——修正后的地基承载力特征值（kNm筑地基基础设计规范》GB50007MkVk——剪力值（kNm、kNW——基础底面抵抗矩（m3Pkmax——（kNm2Pkmin——相应于作用效应标准组合时基础底面边缘的最小压应力值（kNm2（m6.2.1-2Pkmin0

2(FkGk)1.2 3a

式中b——基础边长（ma——1—6.2.1-1

Fk

1.2

xaax式中a——合力作用点至e一侧基础边缘的距离,按ab

a——合力作用点至e一侧基础边缘的距离,按ab

计算 e——x方向的偏心距（m，按e

M

Fe——y方向的偏心距（m，按e

F 1—图6.2.1-2偏心荷载作用下，正方形基础6.2. 6.2.11—上部结构；2—预制基础条块；3—图62.26.2. ——

6.36.3. 6.3. 计算矩形扩展基础强度时，扩展基础（6.3.2）xxppp——基底均布荷载

pmax

pmax——由基础顶面内力传来形成的基底边缘最大压力（kPa；（kPa63.26.3. pp1.35 G————（m26.3.4基础回填土应充分夯实，并达到计算规定的重度（16.5kNm36.3.56.3.66.3.7 （PHC桩6.3.8单桩基础计算包括桩顶作用效应计算、桩基水平承载力与位移计算、桩6.3.9m法计算，m6.3.1015mm0.0036.3.11B

H2.5/mD1/EIH——有效桩长(m——桩土形变系数(1mm——地基土水平抗力系数的比例系数（kNm4

D01.0mD10.9(D01.0E——桩的弹性模量（kNm2I——桩的惯性矩(m46.3. 6.3. 行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ1066.3. 6.3.15 均按现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94的规定进行。3. 锚栓埋设深度应根据现行国家标准《混凝土结构设计标准》6.3. 2倍螺栓直径，应按压弯构件（考虑水平剪力）验算施工期悬空段锚栓的强度与6.3.18 7.1. 7.1. 7.1. 7.2.1 7.2.2 7.2.3钢材的表面不得有裂纹、折叠、结疤、夹渣和重皮；如钢材（钢板、型1/2，且累计误差在负允许偏差内。7.2.4单管塔如出现钢材或辅助材料混批、对质量有疑义、使用国外进口钢材7.2.5钉和螺柱》GB/T3098.1及《紧固件机械性能螺母》GB/T3098.27.3. 1mm0.3mm1.0mm7.3. 7.3.27.3.2钢板切割的平面允许偏差 示意宽度7.3. 7.3.37.3.3钢板切割的端面倾斜允许偏差示意7.3. 7.3.4表7.3.4钢管下料端面斜度允许偏差示意7.3. 表 型钢下料端面斜度允许偏差示意7.4. 7.4.1d1-0.03t且7.5. 7.5. 7.5.2 Dmax≤D/100且D对 接 ±D/100且直径±D/100且 对圆 接DmaxDmin7.5. 7.6. 7.6. 7.6. 标准《钢结构焊接规范》GB506617.6. 7.6. 7.6. 7.6. 50mm7.6.8200mm应符合现行国家标准《焊缝无损检测超声检测技术、检测等级和评定》GB113451部分X和伽玛射线的胶片技术》GB3323.1的规定。其他位置塔筒纵缝外观质量应满足二级焊缝的要求。7.6.9焊接质量应符合设计要求及现行国家标准《钢结构焊接规范》GB506617.7. 7.7.17.7.1构件外形允许偏差7.8.1批量生产之初，单管塔在热镀锌前黑铁状态应进行预拼装，可采用卧式,一次组装的段数不应少于三段,7.8.2试组装时所用的螺栓规格（直径和长度）7.8.3试组装时各构件应处于自由状态，不得强行组装，所使用螺栓数目应能30%0.3mm的试孔器检查时，每组孔的100%。7.8.4kk7.8.4khh0max，H图 7.8. 7.8. 7.8.6表7.8.6预组装允许偏差间隙7.9.1 7.9. 7.9. 7.9. 7.9. 7.9.6钢材表面应采用喷射方法做净化处理，符合现行国家标准《涂覆涂料前1除原有涂层后的钢材表面的锈蚀等级和处理等级》GB/T8923.1Sa2净化程度应达 2级以上7.9. 7.9.8150μm，许偏差为10~25m。8.1. 1. 设计文件（包括设计变更通知和材料代用证明文件8.1. 8.1. 8.1.58.1.58.1.6 8.1. 78.1. 8.2.1 8.2. 8.2.3 8.3. 8.3. 8.3. 8.3.4 8.3. 8.3. 8.3.68.3.68.3. 8.3. 8.3. 8.3.1075%紧密贴合（0.3㎜塞25%8.3.118.3.11高强度等级普通螺栓紧固力矩8.3.12 8.3. 超过±58.3. 8.3. 8.3. 8.3.17 2丝扣。9.0.19.0.2单管塔基础可作为分部工程，按照现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收标准》GB50202GB502049.0.3C9.0. D0. 20%。0. 0. EFG附录A附表 120#钢（无缝钢管）Q235BA.2焊缝的强度设计值fwfwfE43型焊E50型焊E55型焊E55型焊注 自动焊和半自动焊所采用的焊丝和焊剂，应保证其熔敷金属抗拉强度不低于相应手工焊焊焊缝质量等级应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收标准》GB50205fwfw 20#钢（无缝钢管）Q235A.3螺栓连接的强度设计值CA级、Bfbfbfbfbfbfbfafbfbfb4.64.86.88.835458.810.9注 A级螺栓用于d≤24mm和l≤10d或l≤150mm（按较小值的螺栓；B级螺栓用于d>24mm或l或l>150mm（按较小值）dl A、B级螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度，C级螺栓孔的允许偏差和孔壁表面粗糙度，均应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收标准》GB50205的要求；附录 刚性短桩基础的设计要B.0. 1-单管塔塔体；2-连接法兰；3-4-B.0.1B.0. H2.5/mD1/EI

有效桩长(m 地基土水平抗力系数的比例系数（kNm4 D01.0mD10.9(D01.0 桩的直径(m 桩的弹性模量（kNm2 桩的惯性矩(m4B.0. FkMFkVk （b）土压力分布曲B.0.3qaz2b

a36

VM

H4(3 H3(4

VkMk

q------单位长度上的土水平被动抗力（kN/ma、b------曲线系数，单位分别为(kNm2.5)、(kNM 荷载效应标准组合下地面弯矩(kNm 荷载效应标准组合下压力(kN) 荷载效应标准组合下地面剪力(kN 离地面距离(mB.0. q/D[ztan2(45o)2ctan(45o)]/2

z

qaz2

qm/

[Htan2(45o)2ctan(45o)]/2

qaH2

式中 ---极限承载力修正系数，---计算点所在土层土的重度（kNm3c、---B.0. 式中： 桩的竖向承载力特征值 桩侧第ｉ层土的极限侧阻力标准值（kNm2 桩身周长(m 桩周第i层土的厚度(mB.0. 桩顶位移00b/mD0桩身转角tantana/mD0

B.0. 15mm0.003B.0. 钢桩桩身应按现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的有关规定进混凝土桩桩身应按现行国家标准《混凝土结构设计标准》GB/T50010zM1.5(az4bz3VzM

V1.5(az3bz2V

B.0. mB.0.9-1表B.0.9- 不同土类对应m（IL＞1e>0.9e=0.75~0.9（0＜IL≤0.25湿陷性黄土；e＜0.75粉注:当桩顶水平位移大于表列数值或灌注桩配筋率较高（≥0.65%）时，m值应适当降低；当预制桩的10mm时，m值可适当提高。B.0.9mh2m2hhhm 1

mh2m2hhhm2h2hhm 1 B.0.9不同土层m

B.0. 3B.0. B.0.12 附录 有关安全及功能的检验和见证检测项C.0.1 C规定进C 7.6.8条方法。检验焊缝尺寸及外观方法参照7.6.9条。7.6.8~7.6.9满足设计要求和8.1.5②抽检30%8.3.6附录 单管塔工程有关观感质量检查项D0. DD 107.9.1~7.9.5107.9.6~7.9.8附录 分部工程施工现场质量管理检查记E.0.1 E填写，表E单管塔分部工程施工现场质量管理检查记 开工日期附录 分项工程检验批质量验收记录表（F01-F0. 表F.0. 第7.6.37.6.27.6.87.6.97.6.57.6.97.6.97.6.9 质检员 F0. 表7.2.18.3.218.3.158.3.21班组长 质检员 F0. F0.37.2.1~7.2.37.2.47.7.17.4.17.3.2~7.3.57.5.27.7.1班组长 质检员 F0. F0.47.8.67.8.67.8.67.8.1~7.8.37.8.4班组长年月质检员年月F0. 表F.0. 8.1.3~8.1.58.1.28.3.68.3.98.3.168.3.10第8.3.108.3.12B.内外筒体（形圆弧角）8.1.58.3.67.7.1班组长年月质检员年月 *F0. F0.67.2.17.9.17.9.67.9.2B.7.9.8涂层强度（7.9.37.9.77.9.5班组长年月质检员年月 附录 分部工程质量验收记G.0.1 G记录。G年月年月本规程是在《钢结构单管通信塔技术规程》CECS236：2008的实践经验，同时参考了《StructuralStandardforAntennaSupportingStructures,AntennasandSmallWindTurbineSupportStructures》TIA-222等国外标准，通过《钢结构单管通信塔技术规程》CECS维蒙特工业（中国）条文说明 11.0.2 1.0.3设计标准》GB50135GB51203设计规范》GB50191等。3.0. 本条根据《建筑结构荷载规范》GB50009中（3.2.3-1）G=1.3④二类结构01.0；⑤由于《建筑结构荷载规范》GB50009中（3.2.3-1）如3.0.66.1.33.0.73.0.5按照《建筑结构荷载规范》GB50009-20123.2.7～3.2.10，对于正3.0.8 AAw2w 3.0.9振动控制技术在国内单管塔上已有一些应用，并且通过实测对其有效性4.2. 4.2.3对于建设在有密集高层建筑群地区的单管塔，容易受到周边建筑物扰流4.2.6 4.2.6-1中的单管塔筒体体型系数，是结合国内外相关规范和资料整理GB50135StructuralStandardforAntennaSupportingStructures,AntennasandSmallWindTurbineSupportStructures》TIA-222-H等相关条文，并结合单管塔建K1；当天线均匀安装于LB图1平台及栏杆按正迎风面计算风荷载，正迎风面包括平台下横梁（环梁、竖301.7。由于样本数量1.9。4.2.8 4.3.1 4.3. 4.3. 本条按《构筑物抗震设计规范》GB501910.025.1. 5.2.1单管塔的计算可用变截面梁单元，按这种方法计算时，单元的划分以是5.2.35%f以内，故其局部承压不同于轴心压杆，按受弯构件的局部承压计算。由于P-△效应在内力Q235Q345Q390Q420两种材料的验算方法。对于正多边形截面单管塔，常用更高强度材料，故局部稳定验算公式包含高强材料。本次修订，结合美