框架结构毕业设计的计算书

摘要 1 3第2章框架结构布置及计算简图 5 5 71.3梁、柱线刚度 7第3章楼面设计 第4章楼梯设计 第5章框架在荷载作用下的受力 5.1恒荷载计算 5.2恒荷载作用下框架的受荷情况 第6章荷载作用下框架的内力分析 6.2活荷载作用下框架的内力分析 第7章地震作用内力计算 7.1重力荷载代表值 第8章风荷载内力计算 8.1风荷载计算 第10章截面设计 10.2柱截面设计 第11章基础设计 一结构方案阶段：根据建筑的重要性，建筑所在地的抗震设防烈度，工程地质勘查报告，建筑场地的三施工图设计阶段：根据上述计算结果，来最终确定构件布置和构件配筋以及根据规范的要求来确定关键词：商住楼；结构设计；荷载计算；节点验算Thisgraduationprojectisanadministrationbuilding,itwassomeofstructudrawingsofstructuralendetailpicture,etc..1.1工程背景本项目为莆田市莆田学院职工住宿楼。工程为7层现浇钢筋混凝土框架结构体系，占地面积约为850m²,总建筑面积约为7652.80m²;一至七层层高为2.9m,平面尺寸为8.40×26.40m。基础采用独立基础，室内地坪为±0.000m,室外内高差0.45m。框架梁、柱、楼面、屋面板板均为现浇。1.2设计资料①气象资料：常年主导风向为东南风，基本风压为0.60KN/m²,年最高气温为39℃,最低气温4℃。②地质水文资料：建筑物所处的场地位Ⅱ类场地，地下水位高度为地面下5.0m左右，地下水为无腐蚀性的一般水。地质情况自上而下叙述如下：杂填土，灰黄色粉质粘土，粉砂夹粉质粘土。③地震设防烈度：7度(设计基本地震加速度为0.15g)。④抗震等级：根据建筑高度和抗震设防烈度，根据规范知框架的抗震等级为二级。⑥材料：柱采用C25,纵筋采用HRB335,箍筋采用HPB235,梁采用C25,纵筋采用HRB335,箍筋采用上人屋面做法：C20钢筋混凝土预制板，25厚1:3水泥砂浆结合层，4mm厚油毡隔离层，4mm厚高分子卷材，20厚1:3水泥砂浆结合层，60厚憎水珍珠岩保温层，20mm水泥砂浆找平，50厚1:6水泥焦墙身做法：外墙为加气混凝土切块砌筑而成，外加瓷砖贴面，砖自重6kN/m³,厚为200mm;内墙为390mm×190mm×192mm粉煤灰轻渣空心砌块，砖自重8.0kN/m³。内隔墙厚度均为120mm。门窗做法：门为木门，自重0.2kN/m²,窗为铝合金玻璃窗，自重0.5kN/m²。风荷载标准值0.7kN/m²。活荷载：上人屋面均布活荷载标准值2.0kN/m²,楼面活荷载标准值2.0kN/m²,阳台活荷载标准值2.5kN/m²,走廊活荷载为3.5kN/m²。1.3工程特点本工程为7层，主体高度为22.45米，属多层建筑。第2章框架结构布置及计算简图2.1梁、柱截面尺寸估算2.1.1梁截面估算①横向框架：AB跨，取b=250mm,所以横向框架梁的截面尺寸为：b×h=250mm×500mm取L=4800mm。,取h=500mm,所以横向框架梁的截面尺寸为：b×h=250mm×500mm②纵向框架：取最大值L=4500mm,所以纵向框架梁的截面尺寸为：b×h=250mm×500mm③次梁：连续梁，取L=4500mm,所以连续梁的截面尺寸为：b×h=250mm×400mm,取h=300mm,④阳台挑梁：取L=1500mm,所以阳台挑梁的截面尺寸为：b×h=250mm×400mm2.1.2柱截面尺寸估算本工程为现浇钢筋混凝土结构，7度设防，高度<30m,抗震等级为三级。全部柱采用相同的截面，按中柱进行估算。整个建筑的恒载标准值估算为12KN/m2。活载标准值为2.0KN/m2.C25强度等级混凝土的轴心抗压强度设计值fc=11.9N/mm2.按中柱的负荷面积估算底层柱的轴力：对于三级框架，柱截面按下式估算：2.1.3梁、柱、板材料汇总表2.1梁、板材料汇总构件混凝土强度等级截面尺寸或厚度钢筋级别梁主梁二级次梁二级板一级表2.2柱材料汇总柱1～7层截面混凝土强度等级钢筋级别二级DAB图2.1框架结构计算单元2.2.2梁的计算高(跨)度：梁的跨度：取轴线间距，即AB跨为3.6m,BD跨为4.8m。底层柱高：设基础底面标高为1m,0.45m为室内外高差，基础高度为600,则底层柱高为：其他层取层高，即2-7层为3.0m。框架在竖向荷载作用下，可忽略节点的侧移，按刚性方案设计。在水平荷载作用下，不能忽略节点侧移，按弹性方案设计。2.3.1梁柱惯性矩计算①框架柱惯性矩：1～7层：②框架梁惯性矩：2.3.2梁柱线刚度计算：根据公可以得出梁、柱的线刚度如下：(其中E=E)底层柱其他层柱取其他层柱的线刚度为基准值，所以算得梁、柱的相对线刚度标于图中。765432111111111113.1设计资料恒荷载标准值：合计：3.57KN/m²板，20mm粉刷抹平。②楼面荷载：均布活荷载标准值2kN/m²③材料：混凝土强度等级梁为C25,板为C25;梁内受力纵筋为HRB335,其余为HRB235钢筋，板为3.2楼面的结构平面布置3.3楼面板的设计(弹性理论)3.3.1楼板厚度的确定卫生间、厨房楼面：取L=3600mm,恒荷载标准值：13mm地砖面层2mm厚纯水泥砂浆一道20mm厚1:2水泥砂浆结合层100mm厚钢筋混凝土楼板板底20mm厚粉刷抹底荷载计算0.*24=2.5K活荷载设计值：9k=1.4×2.0KN/m²=2.8K荷载设计值：P=g+q=4.28+2.8KN/m²=7.08KN/m²13mm地砖面层20mm厚1:2水泥砂浆结合层板底20mm厚粉刷抹底荷载设计值：P=g+q=4.52+2.8KN/m²=7.32KN/m²区格1234跨内μ()M)()=4.11()支座计算简图M=-8.10M=-1.79区格78跨内(M(μ((=0.17支座计算简图M00M0=-1.180p=g+q故按单向板计算。(取1m板宽计算)p=g+q荷载总设计值为：P=g+q=4.52+2.8KN/m²=7.32KN/m²计算简图(取1m板宽计算),如右图所示。跨中弯矩：取h=90-15=75mm故，按构造配筋，取8@180,实际配筋面积为279mm²6号板：故按单向板计算。(取1m板宽计算)荷载总设计值为：P=g+q=7.32KN/m²计算简图(取1m板宽计算),如右图所示。支座弯矩：跨中弯矩：故，按构造配筋，取8@180,实际配筋面积为279mm²9号板：故按单向板计算。(取1m板宽计算)荷载总设计值为：P=g+q=9.18KN/m²计算简图(取1m板宽计算),如右图所示。取h₀=100-15=85mm故，按构造配筋，取8@180,实际配筋面积为279mm²10号板：故按单向板计算。(取1m板宽计算)荷载总设计值为：P=g+q=9.18KN/m²计算简图(取1m板宽计算),如右图所示。p=g+q支座弯矩：跨中弯矩：故，按构造配筋，取8@180,实际配筋面积为279mm²12号板：故按单向板计算。(取1m板宽计算)计算简图(取1m板宽计算),如右图所示。支座弯矩：跨中弯矩：p=g+q取h₀=100-15=85mm故，按构造配筋，取8@180,实际配筋面积为279mm²14号板：故按单向板计算。(取1m板宽计算)荷载总设计值为：P=g+q=7.78KN/m²支座弯矩：故，按构造配筋，取8@180,实际配筋面积为279mm²配筋率：由上面计算可知，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两个区格板支座弯矩的平均值，2-7支座：□2-8支座：口2-11支座：□3-4支座：□3-9支座：□3-14支座：□4-5支座：4-10支座：□5-6支座：5-10支座：6-6支座：7-8支座：8-9支座：9-11支座：10-12支座：10-13支座：11-12支座：11-14支座：12-13支座：口□口□0□□□各跨内支座弯矩已求得，即可近似按算出相应的钢筋截面面积，支坐截面h0=80,计算见表表3.2双向板配筋计算截面选配钢筋1llIl3llll7ll8llll表3.2双向板配筋计算(续)选配钢筋实际配筋面积次梁的计算：求第一跨的集中力L1。恒荷载：墙间抹灰及瓷砖砖面：0.5×2.7+2.7×20×0.02=2.43KN/m(8)号板传来的荷载标准值：q₃=4.28×0.75=3.21KN/m同理，活荷载标准值：q=2.0×0.75+3.5×0.75=4.125KN/m恒载作用下的支座剪力，活载作用下的支座剪力，(1)号板传来的荷载标准值：q₂=4.28×1.65=7.06KN/m(7)号板传来的荷载标准值：q₃=4.52×0.75=3.39KN/m(8)号板传来的荷载标准值：q₄=4.28×0.75=3.21KN/m第②、⑥跨：(3)号板传来的荷载标准值：q₂=4.28×1.65=7.06KN/m(9)号板传来的荷载标准值：q₃=4.28×0.75=3.21KN/m(10)号板传来的荷载标准值：q₃=4.28×0.75=3.21KN/m第④跨：(15)号板传来的荷载标准值：q₃=4.28×0.75=3.21KN/m受拉钢筋最小配筋率pmin=0.20%1.2几何信息hf’——上翼缘高度(mm)hf——下翼缘高度(mm)i截面b右节点1矩形固端2矩形固端3矩形固端4矩形固端5矩形固端6矩形固端7矩形铰支X1恒荷均布荷载1恒荷对称梯形1恒荷对称梯形1恒荷对称梯形1恒荷集中荷载2恒荷均布荷载8.632恒荷均布荷载3.212恒荷对称梯形7.0622活荷均布荷载2.632活荷对称梯形3.3023恒荷均布荷载8.633恒荷均布荷载3.213活荷均布荷载3.214恒荷均布荷载8.634恒荷对称梯形3.2114活荷均布荷载1.505恒荷均布荷载8.635活荷均布荷载2.636恒荷均布荷载8.636恒荷均布荷载3.216恒荷对称梯形7.0626活荷对称梯形3.3026活荷均布荷载2.637恒荷均布荷载8.637恒荷对称梯形3.3917恒荷对称梯形7.0627恒荷集中荷载9.7837活荷对称梯形1.5017活荷对称梯形3.3027活荷对称梯形2.632梁自重1恒荷均布荷载2.502恒荷均布荷载2.503恒荷均布荷载2.504恒荷均布荷载2.505恒荷均布荷载2.506恒荷均布荷载2.507恒荷均布荷载2.501.4.1梁内力设计值及配筋12M一裂缝宽度实配面筋裂缝宽度实配底筋V构造配筋挠度验算裂缝宽度实配面筋裂缝宽度实配底筋V构造配筋挠度验算00=-5.9=-5.900=-4.80 0 00 裂缝宽度实配面筋000 MVMV十裂缝宽度实配底筋构造配筋挠度验算一裂缝宽度实配面筋十裂缝宽度实配底筋构造配筋挠度验算000裂缝宽度实配面筋裂缝宽度实配底筋V00 00 0裂缝宽度实配面筋裂缝宽度实配底筋V00000 0 0构造配筋As,min=200Asv,m4楼梯设计1梯段板TB1设计板倾斜角tana=150/250=0.60,cosα=0.86。1)荷载计算恒荷载：踏步重：斜板重：20mm厚找平层30厚水磨石面层板底抹灰金属栏杆重2)截面设计板水平计算跨度ln=2.45m,弯矩设计值0板的有效高度设平台板厚100mm,取1m宽带板计算。1)荷载计算恒荷载：30厚水磨石面层20mm厚找平层平台板自重：板底抹灰2)截面设计平台板的计算跨度1=1,+b=945+155=1.10m弯矩设计值板的有效高度h₀=100-25=75mm。选配8@200,实际配筋面积A,=251mm²4.1.3平台梁TL1设计设平台梁截面尺寸为250mm×400mm1)荷载计算梁自重梁侧粉刷平台板传来梯段板传来2)截面设计取两者之间的较小值，1₀=2.20m剪力设计值：截面按倒L形计算，取b=400mm经判别属第一类T形截面。选配2@12,实际配筋面积A,=226mm²,3)箍筋计算斜截面受剪承载力为0.7f,bh₀=0.7×1.27×250×3所以，箍筋按构造配置，选用8@200。第5章框架在荷载作用下的受力恒荷载计算为了便于今后的内力组合，荷载计算宜按标准值计算。高分子卷材20mm厚1:3水泥砂浆找平60mm厚憎水珍珠岩保温层20mm厚1:3水泥砂浆找平50厚1:6水泥焦渣找坡100mm厚钢筋混凝土楼板20mm厚板底粉刷抹平不上人屋面恒荷载标准值：②上人屋面：C20钢筋砼预制板25mm厚1:3水泥砂浆找平4mm厚油毡隔离层4mm厚高分子卷材20mm厚1:3水泥砂浆找平20mm厚1:3水泥砂浆找平50厚1:6水泥焦渣找坡20厚1:2水泥砂浆结合层④梁自重梁侧抹灰层0.01×(0.40-0.10+0.25/梁侧抹灰层0.01×(0.50-0.10+0.25/0.01×(0.30-0.10+0.2柱自重25×0.55×0.55=7.56KN/m柱侧抹灰层0.01×0.55×4×17=0.37KN/m⑥墙自重及装饰单位面积瓷砖贴面水泥粉刷内墙面粉煤灰轻渣空心砌块水泥粉刷内墙面轻质隔墙采用泰柏板水泥粉刷墙面铝合金窗0.5KN/m²木门0.2KN/m²恒荷载作用下框架的受荷情况框架梁除了受楼板传来的荷载和自重外，还受次梁传来的集中力。2集中力恒载的集中力1.结构构件的重要性系数γo=1.00考虑活荷不利组合2.混凝土容重γc=25.00kN/m箍筋间距Sv=200mm3.可变荷载的分项系数γQ=1.40可变荷载的组合值系数ψc=0.70可变荷载的准永久值系数ψq=0.404.C25混凝土强度：fe=11.9N/mmft=11.1.7纵筋合力点至近边距离as=40mm受拉钢筋最小配筋率pmin=0.20%1.2几何信息最左端支座：固端i垮号Li第i跨跨度(mm)b——截面宽度(mm)h——截面高度(mm)bf'——上翼缘高度(mm)hf'——上翼缘高度(mm)bf——下翼缘高度(mm)hf——下翼缘高度(mm)i截面bhf右节点1矩形固端2矩形固端1.3.1跨中荷载i荷载类型1111122212重恒荷恒荷恒荷恒荷恒荷恒荷恒荷恒荷均布荷载对称梯形对称梯形对称梯形集中荷载均布荷载均布荷载对称梯形3.397.063.2111132恒荷恒荷均布荷载均布荷载1.4计算结果1.4.1梁内力设计值及配筋V——剪力(kN),以绕截面顺时针为正；iI246J构造配筋As,min=200Asv,min=73Dmin=φ6Smax=300V构造配筋As,min=200Asv,min=活载的集中力：1.跨中荷载荷载类型1活荷对称梯形21活荷对称梯形11活荷对称梯形12活荷均布荷载2梁自重1活荷对称梯形2恒荷均布荷载2恒荷均布荷载1.4计算结果V——剪力(kN),以绕截面顺时针为正；iI246J1构造配筋As,min=200Asv,min=192构造配筋As,min=200Asv,min=19Dmin=φ6Smax=300191919Dmin=φ6Smax=300顶层荷载分析：(1)A-B轴间框架梁屋面板传给梁的三角形荷载：6.11×3.6=22.0kN/m框架梁的自重：3.18kN/m(2)B-D轴间框架梁屋面板传给梁的三角形荷载：6.11×4.5=27.50kN/m.标准层荷载分析：(3)C-D轴框架梁：A固端弯矩计算：A端阳台弯矩D端阳台弯矩B-D轴：A-B轴：③①代入上式得：代入上式得：④①代入上式得：则①,②,③,④,⑤,⑥相加得：Mp=-0.39-0.62-5.18-1.99-34.81-15.32=-Mp=-0.05-0.17-6.1-5.94-15.82-15.32=节点分配系数u的计算：根据梁、柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数μ顶层：节点节点B:2-5层的分配系数与6层相同.1层：节点76543上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱3.96-0.12-1.228.2022l7层RA=24.41KNZMg=0柱轴力计算：顶层=女儿墙自重+梁自重+板传荷载+梁端剪力标准层=墙自重+梁自重+板传荷载+梁端剪力+上柱轴力b第0时05AB0+63731562?④+活载作用下框架的受荷情况屋面及楼面活载的标准值为2.0kN/m²;还受次梁传来的集中力。顶层荷载分析(1)A-B轴间框架梁屋面板传给梁的三角形荷载(2)B-D轴间框架梁屋面板传给梁的三角形荷载标准层荷载分析(1)A-B轴间框架梁楼面板传给梁的三角形荷载(2)B-C轴间框架梁楼面板传给梁的三角形荷载2.0×4.5=9kN/m框架梁KL1传给框架梁的集中力：P=8.2kN(3)B-D轴间框架梁楼面板传给梁的三角形荷载2.0×3.3=6.6kN/m4.3.3框架梁受力图如图标准层B-D轴：①代入上式得：代入上式得：③y=9kN/m,④代入上式得：⑤则M=-0.38-0.61-3.96-1.52-5.79=-12.26kN-mM。=-0.05-0.16-4.66-4.54-2.63=-12.04节点分配系数n的计算与恒载一样。7575-0.19-0.05-0.180.420.1510.60.724343210.110.11-4.63.413.41-0.211.020.110.110.410.03-4.60.81-0.095.301.483.410.30-1.280.231.021.020.11-0.320.110.411.481.483.410.30-1.281.020.131.481.703.540.251.131.13-0.05-0.020.96-0.49梁端剪力、及跨中最大弯矩、跨中弯矩计算：ΣMp=02、3、4和5层相同1层4.3.8柱轴力计算：顶层=板传荷载+梁端剪力标准层=板传荷载+梁端剪力+上柱轴力B₅B₄=132.66KND₃D₄=86.99KNA₄A₁=95.84KNB,B₁=173.55KNB₃B₂=214.44KN+6.75+11.03+B₂B=296.28KN3十+92前455B9tA69SK地震作用内力计算重力荷载代表值计算重力荷载代表值按恒载+0.5活载计算。1塔楼：墙自重：50%的不上人屋面活载；0.x5x,1=2.4KN2塔楼重力荷载代表值=252.93KN2屋顶：梁自重：2.07×26.9+3.18×[(3.6-0.55)×8+26.9-8×0.55-2.女50%的外墙自重：=178.50%内墙自重：50%楼梯：+4×2.8k3=2K3\2.7550%楼梯：50%屋顶活载：屋顶重力荷载代表值=3026.51KN3楼面恒载：梁自重：一层柱子自重：外墙自重：内墙自重：门窗自重：335.KN551.QN178.KN146KN阳台自重：楼面活载：1～6层重力荷载代表值=2307.31KN3楼面恒载：梁自重：335.KN一层柱子自重：7.934×05=24外墙自重：178.KN内墙自重：146KN7.5×0.1×1×(1.5×2+4.51层重力荷载代表值=2526.18KN结构取0.6—0.7,该框架取0.7。构件名称A轴B轴D轴构件名称A轴B轴D轴2各层D值汇总各层D值汇总，见表3所示。表3各层D值汇总表层次柱类型2～7层D值×根数边柱中柱3计算框架的自振周期横向框架结构顶点假想位移计算结构顶点的假想侧移由：。结构顶点的假想侧移计算层次Z7654321横向框架自震周期计算横向地震作用计算本设计中高度不超过40米，以剪切变形为主，且质量和刚度沿着高度方向分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构，可以采用底部剪力法等简化方法计算抗震作用。因此本框架采用底部剪力法计算抗震作用。本场地类别为Ⅱ类场地，7度设防区，设计地震分组为第二组，通过查表得：5=0.05时■结构横向水平地震作用标准值：Fx=α₁G=0.059×14525.85=因T<1.4T,故无需考虑顶部附加水平地震作用的影响平地震作用标准值，楼层地震剪力及楼层层间位移的计算过程见表。各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次hi(m)Hi(m)Gi(kN)GiHi(kN·m)3333337654321Z000000027654321水平地震作用下框架的内力分析DilVilkY_Mil上Mil下76543上Vi3ky2032044.730.5000.5067.09Mi3下左右梁和D梁端弯矩、剪力及柱轴力计算水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图9水平地震作用下框架的弯矩图(单位；kN·m)A水平地震作用下框架的剪力图(单位：kN)本地区的基本风压w₀=0.6kN/m²,场地为Ⅱ类场地，地面粗糙度为C类。式中：β.—Z高度出的风振系数，μ一风荷载体型系数μ一风压高度变化系数，o一基本凤压(kN/m²)面H=0.8,背风面H=-0.5,所以取H=1.3。风压高度变化系数μ:可根层高度的H:值，查得的结果见下表。风压高度变化系数μ层数H765432115m以下楼层：w=βμμ0=I×0.74×1.3×0.6=0.58KN/m²20m以上楼层：w=βHμ₂0=1×1.00×1.3×风荷载作用下框架的内力分析7654321ky梁端弯矩A柱和B左B右梁和梁端弯层次LL765434.1l21B332肠12日916内力组合框架内力组合由《抗震规范》表6.1.2确定，本工程框架结构的抗震等级为三级。(2)框架梁内力组合本设计根据《荷载规范》(GB5009—2001)第3.2.4条规定，对于框架结构的基本组合和《抗震规范》第5.4.1条的结构构件地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，可以考虑以下四种组合，即：其中：Sa——恒荷载标准值效应Sa——活荷载标准值效应Sm——风荷载标准值效应S——重力荷载代表值效应Su——水平地震作用代表值效应YgE——考虑地震作用时的荷载效应组合承载力调整系数，其值见表承载力抗震调整系数yn材料结构构件受力状态钢筋混凝土梁受弯轴压比小于0.15的柱偏压轴压比不小于0.15的柱偏压各类构件受剪、偏拉M=-15.19,M话=4.20,M地=24,93=24.41,V活=6.21,V地表=12.52 对弯距组合找出Mmax|所对应的N,Nmin所对应的M,Nmax所对应的M对剪力的组合其他梁和柱如下图层次置ADMVMVMVMV恒活士干干士士干干土士组合K六层AD跨中MVMVMVMV士士干干±士干干±士± 45.569.41AD跨中AMVMVMVMVM±士士干±干于士±士±VMVMVDVMV士士土士±士±士±士±B左D跨中A二层B左MVMVMVMVM士士士士土士士士士±±DAVMVMVMVMV±士土士士士士士±士士 MVMDV±士±士±士层次内力层次内力NMM恒活KK截面截面K干士柱底N干干M柱顶6M干士柱底NM干干柱顶干5M士柱底N干干柱底柱顶3NMNMNM干干干干干干柱底N干柱顶MN干干2柱底MN干干干柱顶干1干MM柱底干NN恒活地震恒活rRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3层次层次士77士66士55士443士33士22士76柱力MNMNM千士±士干NMM顶54底NMNMNMNMNMN士士士干士士±士士士士3M士N士2M士NM士士N士柱M士N士M士N士M士士注；M以左侧受拉为正，单位为kN·m;N以受压为正，单位为kN。恒活地震rRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.士士士士士士±76柱底MNMNMNM恒活恒地震NMM干5士士4士士士士干5士士4士士士士士士N484.29207.8032底1MNMNMNMNMN士士士士士士士士士士柱柱层次恒地震rRE[1.2(SGK+0.5SQK)+士7士6士5±4士3士2士1框架梁的截面尺寸均为250×500mm²;AB跨的跨度为3600mm,则bf=3600/3=1200mm;BC跨的跨度为4800mm,则bf'=4800/3=1600mm;hf'=100mm.最小配筋率：Max=(0.2%,0.45×ft/fy)=0.2%;最跨中按T形截面设计，对AB跨：因此为第一类T形截面；对BC跨：以第7层AB跨梁为例，给出计算方法和过程，其他各梁的配筋计算见以下表格。下部受拉，按T形截面设计。故配筋3①16,A.=603mm²,(2)支座(以左支座为例)将下部截面的钢筋3φ16深入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，再计算相应的受拉钢筋A。全部梁的正截面配筋计算过程与结果见表10.1。765截面跨间AB跨间BC支座A支座B左支座B右支座D跨间AB跨间BC支座A支座B左支座B右支座D跨间AB跨间BC支座A支座B左0.0080.0040.0070.0040.0040.0070.0080.0040.0070.0040.0040.00797.5697.56实配钢筋(二级)实配面积(m333333333333333311m²)配筋率(%)支座B右3支座D3跨间AB跨间BC4支座B左支座B右跨间AB跨间BC3支座B左支座B右跨间AB跨间BC2支座B左支座B右跨间AB跨间BC0.0270.0190.0040.0070.0080.0120.0370.0280.0040.0070.0170.0220.0450.0310.00697.5697.5633333333333333333333支座A-100.13支座B左-94.66支座B古-106.64支座D-109.35以第7层AB跨梁为例，给出计算方法和过程，其他各梁的配筋计算见表格。0.2βfbh=0.2×1.0×14.3×250×465=276.68kN>V=42.71kN故截面尺寸满足要求。非加密区取双肢箍8@200设置满足要求。全部梁的斜截面受剪承载力配筋计算过程与结果见表。层层次7截面AB跨间间区度非加密区配箍率(%)22226AB跨间间65AB跨间间54间间4222222AB跨间3BC跨间间2间间1BC跨间2222221)抗震调整系数yE=0.803)剪跨比宜大于2,二级框架轴压比应小于0.8层次b(mm)h(mm)h0(mm)fc(N/mm2)值4321765432110.2.4柱正截面承载力计算计算要点：;,具体计算与配筋过程见下页表。,10.2.5柱斜截面承载力计算以7层A柱为例，给出计算过程，其余的计算过程与结果见下表。0.2β.fbh,=0.2×16.7×550×510=546.21>V,截面满足要求。柱箍筋加密区的体积配箍率为：p≥λf/f,=0.06×11.9/210<0.4%,取0.400加密区箍筋最大间距min(8d,100),所以加密区取复式箍3Φ8@100柱上端加密区的长度取max(h,H,/6,500mm),底层柱根取H,/3,故取500mm。非加密区取3Φ8@150其余柱斜截面配筋计算与配筋过程与结果见表。层284.9337.7129.8925.3794.8523.9454.6446.8342.3040.87偏心情实配面总配筋率0.32h0NbN/afcbee'(当x<2*40时)Ne§163.201835.87大偏心23.10-1.78163.201835.87大偏心49.40-71.64层次层次组合NmaxNmaxNminNmaxNminNmin77665586.9747.8097.0032.6691.25-1982.59-3402.99-159.93-158.44-1543.63333384.7369.59偏心情况大偏心小偏心小偏心小偏心大偏心小偏心小