45t-26m门式起重机设计 课程设计

课程设计说明书

论文题目：45t-26m门式起重机设计

—金属结构设计

系部：机械工程

专业：起重运输机械设计与制造

班级：起机121

学生姓名：石立腾

学号：120125127

指导教师：安林超

目录

第一部分...........................................................1

第一章设计初始参数..............................................1

1.1基本参数：.................................................1

1.2选用相关设计许用参数：....................................2

第二章初选支腿结构形式...........................................3

2.1门架结构型式、尺寸及计算截面.............................3

第三章载荷计算....................................................4

3.1垂直作用载荷...............................................4

3.1.1.自重载荷............................................4

3.1.2.移动载荷.............................................5

3.2水平作用载荷..............................................5

3.2.1水平惯性力F...................................................................................5

3.2.2启动或制动时货物的摆动力T.....................................................5

3.2.3.均布风力.............................................6

3.2.4小车集中惯性力.......................................6

3.2.5.小车集中风力.........................................6

3.2.6.偏斜侧向力...........................................6

第四章金属结构的总体设计.........................................7

4.1主梁设计...................................................7

4.1.1主梁基本尺寸设计....................................7

4.1.2主梁截面形式........................................7

4.1.3主梁内力计算........................................8

4.2主梁应力校核计算..........................................13

4.3疲劳强度设计计算..........................................16

4.3.1悬臂根部主腹板下角点疲劳计算........................17

4.3.2悬臂根部腹板上角点（拉应力）疲劳强度计算..........18

4.3.3主梁腹板局部稳定性计算..............................18

4.4主梁腹板局部稳定校核......................................18

4.5主梁整体稳定性............................................20

第五章支腿的设计计算.............................................21

5.1支腿的设计................................................21

5.1.1支腿基本尺寸设计...................................21

5.1.2支腿等效截面形式..................................21

第六章龙门架刚度设计计算........................................23

6.1主梁垂直静刚度计算........................................23

6.2主梁水平静刚度计算.......................................24

6.3门架纵向静刚度计算.......................................25

第七章支承架设计计算............................................26

71支承架强度设计计算.......................................26

7.1.1垂直载荷作用下，马鞍横梁跨中截面内力计算..........26

7.2水平载荷作用下，马鞍横梁跨中截面内力计算................29

7.3支承架各截面内力及应力计算..............................32

第八章支承架刚度设计计算........................................37

8.1垂直移动载荷作用下，支承架的小车轨顶处位移.............37

8.2水平载荷作用下，支承架的小车轨顶处位移.................39

第九章支腿整体稳定性计算........................................46

9.1性腿侧支腿整体稳定性计算.................................46

第十章连接螺栓强度计算..........................................48

10.1马鞍立柱下截面螺栓强度..................................48

10.1.1刚性支腿侧计算....................................48

10.2支腿下截面螺栓强度计算..................................49

10.2.1刚性腿侧计算.......................................50

第十一章整机性能验算............................................52

11.1倾翻稳定性计算..........................................52

11.1.1稳定力矩：........................................52

11.1.2倾翻力矩：........................................52

11.1.3各工况倾翻稳定性计算..............................52

11.2轮压计算................................................53

11.2.1一个车轮的正常工作最大轮压：......................53

11.2.2一个车轮正常工作最小静轮压：......................53

第二部分起升机构的设计..........................................55

第一章小车起升机构设计初始参数................................55

1.1门式起重机的主要技术参数.................................55

1.2主起升机构的选用设计参数.................................55

第二章钢丝绳.卷筒.滑轮组的选型设计..............................57

2.1钢丝绳的计算：............................................57

2.1.1钢丝绳所受最大静拉力；............................57

2.1.2钢丝绳的选择：.....................................58

2.2滑轮、卷筒的计算.........................................58

2.2.1滑轮、卷筒最小直径的确定..........................58

2.2.2卷筒长度和厚度的计算..............................59

2.2.3卷筒转速...........................................60

2.2.4强度的计算.........................................60

第三章电机的选型及校核计算......................................62

3.1根据静功率初选电机.......................................62

3.1.1起升机构静功率计算.................................62

3.1.2初选电动机功率.....................................62

3.2电动机过载能力效验.......................................62

3.3电机发热验算..............................................63

第四章减速器的选型及校核计算...................................64

4.1减速器的选择..............................................64

4.1.1减速器传动比.......................................64

4.1.2标准减速器的选用...................................64

4.1.3验算减速器被动轴端最大径向力......................64

4.1.4减速器输出轴承受短暂最大扭矩校核..................65

第五章制动器.联轴器的选型及校核计算............................66

5.1制动器的选择..............................................66

5.2联轴器的选择.............................................66

5.3起动和制动时间验算......................................67

第三部分运行机构设计............................................69

第一章小车运行机构的计算.........................................69

1.1轮压的计算................................................69

1.2电动机的选择..............................................70

1.2.1运行阻力的计算：...................................70

1.3电机初选..................................................71

1.4减速器的选择.............................................71

L5联轴器的选择：............................................72

1.6空载.满载起动打滑的验算..................................73

1.7制动器的选用：...........................................75

1.8车轮计算..................................................75

1.8.1车轮的计算轮压.....................................75

1.8.2车轮踏面应力接触疲劳计算...........................76

1.8.3车轮轴的计算........................................77

L9强度计算...................................................78

第二章大车运行机构设计计算......................................80

2.1设计相关参数：...........................................80

2.2运行机构型式.............................................80

2.3大车轮压的计算............................................81

2.4车轮踏面疲劳强度校核：...................................81

2.5车轮踏面静强度校核：....................................82

2.6运行阻力计算..............................................82

2.7风阻力计算：..............................................83

2.8总静阻力计算：............................................83

2.9电机的选型及计算..........................................84

2.10选联轴器：..............................................84

2.11减速器的选型及计算......................................85

2.12电机的发热及过载校核...................................85

2.12.1电动机发热验算：..................................85

2.12.2起动时间验算：....................................85

2.12.3电动机过载验算：..................................86

2.13空载、满载起动打滑验算................................86

2.14制动器的选型及校核计算................................87

总结：........................................................89

参考资料.....................................................90

第一部分

第一章设计初始参数

1.1基本参数:

起重量4=45.000(t)

跨度S=26(m)

左悬臂长Lx=8(m)

左有效悬臂长Ln=5.5(m)

右悬臂长L2=8(m)

起升高度H0=9(m)

结构形式及尺寸如图1—1所示。

图1—1结构形式及尺寸

整机工作级别为A7

主起升工作级别为E7

小车运行工作级别为E5

大车运行工作级别为E5

主起升速度VZQ=重载1.2〜12(m/min)/轻载1.8-18(m/min)

小车运行速度VXY=3〜30(m/min)

大车运行速度VDY=4〜40(m/min)

1

1.2选用相关设计许用参数:

钢结构材料Q235-8

许用正应力[b]，=156MPa

[cr]n=115MPa

许用剪应力[r]=124MPa

龙门架许用刚度：

主梁垂直许用静刚度：

跨中[y]x=S/800=32.5mm；

悬臂[y]i=Z51/360=15.28mm；

主梁水平许用静刚度：

跨中[Y]y=S/2000=13mm；

悬臂[Y]i=ZS1/700=7.86mm；

龙门架纵向静刚度：

主梁沿小车轨道方向W]XG=H/800=11.25mm；

许用动刚度[/]=2.0Hz；

连接螺栓材料8.8级螺栓

许用正应力[b]s=210.0Mpa；

疲劳强度及板屈曲强度依GB3811-2008计算许用值选取。

2

第二章初选支腿结构形式

2.1门架结构型式、尺寸及计算截面

门架结构型式及尺寸及计算截面如图2-1所示

9320

7及0丁1-，9200720

10761

图2-1

Ai=9320mm

A2=4982mm

A3=9144mm

L{=10761mm

Bx=9200mm

B2=780mm

3

第三章载荷计算

3.1垂直作用载荷

3.1.1.自重载荷

计算出梁的质量有公式叫』"+/6」］］小和公式型=3人(£-!］可得单根

h13力h\3J

主梁自重：

mG=2hSpS\J3-^

=2x1,7x(0.008x2)x7.85xl03x(26+8+6.6)xj^l.3-1^

«16.76(Z)

若轨道每米质量为轨道安装质量系数为r,栏杆、小车导电架质量和为

0.03(t/m),则轨道安装等质量和为：

M=(Mgxr+0.03)=(0.043x1.200+0.03)=1.538(t)=15.378(KN)

单根主梁总重量M为

M=/nG+M;=16.76+1.538=18.28(t)

运行冲击系数。4对于轨道接头状况一般，起重机通过接头时会发生垂直冲击效应,

此时运行冲击系数。4由式。4=LI+0.058i，y〃■确定

所以由=l.l+0.058vyV^=l.l+0.058x0.67x1=1.139

由于本机工作级别较高所以02min取L139,凡取0.51

所以起升动载系数%=02min+为乙=L139+0.51x0.343

构件质量或质量集度与重力加速度(=10.0m/s.s)之积，便为作用门机结构上的集中重

力或重力集度。于是，主梁重力集度名为：

Mxp16.76x10.,「cr(KN八

q,=------------x0.=----------x1.3=5.37

14+4+5426+8+6.61/m)

其余构件质量(t)、质量集度(t/m)计算方法相同，详见表1—1,表中重力考虑了冲击

系数。4

4

表3-1(单位：t)

单根主梁马鞍梁质支腿质量下横梁质上横梁质司机房及大车运行

质量量量量电气质量机构质量

18.285.06186.3414.57241.8463.7517.376

3.1.2.移动载荷

移动载荷由起重量、小车质量及起升、下降、运行的冲击引起的，如假设小车的轮

压均匀分布，则作用在一根主梁上两小车轮压力和为：

Pl=(Vx/+/x%)/2

=(45x1.05+20.74x1.3)/2=37.11。尸371.1(KN)

3.2水平作用载荷

水平作用载荷主要是自重载荷和移动载荷的质量，在大车制动时产生的惯性力及风

载荷引起的。它可分为均布力和集中力作用在结构上。

3.2.1水平惯性力F

吟平

g

G——物体自重

g——重力加速度

a平——大车制动/启动时产生的平均加速度

V

a¥=*/=0笈6%=0.083(配52)

t=8〜10s,本题取8s

上端梁惯性水平力辱计，主梁惯性水平力F梁计和小车及载荷惯性水平力取车计算

耳黄计=G横；Q平=C=0.00767x1()3(依)

4计=/x呢=5.37x^^=0.045x103(kg)

F小车=(°-%车;%机室)xa平=^5+20.74+3.5)*0083:01696xl03(kg)

3.2.2启动或制动时货物的摆动力T

八』二45x2xO.O83=o,3735(kg)

2g2x10

5

3.2.3.均布风力

结构件风力也属于均布力，通常多考虑沿大车轨道方向的风力作用。若单位风压为

0.025t/m.m,箱型结构风振系数C=L5,迎风面积为时，

主梁所受风力为：

梁=0.025义1.5*X]X(S+L]+L])

=0.025x1.5x1.66%(26+8+6.6)

=2.2076(t)=22.076(KN)

若主梁均布风力集度为。。，贝U：

Qo=4梁/(S+4+右)=2.2076/(26+8+6.6)

=0.054(t/m)=0.544(KN/m)

小车的风载荷计算

注：风力、风力集度及迎风面积的含义在这里均为沿大车轨道方向

3.2.4小车集中惯性力

当大车制动时，起重量及小车质量产生集中惯性力，它通过车轮作用于二根主梁上,

若摩擦系数为0.14,大车驱动轮数n驱=2,全部车轮数n全=8,

其比值为0.3,则作用于一根主梁的集中惯性力打。为：

PH0=0.1x(4+&)/2=3.287(。=32.87(KN)

3.2.5.小车集中风力

当风沿着门机轨道方向吹时,工作状态风力为：

舄、车=0-025x1.5x(S车罩+S吊具+S电气房+S司机室)

=0.025x1.5x(6.324+3.82+3+7)

=0.7554(t)=7.554KN

水平合力心为：

PH=尸加+「小车=11.504+7.554=19.058(KN)

3.2.6.偏斜侧向力

就这种结构而言，因侧向力计算值不准确，引起应力不大，故本计算中忽略此因素

作用。

由于主梁和支承架均以载荷组合n作用时，受力严重，故以此工况校核强度和稳定

性。组合n的工况为：大车运行和满载下降同时制动的工况，此时侧向横推力减弱了，

可忽略不计。

6

第四章金属结构的总体设计

4.1主梁设计

4.1.1主梁基本尺寸设计

选用主梁为偏轨式箱型主梁；

主梁的合理高度一般取为:

h=xs

【1417

11、

X26000

[1417）

=1529.41〜1857.14（即）

根据设计的实际要求和结构要求，取0=1700加小箱型梁翼缘板的宽度（两腹板净

间距）按整体稳定性和水平刚度要求确定，取为此人及计算得b>566.67mm

360

根据本起重机工作级别较高以及方便施焊等其他因素考虑，取b=944mm通常取腹板厚

8=612祖加，在这里取5=8祖小箱型梁翼缘板的总宽度为：5=b+2j+40=1000mm,

取为8=1000mm箱型梁受压翼缘板的厚度按局部稳定条件决定：

cr>=18.8mm,MX,<J=20mm

050V2350

4.1.2主梁截面形式

主梁截面形式如图4-IT所示

图4-1-1主梁截面形式

端梁基至尺寸设计：

取端梁高度h'=980mm

7

端梁宽度B'=800/7：zn

端梁上下翼缘板厚(Jo'=\0mm

腹板8'-6mm

主梁和端梁采用法兰盘螺栓连接

端梁截面形式

端梁截面形式如图4-1-2所示。

图4-1-2端梁截面形式

4.1.3主梁内力计算

1.主梁截面积S计算

8=0.95x0.02+0.89x0.02+1.45x(0.008+0.008)=0.06(/)

截面对中性轴x-x的惯性矩I,计算

111AA

Z=_xlx(0.02)3x2+—X0.008x(1.66)3x2+lx0.02x(--+0.01)2x2=0.03432m4

Y12122

截面对中性轴Y—Y的惯性矩I，计算

11o944

—x0.02xl3+—xl.66x(0.008)3x2+1.66x0.008x(--+0.004)2=0.006339m4

=12122

2.垂直载荷作用产生内力

主梁在垂直载荷作用下，取计算简图为简支刚架，作用有均布载荷及集中轮压，主

梁的跨中截面1-1及主梁的悬臂根部2-2为危险计算截面。

(1)小车位于跨中时，计算简图如图4-1-3

8

p

qi

图4-1-3计算简图

Lu=5(m)Lx=8(m)L22=4.25(m)L2=6.6(m)

S=26(m)Pi=37.11(t)qx=5.37(t/m)

支腿反力马计算

_%x(s+L[+4)尸x(s+L]+4)PdjXL?

-----H-----------------------------1------------------------------------------

22ss

_37,115.37x(26+8+6.6)0.437x(26+8+6.6)0.437x6.6

222626

=128.393(t)

计算主梁跨中弯矩为：

MX1=-Pdjx©+L2)-qlx(L]+L2)+RA^

=-0.437x(8+6.6)-5.37x(8+6.6)+128.393xy

=344.0681//m

“中X344.0618

0中上・8516.38%；

%上0.0404

，0.03432C

x=—<…=0.0404/n3

h1.66+0.04

22

卬中X

一亡

2

计算主梁跨中剪力为:

9

QXI=此一G端-q梁计x(ZS2--)

OK

=128.393-1.846-0.537x(8+—)

2

=1.1527(W)

⑵小车作用在悬臂端极限位置时，计算简图如图4-1-4

ql

图4-1-4计算简图

计算主梁悬臂弯矩为

=xcx

"AX^"lsi+ZS2+PdjxZS2+P计

1,

=—X0.537X82+0.437X8+37.11X5.5

2

=224.785(t・m)

…滔=5563.985/

MAX224.785

下二=-35460.64/

玩70.006339

计算主梁悬臂剪力为

。、2=与+X4

=37.11+0.537x8=41.4064(f)=414.06(©V)

3.水平载荷作用产生内力

主梁和上端梁组成水平框架，承受水平惯性力、风力和小车及吊重引起的惯性力。

其中水平惯性力和风力为均布作用载荷，小车及吊重引起的惯性力为移动的集中载荷作

用o

⑴水平框架超静定内力计算：

小车位于跨中或位于悬臂端时，计算简图如图4-1-5,4-1-6所示

10

当移动载荷位于跨中

主梁惯性力和主梁风载荷之和计算

P。=展计+&梁

=0.045+2.276

=1.081(t)

主梁悬臂根部A点支反力R4y

r,一kJ梁计+P主梁上“小车+以车+T

RAY-，dj+---------------+----------------------

0,045+2.20760.1696+0.7554+0.375

=0.00767+------------------+-----------------------------

22

=1.782(t)

主梁跨度中间弯矩加式计算

M”=&x(L]+J)+R“xJ+歹梁计义[乙2+生梁义(4+J]X£±A.

+/梁计义[x2+[]+生梁义[乙2+']XS；—

=0.00767x(8+13)+1.8512xl3+[0,045x(6.6+13)+2.2076x(8+13)]x^^

+[0.045x(6.6+13)+2.2076x(6.6+13)]x26^6-6

=1.54699(t*m)

移动载荷位于跨中，主梁跨中截面角点应力b中y

上加中y

(7'中法二­r—

W上法

上_"中y154699

中怙一产----------=69.52

10.01366

11

*片=-k=-坦6纥69.53夕2)

Wv左0,02225\/mJ

zZE

下."中丫.

0L54699—h/21

中丫右W下丫右0,01667'\/m)

跨中截面翼缘角点最大弯曲正应力为(计入约束扭转8%)

32

b上中右=1.08x(o■上中+(T上中*)=1.08X(-75.06+69.53)=-5.9724xl0(Jlg/m)

3

b上中右=1.08x(b上中+o■上中丫右)=1.08x(-75.06-113.25)=-203.375xlO(kg/m)

32

cr下中左=1.08x(o■下中+cr下中丫左)=1.08x(88.61+69.53)=170.79x10(kg/m)

32

cr下中左=1.08x(b下中+b下中怀)=1.08x(88.61-92.8)=4.5252xlO(kg/m)

移动载荷处于有效悬臂处

=

AY5义(姓梁+五梁计)*4?+(舄'车+/小车+7)*41+。*力2

=1x(2.2076+0.045)x82+(0.1696+0,7554+0.375)x5.5+0,00767x6.6

=79.28(t・m)

肛y79.28

b'y左==—3.563x106(依/刃2)

卬4左0.02225

一黑二就2.804x106

“下MAY

=7928=—3.563x106(依/m2)

"左"J左0.02225

7»28=4.756x106(奴//)

怙一卬下“右0.01667

由于偏轨箱形梁的约束扭转应力只占普通弯曲应力的8%以下为简化计算，应将应力

数值乘8%,其悬臂根部A点主梁截面翼缘板角点最大弯曲应力为：

62

CT上4左=1.08X(O■上A+O■上”左)=1.08x(-5389.6+3563)=-1.937xl0(^/m)

。上4左=1.08x(cr上A+b上A?右)=1.08x(―5389.6—5804)=—12.089x106

62

。下达=1.08x(o■下4+o■下AY左)=1.08x(6362.6+3563)=10.72x10(kg/m)

62

b下A右=1.08x(o■下A+b下AY右)=1.08x(6362.6—4756)=1.735xlO(Zrg/m)

12

上述最大弯矩正应力计算结果，最大弯曲正应力在小车位于有效悬臂处，悬臂根部

截面主腹板受压翼缘板的左下角点其b上生=-12.089X106%2（压应力）。因此计算折

算应力时，仅计算悬臂根部主腹板左下角点的切应力和弯曲正应力的组合。

4.2主梁应力校核计算

危险截面内危险应力点为1、2、3、4、5点，如图4-2所示，危险端面内3点承受

剪应力最大，由于3点最大剪应力与其许用剪应力相比很小，可不进行验算。5点为中

轨或半偏轨箱形梁上盖板局部弯曲应力验算点。

一般箱型梁上下盖板厚度不等，造成截面的中性轴上移，1,4点应力略大于2点应力；

1点应力略小于4点，由于1点2点亦为疲劳强度、板稳定的验算点，当1点满足要求

而有余量时，4点也应该满足，因此，静强度设计只验算1点2点强度足以满足设计要

求。

1.跨中截面1点应力为：

垂直正应力：

=—X1.15

%

^^xl.15

0.0404

=97.938("尸a)

垂直剪应力：

q=QXi/(X,X(X12+

=1.1527/(1.66x(0.008+0.008))x1.1

=47.74(MPa)

扭转剪应力：

r2=MZi/(x2-0.06+(xn+x13)/2.0)/(xx+x7/2+x8/2)/2/(x12+x13)/2.0

13

=0.091/(1-0.06+(0.008+0.008)/2.0)/(1.66+0.014/2+0.010/2)/2/(0.008+0.008)/2

=2.05(MPa)

剪应力和：

%=4+J=47.74+2.05=49.79(MPa)

水平正应力:

"中y154699

xl.15=xl.15=1.32(MPa)

CT川一%0.0135')

合应力为:

%丫+3X7：

J(97.94+1.32『+3x49.792

131.49(MPa)

同理跨中截面2点应力为：

垂直正应力：

412=Qxix(//2.0-1y)/(■/2.0+1y)

=1.1527x(1.66/2-0.006339)/(1.662/2+0.006339)

=1.135(MPa)

水平正应力：

X

cryl2=ZYn((x2-0.06)/2.0-1、)/((x2-0.06)/2.0+［、)

=1.32x((1-0.06)/2-0.03432)/((1.-0.06)/2+0.03432)

=1.14(MPa)

合应力为：

^12=7(<7X12+Cri2)2+3X7O

=J(1.135+1.14y+3x49.792

=36.27(MPa)

跨中截面1点、2点计算应力61、小于许用值160.000,满足要求。

2.悬臂根部截面1点应力为：

垂直正应力：

bN2=QxiXa/2.0-Iy）/（七/2.0+§）

=1.1527x(詈-0.00639)/(1+0.00639)

=1.135(MPa)

水平正应力:

14

ayl2=ZYnx((x2-0.06)/2.0-Jx)/((x2-0.06)/2.0+ix)

=1.32x((l-0.06)/2-0.03432)/((I-0.06)/2+0.03432)

=1.14(”Pa)

合应力为：

bg-+3xJX]

=7(1.135+1.14)2+3X4.9792

=862rl(MPa)

跨中截面1点、2点计算应力ZZ”、ZZ12小于许用值160.000,满足要求。

2.悬臂根部截面1点应力为：

垂直正应力：

421="城/人干115

=224.785/0.03432x0.83x1.15

=62.5(MPa)

垂直剪应力：

q=0x2/(石*(占2+丁3))X1」

=414.06/(1,66x(0.008+0.008))x1.1

=17,15(MPa)

扭转剪应力：

-0.06+(X]2+%3)/2.0)/(7/2.0+%8/2)/2.0/((%123)/2-0)

T4—MX2/(X2玉+彳+占

=0.224785/(0.950-0.06+(0.008+0.008)/2.0)/(1.66+0.014/2.0+0.010/2.0)/2.0/((0.008+0.008)

/2.0)

=8.8634(MPa)

合剪应力为：

=

r5=r3+r417.15+8.8634=26.013(MPa)

水平正应力为:

MK

L

crv21=----xxxl.l5

79.28

x0.445xl.15

0.006339

=64("Pa)

合应力为：

15

=J(63.51+64y+3x26.0132

=134.29(MPa)

同理悬臂根部截面2点应力为:

=^(97.451+4.31)2+3X2,052

=101.8(MPa)

悬臂根部截面截面1点、2点计算应力,1、/2小于许用值160.000,满足要求。

4.3疲劳强度设计计算

结构的疲劳强度取决于其工作级别、结构件材料种类、接头连接型式、结构件的最

大应力以及应力循环特性等。对工作级别是A6、A6级的结构件，应验算疲劳强度。

验算的截面为跨中和悬臂的根部，验算的点如图4-3所示：

对于使用较繁重的起重机金属结构必须进行疲劳强度计算其疲劳强度应满足

amax<b']。等效=9等效XQ

o—计及实际起重量变动影响的等效静载荷系数。对重级工作类型的起重机，在

焊接的板结构金属结构计算时，取值。等效=0.85

。等效=。等效x。=45x0.85=38.25/

上面门架内应力计算中，最大应力再悬臂根部截面主腹板翼缘板下角点，为此用。等效

代替Q,即为在等效载荷作用下产生的最高应力。

16

4.3.1悬臂根部主腹板下角点疲劳计算

12

xx

"AX等效=]QiZ$2+%计xZS2+P券鼓

1.2x45x0.85+1.1x20.74

式中心效==34.357（t）

2

"AX等效=gx5.37x82+1.846x8+34.357x4=324.036（t・m）

下M224.785/\/r-p>\

0=—A—X=------------=-35.5（MPa）（压应力）

x左%下0.006339I八）

"AN等效=/x（6+F梁计）xZS2+（舄、车+以车等效+7）xZS、+玛曲计xZS2

0.85x45+20.74+0.37350.083

式中K、车等效----------------------------------------------X-----------=0.246（t）

210

〃”等效=；x（37.11+0.045）x82+（0.246+0.7554+0.3735）x4+0.00767x8=1194.5（t・m）

-T_"AY等效1194.5=—5.3685x1（）5（K