1号塔吊基础施工方案

A2+598--CC+89段施工方案，施工组织设计，施工工艺A2+598--CC+89段施工方案，施工组织设计，施工工艺第PAGE第PAGE16A2+598--CC+89段施工方案，施工组织设计，施工工艺第PAGE目录TOC\o"1-2"\h\z\u一、编制依据 2二、基本概况 22．1场区地形地貌 22．2岩土分层描述 22．3水文情况 2三、塔吊基础设计 3四、预应力混凝土管桩施工流程 5各种钢材执行标准： 6GB/T699-1999。GB/T700-1988和GB/T9799-1997。 62）管桩为抗拔桩时，宜优先采用机械呲合接头连接。 63）接桩采用焊接接桩法：管桩的接长可采用桩端头板沿圆周坡口槽焊接，下节桩桩头须设导向箍上下节桩段偏差不宜大于2mm.焊接前应先确认管桩接头是否合格,上下端板应清理干净,坡口处应刷至露出金属光泽,油污铁锈清除干净.焊接前先在坡口圆周对称点焊4~6点，待上接头的焊缝宜为三层,每层焊缝的接头应错开，焊缝厚度6mm，（抗拔桩焊缝厚度8mm）焊缝须饱满，不得出现夹渣或气孔等缺陷，焊条选用Q235钢焊枝。施焊完毕须自然冷却不小于8分钟后方可继续施打（压）。严禁用水冷却或焊好后立即沉桩。 64）送桩或复打(压)：本工程采用的管桩允许送桩，送桩须使用专用的送桩器，送桩深度不超过2m。当需要送桩或复打时，应先检查桩内是否充满水，若充满水，应抽去部分水后才能施打(压)。 65）截桩头：最后一节桩之桩顶须高出设计桩顶标高1.5倍桩径长度以供截桩之用，截桩须用专用截桩机，严禁采用大锤横向敲击截桩或强行扳拉截桩；抗拔桩的桩头则须用手工凿去其中的混凝土，留下的预应力钢筋锚入承台，桩顶与承台之连接详见桩顶构造大样。 66）每一根桩应一次性连续打（压）到底，接桩、送桩应连续进行，尽量较少中间停歇时间。 67）引孔:当设计要求或施工需要用引孔法打（压）桩时，应在打（压）桩施工前于该桩位处预先钻孔，钻孔孔径不大于D-50mm，采用螺旋钻机成孔，孔深不得超过桩端所处深度。 68）桩端底部填灌混凝土：桩端持力层为易受地下水浸湿软化土层或非饱和状态的强风化岩层时，在第一节桩施打填灌微膨胀砼，砼强度等级为C30，灌注高度不小于2m。 69）基坑开挖：基坑开挖需在全部工程桩完成并相隔若干天后进行，严禁边打桩边开挖基坑，挖土需分层均匀进行，挖土过程中桩周土体高差不宜大于1m，严禁集中一处开挖。饱和粘性土、粉土地区的基坑，开挖宜在打桩全部完成15天后进行。 610)桩顶内填芯混凝土浇灌前，应先将管内壁浮浆清除干净；可根据设计要求，采用内壁涂刷水泥净浆、混凝土界面剂或采用微膨胀混凝土等措施，以提高填芯混凝土与管桩桩身混凝土的整体性。 6五、塔吊基础承台施工技术 7六、1#塔吊基础计算 9一、编制依据1、本工程地质勘察报告2、本工程施工图纸3、《预应力混凝土桩基础技术规程》（DBJ/T15-22-2008）4、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）5、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)6、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ196－2010）7、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（GB/T699-1999.GB/T700-1988）和GB/T9799-19978、QTZ80(TC6013A-6)型塔式起重机使用说明书二、基本概况工程总体概况表1序号项目内容1建设单位东莞市金田实业投资有限公司、东莞市常平房地产开发实业公司2工程名称金田花园22栋住宅楼(剪力墙18层1幢)3建设地址常平镇司马村4建设规模25825.33平方米(合同价格)3906.23万元5勘察单位韶关地质工程勘察院6设计单位深圳机械设计院建筑设计有限公司7施工单位广东恒辉建设有限公司8监理单位东莞市粤建监理工程有限公司9勘察单位项目负责人龙韶武10设计单位项目负责人全松旺11施工单位项目负责人肖昭建12总监理工程师贾彪13合同工期从2015年04月20日至2017年10月30日本工程临近东深路，施工场地较为开阔，多幢同时施工。塔吊覆盖范围及周边无高压线及阻碍塔吊运行的现有建筑。计划设置1台塔吊作施工的垂直运输，由于现场桩基采用预应力混凝土管桩，且考虑施工进度的安排，故采用4根ZJ(X)桩径D=500、PHC-C80-AB550-125，长度约8～15米加承台作为塔吊的基础形式。1#塔吊采用中联重科股份有限公司的QTZ80(TC6013A-6)塔式起重机，设置的位置在CC×4～5轴。2．1场区地形地貌场地位于东莞市常平镇司马村，司马派出所以东，挪亚家厂以南，金田花园以西范围内。地貌类型为珠江三角洲冲积山地。拟建场地原为净地，地面较为平整。2．2岩土分层描述据钻探揭露，按岩土层成因类型和岩土性质自上而下分为：第四系人工填土层(Q4mL)、第四系冲积层(Q4L)，第四系残积层(Q)及白垩系(K)岩层。2．3水文情况根据现场量测的勘察钻孔水位，场地的地下水位埋深为0.65～1.50m，标高1.38～2.60m。本场地地下水类型可分为上层滞水、孔隙水和基岩裂隙水三种。地下水对钢筋混凝土结构中的钢筋不影响性。2．4塔吊情况塔吊选用QTZ80（TC6013A-6）塔吊，最大幅度60m，最大设计自由高度45m，最大起重6吨，附着后起升高度可达160m。本台塔吊安装的总高度为约90m，幅度60m。QTZ80主要技术参数表型号QTZ80额定起重力矩(t.m)80最大起重量

(t)6起升高度(m)独立45附着160工作幅度2.5m～60m变幅速度

m/min2040回转速度(r/min)0.6塔机自重(t)35.98（独立式）平衡重(t)14.4整机重量（t）50.38（独立式）标准节尺寸(mm)1.8×1.8×2.8基础载荷表：（详见QTZ80（6012）塔式起重机使用说明书）表一：荷载工况基础荷载P(kN)M(kN.m)FkFhMMZ最不利状态518.5045.001960.00250.00三、塔吊基础设计塔吊基础采用4根ZJ(X)桩径D=500、PHC-C80-AB550-125，桩加承台作为塔吊的基础形式，桩入土深度约长度约8～15米（承台底算起），桩端持力层选在稳定的中风化粉砂质泥岩上。承台尺寸为5m*5m*1.2m（长×宽×高）。承台内置Ф18﹫200双层双向钢筋网（因承台与地下室低于底板50mm，塔吊承台面筋为Ф20﹫200双向钢筋网）,保护层厚度50mm,混凝土强度C40。预埋螺栓与基础内钢筋网作可靠连接，主筋通过预埋螺栓有困难时主筋可避让。现场标高±0.00（绝对标高+14.00），塔吊基础承台顶标高-5.4（绝对标高8.6）。预埋螺栓采用厂家提供的螺栓，并根据厂家设计图要求预埋准确，尺寸偏差在5mm内，整个承台面要求平整，平整度控制在1/500。塔吊桩参照工程桩做法，采用预应力管桩方式施工，入强风化岩层。桩顶以下岩土力学资料（参考地质资料ZK60钻孔柱状图）：表二序号地层名称厚度L(m)极限侧阻力标准值qsik(kPa)岩石饱和单轴抗压强度标准值frk(kPa)qsik*i(kN/m)抗拔系数λiλiqsik*i(kN/m)1素填土：棕红色、由粉质粘土及强风化碎石组成，稍湿，松散。堆填时间小于5年。局部底部为耕填土。4.8010.0048.000.4019.202全风化粉砂质泥岩：褐黄色、稍湿，坚硬，岩芯呈坚硬的土柱状，水浸易软化。局部有强风化夹层。1.3045.0058.500.7040.953强风化粉砂质泥岩：棕红色、原岩结构可辨，中厚层状，泥质胶结，裂隙发育，岩芯呈半岩半土状、碎块状，岩质较软，手可折断。局部夹中风化碎石。2.7090.00243.000.70170.104中风化粉砂质泥岩：棕红色、灰白色，细粒结构，中厚层状，泥质胶结，裂隙较发育，岩芯呈短柱状，碎块状、岩质较软。1.0090.001000.0090.000.7063.00桩长11.8∑qsik*Li439.50∑λiqsik*Li293.25有关说明：1、桩砼强度等级为C35，承台砼等级为C40，其施工应严格按规范要求执行；2、塔吊底座与塔吊的安装应按塔吊出厂说明书要求执行，控制好预埋螺栓的位置及锚固深度；3、所有钢构件的焊接均为接触边长度内满焊，焊缝厚度≥6mm；4、塔式起重机预埋件截面尺寸及预埋位置、标高均按塔吊使用说明书要求施工，安装单位派技术人员到场做技术指导；5、基础承台浇筑混凝土时应分层浇筑，每层不大于500㎜，使用插入式震动振捣密实，浇筑要连续进行，并应从四边向中心浇筑，基础承台平面水平偏差不低于1/500；6、混凝土浇筑后要浇水养护，养护期不少于14天；7、混凝土强度达到80％后方可安装塔吊；8、加强安全管理，做好现场安全标志，作业时按规定划定安全警戒区域；9、吊地脚螺栓进场后要按照说明书检查，保证符合要求；10、基础防雷接地参照建筑防雷设计要求施工；11、地脚螺栓与防雷地极接通，接地电阻≤4Ω；12、塔吊安装、拆卸方案另编；13、在承台和地下室外墙与基坑侧壁间隙回填之前，应清出积水和建筑垃圾，填土应按设计要求选料，分层夯实、对称进行；14、塔吊桩的施工方法、验收程序详见本工程桩专项方案；15、塔吊承台四周设置排水沟，排至附近排水沟或集水井内。四、预应力混凝土管桩施工流程1、施工要点1.1工程测量及桩定位（1）根据提供的规划红线与边轴关系定出施工桩位基准轴线，报送监理验收，再根据桩位控制轴线，按设计图所示尺寸逐一放桩位，验收合格后方可施工。（2）根据水准点高程引测至施工现场内设置临时水准点，并做好固定记号。1.2施工要求1.试桩工程桩施工前应根据地质情况选取不小于1%工程桩数量且不小于5根桩作试打（压）桩，以取得正式施打（压）所需要的有关控制数据，尤其是需要送桩时的贯入度控制值。2.跳打：凡桩距等于或小于2.5D及承台下桩数多于9根的，均应采取跳打方式施工。3.接桩：下节桩施打后露出地面约0.5m～1.0m(机械接头为1.0~1.5m)时即可接桩。任一单桩的接头数量不超过3个，应避免桩尖接近硬持力层或桩尖处于硬持力层时接桩。每根桩须对照地质钻探资料预计总长，选用合理的桩节组合，尽可能减少接桩次数。1)接桩采用机械齿合接头法：桩端端头板和接头连接槽及连接销，按现行企业产品标准选用，机械接桩的接头端板.桩套箍，材质为碳素结构钢Q235;连接销、钢销板材料经热处理及镀锌处理，材质为优质碳素钢45；接头盒的材料经镀锌处理，材质为优质碳素钢08；弹簧的材料经热处理及镀锌处理，材质为优质弹簧钢65Mn或82B。各种钢材执行标准：GB/T699-1999。GB/T700-1988和GB/T9799-1997。2）管桩为抗拔桩时，宜优先采用机械呲合接头连接。3）接桩采用焊接接桩法：管桩的接长可采用桩端头板沿圆周坡口槽焊接，下节桩桩头须设导向箍上下节桩段偏差不宜大于2mm.焊接前应先确认管桩接头是否合格,上下端板应清理干净,坡口处应刷至露出金属光泽,油污铁锈清除干净.焊接前先在坡口圆周对称点焊4~6点，待上接头的焊缝宜为三层,每层焊缝的接头应错开，焊缝厚度6mm，（抗拔桩焊缝厚度8mm）焊缝须饱满，不得出现夹渣或气孔等缺陷，焊条选用Q235钢焊枝。施焊完毕须自然冷却不小于8分钟后方可继续施打（压）。严禁用水冷却或焊好后立即沉桩。4）送桩或复打(压)：本工程采用的管桩允许送桩，送桩须使用专用的送桩器，送桩深度不超过2m。当需要送桩或复打时，应先检查桩内是否充满水，若充满水，应抽去部分水后才能施打(压)。5）截桩头：最后一节桩之桩顶须高出设计桩顶标高1.5倍桩径长度以供截桩之用，截桩须用专用截桩机，严禁采用大锤横向敲击截桩或强行扳拉截桩；抗拔桩的桩头则须用手工凿去其中的混凝土，留下的预应力钢筋锚入承台，桩顶与承台之连接详见桩顶构造大样。6）每一根桩应一次性连续打（压）到底，接桩、送桩应连续进行，尽量较少中间停歇时间。7）引孔:当设计要求或施工需要用引孔法打（压）桩时，应在打（压）桩施工前于该桩位处预先钻孔，钻孔孔径不大于D-50mm，采用螺旋钻机成孔，孔深不得超过桩端所处深度。8）桩端底部填灌混凝土：桩端持力层为易受地下水浸湿软化土层或非饱和状态的强风化岩层时，在第一节桩施打填灌微膨胀砼，砼强度等级为C30，灌注高度不小于2m。9）基坑开挖：基坑开挖需在全部工程桩完成并相隔若干天后进行，严禁边打桩边开挖基坑，挖土需分层均匀进行，挖土过程中桩周土体高差不宜大于1m，严禁集中一处开挖。饱和粘性土、粉土地区的基坑，开挖宜在打桩全部完成15天后进行。10)桩顶内填芯混凝土浇灌前，应先将管内壁浮浆清除干净；可根据设计要求，采用内壁涂刷水泥净浆、混凝土界面剂或采用微膨胀混凝土等措施，以提高填芯混凝土与管桩桩身混凝土的整体性。五、塔吊基础承台施工技术5．1工艺流程塔基土方开挖→垫层施工→弹线放样→钢筋绑扎→预埋螺栓→砌筑砖模→隐蔽验收→浇捣砼及养护→土方回填5．2预埋螺栓1、地脚螺栓预埋时，必须用底架或工厂随机提供的预埋模具架。2、放置预埋模具架应注意，焊有角钢的一面向上，并且将钢板上焊有“后”字的一方置于塔机顶升时平衡臂所在的一方。3、将32颗地脚螺栓分别悬挂在模具架四角薄钢板的孔上，分别戴上一个或两个螺母，使螺母底面与螺栓顶端的长度为120毫米。4、将模具架支承起来，使模具架的钢板底面比待浇注混凝土基础顶面高出20～30毫米。5、用水准仪将模板的四块钢板校平至相对误差≤1/500。6、将地脚螺栓的上部扶至竖直状态，然后在螺栓下端钩环内置入Ф25的长度不小于400毫米的钢筋，并利用它将螺栓下部与绑扎好的钢筋焊接连接成为整体。将螺栓头部用塑料布等物包住以防粘土水泥等杂物。7、检查模具架的放置方位、水平度误差及螺栓的竖直及固定情况无误后方可按要求浇捣混凝土。5．3浇捣砼及养护5.3在混凝土的配制过程中，尽量优化混凝土的配合比，可以降低水泥的水化热。宜优先采用以自然连续级配的粗集料，细集料以中、粗砂为宜。应严格掌握各种原材料的配合比，其重量允许误差为：水泥、外掺和料±2%；粗细集料±3%；水、外加剂溶液±2%。粗、细集料的含泥量应严格控制，粗集料控制在小于1%，细集料控制在小于2%。5.3混凝土浇筑一般都是大流动性料子，坍落度比较大，浇筑时要考虑混凝土的自由倾落高度过大造成的负面影响，需要采取相应的预防措施。并要求做好混凝土的浇筑记录。一般情况下，混凝土浇筑作业面积、空间都很大，混凝土泵送管可以直接布置到浇筑点，不必担心混凝土入仓头的自由倾落高度问题。但在特殊情况下，当混凝土的自由倾落高度超过2m时，为防止混凝土发生离析，应采用串筒。串筒和漏斗的布置应根据浇筑面积、浇筑速度和铺平混凝土的能力确定，一般间距不大于3混凝土浇筑，如果没有在施工图设计说明的特殊情况下，一般都是一次性浇筑完成的，不留设施工缝或后浇带，特别是大型设备基础或动力设备基础等。5.3混凝土应采用振捣棒振捣。根据大流动性混凝土的特性，进行适当振捣。对放置测温点和钢筋应变计（特大体积混凝土浇筑时采用）的部位，进行标记，并规定在测试点周边0.5m半径范围内不得振捣，有效避免振捣对测温点和应变片的影响。对于侧模内衬材料（聚苯乙烯泡沫板），为了防止变形、损坏，规定在距离侧模0.3振捣棒的操作，要做到“快插慢拔”，按照《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002操作。在振捣过程中，宜将振捣棒上下略有抽动，以便上下振动均匀。分层连续浇筑时，振捣棒应插入下层50mm，以消除两层间的接缝。每点振捣时间一般以10～30s泌水处理：大体积混凝土在浇筑、振捣过程中，会产生较多的泌水和浮浆，不予以彻底清除，将影响混凝土质量，给生产留下隐患。遇到这种情况，应及时排除泌水，并进行二次振捣。可以排除混凝土因泌水在粗集料、水平钢筋下部生成的水分和空隙，提高混凝土与钢筋的握裹力，防止因混凝土沉落而出现的裂缝，减少内部微裂，增加混凝土密实度，使混凝土的抗压强度提高，从而提高抗裂性。混凝土表面处理：混凝土的表面处理工作也很重要，如果处理不当，就会产生细微裂纹。混凝土的表面处理应在混凝土初凝前进行，用2m5.3养护对于控制大体积混凝土的内外温差，确保混凝土质量起到十分关键的作用。5.3大体积混凝土的养护方法，分为保温法和保湿法两种。保温法是在混凝土成型后，使用保温材料（塑料薄膜、草袋等）覆盖养护，减少混凝土表面的热扩散和温度梯度，防止产生表面裂缝。同时延长散热时间，充分发挥混凝土的潜力和材料的松弛特性，使混凝土的平均总温差所长生的拉应力小于混凝土抗拉强度，防止产生贯穿裂缝。保湿法是在混凝土浇筑成型后，用洒水、喷水、蓄水养护，使刚浇筑不久的混凝土在适宜的潮湿条件下，防止混凝土表面脱水而产生干缩裂缝。同时可使水泥的水化作用顺利进行，提高混凝土的极限抗拉强度。5.3为了确保新浇筑的混凝土有适宜的硬化条件，防止在早期由于干缩而产生裂缝，大体积混凝土浇筑完毕后，应在12h内加以覆盖和浇水。普通硅酸盐水泥拌制的混凝土养护时间不得少于14d；矿渣水泥、火山灰质水泥等拌制的混凝土养护时间不得少于21d。5.3为了控制混凝土的内外温差，以便随时采取相应措施，需要对混凝土进行温度监测和控制。5.4承台尺寸偏差项目允许偏差（mm）检验方法标高±20水准仪或拉线、钢尺检查平面外形尺寸（长度、宽度、高度）±20钢尺检查表面平整度10、L/1000水准仪或拉线、钢尺检查洞穴尺寸±20钢尺检查预埋锚栓标高（顶部）±20水准仪或拉线、钢尺检查预埋锚栓中心距±2钢尺检查六、1#塔吊基础计算 1.计算参数（1）基本参数采用1台QTZ80(TC6013A-6)塔式起重机，塔身尺寸1.80m。（2）计算参数1）塔吊基础受力情况：荷载工况基础荷载P(kN)M(kN.m)FkFhMMZ最不利状态518.5045.001960.00250.00比较塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按工作状态计算如图：Fk=518.50kN，Fh=45.00kN，M=1960.00+45.00×1.10=2009.50kN.mFk，=518.50×1.35=699.98kN，Fh，=45.00×1.35=60.75kN，Mk=(1960.00+45.00×1.10)×1.35=2712.83kN.m2）桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度L(m)极限侧阻力标准值qsik(kPa)岩石饱和单轴抗压强度标准值frk(kPa)qsik*i(kN/m)抗拔系数λiλiqsik*i(kN/m)1素填土：棕红色、由粉质粘土及强风化碎石组成，稍湿，松散。堆填时间小于5年。局部底部为耕填土。4.8010.0048.000.4019.202全风化粉砂质泥岩：褐黄色、稍湿，坚硬，岩芯呈坚硬的土柱状，水浸易软化。局部有强风化夹层。1.3045.0058.500.7040.953强风化粉砂质泥岩：棕红色、原岩结构可辨，中厚层状，泥质胶结，裂隙发育，岩芯呈半岩半土状、碎块状，岩质较软，手可折断。局部夹中风化碎石。2.7090.00243.000.70170.104中风化粉砂质泥岩：棕红色、灰白色，细粒结构，中厚层状，泥质胶结，裂隙较发育，岩芯呈短柱状，碎块状、岩质较软。1.0090.001000.0090.000.7063.00桩长11.8∑qsik*Li439.50∑λiqsik*Li293.25（3）基础设计主要参数基础桩采用4根φ500预应力混凝土管桩,桩顶标高-5.4m,承台尺寸长(a)=5.00m,宽(b)=5.00m,高(h)=1.20m，桩中心与承台中心2.00m,承台面标高-5.4m；承台混凝土等级C40，ft=1.57N/mm2,fC=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3。Gk=a×b×h×γ砼=5.00×5.00×1.20×25=750.00kN塔吊基础尺寸示意图2.桩顶作用效应计算（1）竖向力1）轴心竖向力作用下Nk=(Fk＋Gk)/n=(518.50+480.00)/4=249.63kN2）偏心竖向力作用下按照Mx作用在对角线进行计算，Mx=Mk=2009.50kN.myi=1.20×20.5=1.70mNk=(Fk＋Gk)/n±Mxyi/Σyi2=(518.50+480.00)/4±(2009.50×1.70)/(2×1.702)=249.63±591.03Nkmax=840.66kN,Nkmin=-341.41kN(基桩承受竖向拉力)。(2)水平力Hik=Fh/n=45.00/4=11.25kN3.桩基竖向承载力验算（1）单桩竖向极限承载力标准值计算d=0.80m=800mm,hr=1.00m,hr/d=1.00/0.80=1.25,查表得：ζr=0.83Ap=πd2/4=3.14×0.802/4=0.50m2Qsk=u∑qsiki=πd∑qsiai=3.14×0.80×439.50=1104.02kNQrk=ζrfrkAp=0.83×1000.00×0.50=415.00kNQuk=Qsk+Qrk=1104.02+415.00=1519.02kNRa=1/KQuk=1/2×1519.02=759.51kN(2)桩基竖向力作用下1）轴心竖向力作用下Nk=249.63kN＜Ra=759.51kN,竖向承载力满足要求。2）偏心竖向力作用下Nkmax=840.66kN＜Ra=1.2×759.51=911.41kN,竖向承载力满足要求。4.单桩水平承载力验算（1）单桩水平承载力特征值计算αE=Es/Ec=2.00×105/3.15×104=6.35,γm=2,ζN=0.50ρg=0.2+(2000-800)/(2000-300)×(0.65-0.2)=0.52%Wo=πd/32[d2＋2(ES/EC－1)ρgd02]=(3.14×0.80/32)×[0.802+2×(6.35-1)×0.52%×(0.80-2×0.10)2]=0.05m3Io=Wod/2=0.05×0.80/2=0.0200m4EI=0.85ECIo=0.85×3.15×107×0.0200=535500kN.m2查表得:m=6.00×103kN/m4,bo=0.9(1.5d+0.5)=1.53m=1530mmα=(mbo/ECI)0.2=(6.00×1000×1.53/535500)0.2=0.44αL=0.44×9.80=4.31＞4,按αL=4,查表得:υm=0.768Nk=(Fk’＋1.2Gk)/n=(699.98+1.2×480.00)/4=319.00kN,An=πd2/4[1＋(Es/Ec-1)Pg]=3.14×0.802/4×(1+(6.35-1)×0.52%)=0.52m2Rha=（0.75αγmftW0/υm)(1.25+22ρg)(1+ζNNk/γmftAn)=(0.75×0.44×2×1.57×1000×0.05/0.768)×(1.25+22×0.52%)×[1+0.50×319.00/(2×1.57×1000×0.52)]=101.03kN（2）桩基水平承载力计算Hik=11.25kN＜Rha=101.03kN,水平承载力满足要求。5.抗拔桩基承载力验算（1）抗拔极限承载力标准值计算Tgk=1/nu1ΣλiqsikLi=1/4×(1.20×2+0.80)×4×293.25=938.40kNTuk=ΣλiqsikuiLi=293.25×3.14×0.80=736.64kN(2)抗拔承载力计算Ggp=Ggp1＋Ggp2=4.00×4.00×1.80×18.80/4＋4.00×4.00×7.90×(18.80-10)/4=413.44kNGp=Gp1＋Gp2=0.50×1.90×25＋0.50×7.90×(25-10)=83.00kNTgk/2+Ggp=938.40/2+413.44=882.64kN＞Nkmin=341.41kN,基桩呈整体性破坏的抗拔承载力满足要求。Tuk/2+Gp=736.64/2+83.00=451.32kN＞Nkmin=341.41kN,基桩非呈整体性破坏的抗拔承载力满足要求。6.抗倾覆验算bi=5.00/2+1.20=3.70mai=5.00/2=2.50m倾覆力矩M倾=M＋Fhh=1960+45.00×1.10=2009.50kN.m抗倾覆力矩M抗=（Fk＋Gk）ai＋2(Tuk/2+Gp)bi=(518.50+480.00)×2.50+2×(736.64/2+83.00)×3.70=5836.018kN.mM抗/M倾=5836.018/2009.50=2.90抗倾覆验算2.90＞1.6,满足要求。(1)桩身承载力验算1)正截面受压承载力计算按照Mx作用在对角线进行计算，Mx=Mk=2712.83kN.m，yi=1.20×20.5=1.70mNk=(Fk‘＋1.2Gk)/n±Mxyi/Σyi2=(699.98+1.2×480.00)/4±(2712.83×1.70)/(2×1.702)=319.00±797.89Nkmax=1116.89kN，Nkmax=-478.90kNΨc=0.70ΨcfcAp=0.70×16.70×1000×0.50=5845.00kN正截面受压承载力=5845.00kN＞Nkmax=1116.89kN,满足要求。2）配筋计算配筋率ρ=ρg=0.52%As=ρAP=0.52%×0.50×106=2600mm2,采用HRB400，fy=300.00N/mm2取1218As1=12×254=3054mm2>As=2600mm2(满足要求)3)正截面受拉承载力计算fyAs=300×2826=847800N=847.80kNfyAs=847.80kN＞Nkmin=478.90kN,正截面受拉承载力满足要求。M倾/(4x1As)=2009.50×1000/(4×1.20×2826)=148.14N/mm2M倾/(4x1As)=148.14N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。(2)承台受冲切承载力验算1）塔身边冲切承载力计算Fι=F－1.2ΣQik=Fk，=699.98kN，ho=1.20-0.10=1.10m=1100mmβhp=1.0+(2000-1200)/(2000-8