BDC塔吊基础施工方案

A2+598--CC+89段施工方案，施工组织设计，施工工艺A2+598--CC+89段施工方案，施工组织设计，施工工艺第PAGE第PAGE24A2+598--CC+89段施工方案，施工组织设计，施工工艺第PAGE目录一、工程概况： 1二、编制依据 2三、塔吊位置与型号选择 21、塔吊布局: 22、塔吊型号选择: 4四、塔吊基础施工 71、塔吊基坑土方开挖: 72、预埋基础节: 83、塔吊基础养护与回填土: 12五、安全措施： 12六、地基承载力的验算 141、 主要土层地基承载力特征值表: 142、41-41”剖面工程地质钻孔柱状图： 153、地基验算： 15一、工程概况：项目名称：观致汽车有限公司年产15万辆汽车合资项目（迁址建设）。位于江苏省常熟市沿江经济技术开发区通联路北通达路西，北距长江边不远，整个厂区占地面积约70万平方米，投资兴建的厂房有冲压车间，焊装车间，涂装车间，总装车间，物流配送中心，管理中心，维护中心，培训中心及相应配套设施等。本项目的单位工程：车辆分配车间（简称BDC），总长度228米,宽度为24米,其中A轴与焊装车间有共用承台,D轴与涂装车间有共用承台;且与之均紧密相连,由于焊装,涂装的进度较紧,等BDC的基础完成,就要求两车间收尾开始,根据这一实际情况的特殊性拟定安装两台塔吊为BDC4.8米以上的门式轻钢结构的安装作垂直和水平运输的设备。本工程由：机械工业第四设计研究院设计，常熟市建筑设计研究院有限责任公司勘察；上海申海建设监理有限公司监理；中天建设集团有限公司负责施工。二、编制依据1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-20103、《施工组织设计》及《施工方案》4、BDC车间建筑、结构施工图纸5、JL7034，TC6015A6、《建筑桩基技术规范》三、塔吊位置与型号选择1、塔吊布局:根据施工现场施工特殊性拟定在BDC1轴～25轴范围内安装两台塔吊作为该区域的二层门式轻钢安装需要,现具体布置如下:JL7034型塔吊中心距1轴外5米，距B轴3.8米处,塔吊安装位置为平衡臂在A轴,起重臂在D轴向；TC6015A型塔吊中心距在18轴外D轴线5米处，塔吊安装位置为平衡臂在18轴～16轴,起重臂在18～26轴方向。布局附塔吊平面布置图BDC塔吊平面布置图`JL7034型塔吊基础位置TC6015A型塔吊基础位置2、塔吊型号选择:根据BDC与周围建筑物位置,高度关系；涂装车间最高点23米,拟定安装最少高度为30米,;为错开两台塔吊相交碰撞，以高低差控制措施,另一台安装高度为不少于36米,为1-16-25轴1、塔吊技术参数：A：TC6015A型50米起重臂B、JL7034塔吊技术参数：2、塔机的来源为外租,承租单位已经多年合作具有相应资质手续齐全,设备保养完好的机械进场作为本工程的塔式起重机械设备。四、塔吊基础施工1、塔吊基坑土方开挖:1）根据地质报告与实际土质情况，塔吊基础由于2-3层土的地耐力为120KP，因此根据不同的地耐力选择不同边长的基础截面尺寸，足以抵抗自重,弯矩在基础上所受的荷载。参考说明书，通过计算，JL7034型基础宽为8.7米×8.7米，TC6015基础宽为8.22）塔吊基坑土方开挖时采用放坡1：1.5开挖在基坑放坡范围外1.5米范围内开挖的土方不得就地堆放,应运离现场，防止边坡塌方。挖土深度控制:JL7034型塔吊基础挖土标高为-2.75米,TC6015A型塔吊基础挖土标高为-2.45米,垫层厚度均为150㎜,C15砼。3）基坑开挖后应及时采取围护措施并搭设人员上下通道；在放坡四周用彩布遮盖防止天气变化下雨造成边坡坍方。由于本场地采取了降水措施目前地下水位在-4米左右，仅考虑做好5）挖土浇筑垫层后达到1.2MP时弹出十字中心线,塔吊位置线、基础边框线,以备支模,绑扎钢筋和固定基础镙栓。2、预埋基础节:参考JL7034,TC6015A说明书,通过验算后塔吊的基础采用整体钢筋混凝土预埋基础支腿和镙栓的方法,基本要求如下:A、混凝土强度等级为C35,基础土质按天然地耐力,配筋、根据计算确定基础的大小来承受上部垂直,水平荷载,弯矩。JL7034基础，配筋图TC6015A-10E塔吊基础，配筋图B、混凝土基础深度应大于1000㎜,本项目塔吊基础砼厚度TC6015A埋深为1400㎜,JL7034埋深为1700㎜，基础支腿埋深TC6015A为880㎜,基础镙栓JL7034为1500㎜。C、基础节和镙栓上表面应校水平,平面度误差为1/1000,TC6015A基础支腿孔距基础面150㎜,JL7034镙栓端面距基础面350㎜。(图示)TC6015A预埋D、当钢筋绑扎到一定程度时,将基础支腿和镙栓吊入钢筋网内,固定基础支腿和镙栓周围的钢筋数量不得减少和切断。E、主筋通过基础支腿和镙栓有困难时,允许主筋避让。F、在预埋基础支腿和镙栓固定的两个方向中心线上挂铅垂线,保证预埋后预埋基础节中心线与水平面的垂直度≤1.5/1000。G、按预算基础砼方量一次浇筑,固定基础支腿周围混凝土填充率必须达到95%以上,即振捣密实。H、基础埋节或预埋镙栓安装就位后在基础钢筋网中用接地扁钢-40×4电气连接引出做塔吊避雷接引下线,接地电阻值≤10殴。3、塔吊基础养护与回填土:基础砼浇筑强度达到1.2MP后应及时浇水养护,24小时后拆除边模,(砖胎模或基坑土坯除外)7天后回填土,回填土时应分层压实,当同条件试块强度达到35MP以上方可允许塔吊的安装。五、安全措施：1、土方开挖前开挖人员应经过安全教育培训合格，掌握开挖方案，了解地质勘察报告，确认有无地下埋地物，或管线；如有应通知有关单位或相关人员采取拆移措施，经核查本工程塔吊基础开挖位置TC6015A无任何埋地物，及管线；JL7034塔吊基础开挖位置有临时水和电缆应采取拆移后开挖，或先停水，停电电后再开挖，且现场开挖时应有电工监控。2、土方开挖时应做好警戒标致线，并有专人看守开挖区域禁止无关人员擅自进入。3、土方开挖时应按土方开挖方案基坑放坡1：1.3，坡外1.5米范围内卸载1米厚的土防止边坡坍方做二级放坡。4、基坑挖至0.7米深时周边做好临边钢管围护，等挖到设计标高-2.75米5、基坑成形后应随时用雨布遮盖坑四周边坡土以免天气变化雨水冲洗造成边坡的坍方事故,在基坑内基础外挖一集水井用潜水泵作为明水排水的措施保证基坑内不积水,基础浇筑塔机安装后，再在集水井周围用砖砌至地表面保护集水井并加盖，作为长期集水排水井，避免基础积水。6、砼浇筑时应用砼泵车，远离基坑边坡15米以外，且砼泵车支腿支设在坚固的地面，如地基不坚实有下陷情况时应采用钢板或枕木加大支腿的受力面，严格按操作规程操作,确保泵车支设的安全。7、砼浇筑时应有专人看模防止爆模，专人监控砼振捣所产生震动对边坡影响，防止滑坡。8、基础节下基坑时应用汽车吊吊入就位，操好水平用电焊固定牢固，吊机支设时应离基坑边10米处支设，支设地基应可靠，支腿垫枕木加大受力面;严格按起重机操作规程操作.9、电焊或砼振捣机施工用电时应按临时用电方案规程操作；用电设备必须使用一机一箱，一闸一保，开关箱应重复接地，电缆不能随地拖拉，电焊时应有人监护，且有消防器材随身携带。10、砼浇筑时应做好同条件砼试块，且对基础砼进行湿润保养,在试块抗压强度达到35MP或以上时方可同意塔吊安装(塔吊安装方案应由专业租赁安装单位编制并通过审核合格后方可施工)。11、应急措施:一）、目的：为有效防止事故扩大，降低员工生命危险，最大限度减小经济损失，特制定本预案。二）、组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组长：周俊良成员：陈军、葛友冬、郭国祥、施益平、李龙新、刘明阳、李茂成、黄疆江、施恩具体分工如下：1、周俊良负责立即组织人员抢救伤员。2、陈军负责组织人员进行事故现场处理。3、葛友冬负责立即同医院、劳动等部门的联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应。4、郭国祥负责现场物资、车辆的调度。三）、坍塌倒塌事故应急措施1、事故发生后应立即报告应急抢险指挥部。2、抢救伤员及时脱离危险区。3、清除伤员口、鼻内泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。4、进行简易包扎、止血或简易骨折固定。5、对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。6、尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重和度，并派人到路口接应。7、组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症的发生，并将其转移至安全地方。8、若有骨折时应及时用夹板等简易固定后立即送医院。9、基坑：加强排水、降水措施；加强支护和支持加桩板等，对边坡薄弱环节进行加固处理；迅速运走坡边弃土、材料、机械设备等重物；削去部分坡体，减缓边坡坡度。10、在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。11、现场安全员应对事故进行原因分析，制定相的纠措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并报集团应急抢险领导小组。四）、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等救火物资。五）、应急小组地点和电话有关单位部门联系方式：地点：工地内应急小组电话俊故现场指挥负责人：陈友讯联系组：杜婷王海艳现场伤员营救组：郭国祥施益平黄疆江施恩张继广、兰明太、敖光化物资抢救组：李龙新韩育松王辉吕国孝消防灭火组：刘明阳李茂成斯立新赵兴国保卫疏导组：朱世恒陆翔君后勤供应组：徐宁公司：0512—62518545建设行政主管部门：常熟市安全监督站急救电话——120、火警——119、公安——110六）、注意事项1、应立即停止施工。2、注意观察基坑周边建筑物或设备。3、人工胸外心脏挤压、人工呼吸不能轻易言辞弃，必须坚持到底。6、项目部准备一辆应急车辆，护送受伤人员就近送往医院。东张镇卫生院常熟市东张镇南大街9号（距离3公里）碧溪镇卫生院常熟市新港镇碧溪健康路9号（距离14公里）常熟第二人民医院常熟海虞南路68号（距离30公里）六、地基承载力的验算根据地勘报告资料显示塔吊所在位置的土质状况如下:主要土层地基承载力特征值表:土层代号及名称承载力特征值fak(kPa)通过Ck、φk通过标准贯入试验锤击数(经修正)通过单桥静探比贯入阻力ps综合确定值(供设计使用)②层粉质粘土185142140③-1层粉质粘土190100109100③-2层粉土210110107120③-3层淤泥质粉质粘土10612011280④层粉质粘土夹粉土155150199150⑤层粉土夹粉砂213203250210⑥层细砂2872212402、41-41”剖面工程地质钻孔柱状图：从剖面图中分析-4.2米处土层为3-2层粉土。地勘孔号位置：278对应（J/19轴），279对应（J/20）。3、地基验算：塔机固定在基础上，在塔机未采用附着前，对基础产生的载荷值在这种情况下基础所受的载荷最大。现就以3-2层土的承载力特征值计算本次塔吊基础的地基验算；验算时总重按独立高度60米取值，基础所受的水平力，基础所受的倾翻力矩，基础所受的扭矩，均采用说明书中工况，非工况的数值且采用b固定方式，分别对TC6015A-10E和JL7034TC6015A-10E验算：一、参数信息塔吊型号：TC6015A-10E，塔吊起升高度H：35.00m，塔身宽度B：2m，基础埋深d：0.00m，自重F1：680kN，基础承台厚度hc：1.40m，最大起重荷载F2：100kN，基础承台宽度Bc：8.20m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：II级钢，额定起重力矩：1250kN·m，基础所受的水平力：117kN，标准节长度a：3m，主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：120mm，所处城市：江苏常州市，基本风压W0：0.4kN/m2，地面粗糙度类别：B类田野乡村，风荷载高度变化系数μz：1.56。二、塔吊基础承载力及抗倾翻计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：混凝土基础抗倾翻稳定性计算：E=M/(F+G)=7140.00/(936.00+2824.08)=1.90m≤Bc/3=2.73m根据《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-92）第4.6.3条，塔吊混凝土基础的抗倾翻稳定性满足要求。式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=936.00kN；G──基础自重：G=25.0×Bc×Bc×hc×1.2=2824.08kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=8.200m；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×5100.00=7140.00kN·m；e──偏心矩，e＝M/(F+G)＝1.899m,故e>Bc/6=1.367m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=Bc/2-M/(F+G)=8.200/2-7140.000/(936.000+2824.080)=2.201m。经过计算得到:有附着的压力设计值P=(936.000+2824.080)/8.2002=55.920kPa；偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(936.000+2824.080)/(3×8.200×2.201)=138.884kPa。三、地基承载力验算实际计算取的地基承载力设计值为:fa=120.000kPa；地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值P=55.920kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=138.884kPa，满足要求！四、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下:式中βhp受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取βhp=0.95；ft混凝土轴心抗拉强度设计值；取ft=1.57MPa；ho基础冲切破坏锥体的有效高度；取ho=1.35m；am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=[2.00+(2.00+2×1.35)]/2=3.35m；at冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝2m；ab冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=2.00+2×1.35=4.70；pj扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取Pj=138.88kPa；Al冲切验算时取用的部分基底面积；Al=8.20×(8.20-4.70)/2=14.35mFl相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=138.88×14.35=1992.98kN。允许冲切力：0.7×0.95×1.57×3350.00×1350.00=4721716.13N=4721.72kN>Fl=1992.98kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！五、承台配筋计算1.抗弯计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下:式中：MI任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时，取a1=(Bc-B)/2＝(8.20-2.00)/2=3.10m；Pmax相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取138.88kN/m2；P相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值；P=Pmax×(3a-al)/3aP=138.88×(3×2.00-3.10)/(3×2.00)=67.13kPa；G考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×8.20×8.20×1.40=3177.09kN/m2；l基础宽度，取l=8.20m；a塔身宽度，取a=2.00m；a'截面I-I在基底的投影长度,取a'=2.00m。经过计算得MI=3.102×[(2×8.20+2.00)×(138.88+67.13-2×3177.09/8.202)+(138.88-67.13)×8.20]/12=2114.36kN.m。2.配筋面积计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.7.2条。公式如下:式中，αl当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00；fc混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2；ho承台的计算高度，ho=1.35m。经过计算得：αs=2114.36×106/(1.00×16.70×8.20×103×(1.35×103)2)=0.008；ξ=1-(1-2×0.008)0.5=0.009；γs=1-0.009/2=0.996；As=2114.36×106/(0.996×1.35×300.00)=5242.95mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:8200.00×1400.00×0.15%=17220.00mm2。故取As=17220.00mm2。建议配筋值：II级钢筋，Φ25@220mm。承台底面单向根数36根。实际配筋值17672.4mm2。JL7034验算：一、参数信息塔吊型号：JL7034，塔吊起升高度H：30.00m，塔身宽度B：2m，基础埋深d：0.00m，自重F1：1180kN，基础承台厚度hc：1.70m，最大起重荷载F2：10kN，基础承台宽度Bc：8.70m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：II级钢，额定起重力矩：2500kN·m，基础所受的水平力：117kN，标准节长度a：3m，主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：120mm，所处城市：江苏常州市，基本风压W0：0.45kN/m2，地面粗糙度类别：B类田野乡村，风荷载高度变化系数μz：1.62。二、塔吊基础承载力及抗倾翻计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：混凝土基础抗倾翻稳定性计算：E=M/(F+G)=7896.00/(1428.00+3860.19)=1.49m≤Bc/3=2.90m根据《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-92）第4.6.3条，塔吊混凝土基础的抗倾翻稳定性满足要求。式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=1428.00kN；G──基础自重：G=25.0×Bc×Bc×hc×1.2=3860.19kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=8.700m；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×5640.00=7896.00kN·m；e──偏心矩，e＝M/(F+G)＝1.493m,故e>Bc/6=1.45m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=Bc/2-M/(F+G)=8.700/2-7896.000/(1428.000+3860.190)=2.857m。经过计算得到:有附着的压力设计值P=(1428.000+3860.190)/8.7002=69.866kPa；偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(1428.000+3860.190)/(3×8.700×2.857)=141.843kPa。三、地基承载力验算实际计算取的地基承载力设计值为:fa=120.000kPa；地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值P=69.866kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=141.843kPa，满足要求！四、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下:式中βhp受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取βhp=0.93；ft混凝土轴心抗拉强度设计值；取ft=1.57MPa；ho基础冲切破坏锥体的有效高度；取ho=1.65m；am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=[2.00+(2.00+2×1.65)]/2=3.65m；at冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝2m；ab冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=2.00+2×1.65=5.30；pj扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取Pj=141.84kPa；Al冲切验算时取用的部分基底面积；Al=8.70×(8.70-5.30)/2=14.79mFl相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=141.84×14.79=2097.86kN。允许冲切力：0.7×0.93×1.57×3650.00×1650.00=6122322.94N=6122.32kN>Fl=2097.86kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！五、承台配筋计算1.抗弯计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8