1-模板工程施工方案

1-模板工程施工方案上海西站地下南北通道和相关工程模板工程施工方案上海建工,集团,总公司上海西站地下南北通道和相关工程项目部2009年10月上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程模板工程施工方案编制人,项目工程师，项目经理,上海建工，集团,总公司上海西站地下南北通道和相关工程项目部2009年10月1上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程目录1编制说明...。..。..。...。...。.。...。.....。..。。。。。。。。。。。。。.。。。....。.。。。..。.....。。。....。..。.。。。。。。..。..。。.。..。。..。。。。..。.。。....。...。。...。。22工程概况..。。。.。..。..。.。。..。.。.。..。.。.。.。.。。。.。...。..。.。.。...。。.。.。。。.。....。。.。...。。。...。..。。。...。。。.....。。....。..。。。。.。。.。.。..。...。..23工程特点难点。.。。..。.....。。。..。..。......。。。。.......。.。.。。。..。.。.。。..。.。..。。。。....。..。.。.。...。。。。..........。。.。。。。..。。。。。。。..。.。.。34材料选用.。。.。。...。。。....。。.。。.。..。。。.....。....。.。。。。.....。.。...。..。..。。.。..。.。..。。..。。......。..。。.。.。。.。。。。.....。。...。..。。。。。。.。。...35搭设构造要求..。。。...。..。。。。.。..。。。.........。...。.。。....。。。.。。。。。。。..。.。.。.。。。.。。..。.。....。...。.。.。。。。.。。....。.。....。.。.。..。.....46排架搭设施工。。..。.。..。。.。。..。....。.。。。.。.。。。...。.。.。....。。。.。。......。。。。..。。...。。.。.。.。。..。。。。.。.。。.....。。。..。.。。.。.。.....。.。。。.67排架搭设质量验收标准。..。。....。...。.。....。。。..。。。。。..。。..。..。.。..。.。。。。.。。....。.。.......。...。.。..。。。。。..。.。....。。...。..。。.78排架拆除..。。。.....。.。.。..。。。.。...。..。。。.。。。...。...。。.。.。。。。.。。。.。.....。.。.....。..。。.。。。。...。。...。.。。。.。。.。。。。.。.。...。.。。。。..。。。。.。..99排架安全管理。。。。。。。....。。...。..。。。.。。。.。。。。。..。.。.。.。。。。。..。...。。..。...。。..。.。。...。....。.。。。。。.。。.。。..。。....。........。.。.。.....1110劳动力配备.。.。.。.......。。..。。...。.。。...。.。。。.。......。。.。.。。.。。.。。。。。.。。。。。.。..。。....。.........。.......。。。。..。。。。..。。。..。.。。...。1111模板配制.。。....。。。。..。..。.。....。.。.。.。。.。。.。..。.。...。。。。.。.。.。.。.。..。..。。...。。..。。。。.....。。。。。......。......。...。.。。。.。。.。.。.。。..1212模板计算...。.。.。..。。..。..。.。。..。。.。。。。。。.。。..。.。。.。。.。。..。.....。........。.。.。。。。.。..。..。..。。。....。.。..。......。..。.。。。..。...。。.。.1312。1墙模板计算。。.。...。.。.。。。。。。。。。。..。.。...。.。.。.。..。。。。..。..。。。。.。.。.。.。。.。。。。。...。。...。.。。。...。.。。。。。.。。。..。。。..。..。.。.。。1312。2柱模板计算。。。。。。.。.。。。...。..。..。。。.。.。..。。.......。..。。.。。.。。.。.。.。...。。。.。.。..。。..。.。..。.。.。.。。.。。。。。。.。。。。。。。。..。.。。.。2312。3板模板计算.....。.。.。.。。..。。。...。.。。。。.。..。。。..。。.。..。。.。。.。.。。。。.。。。。。....。.。。.。。.。。。.。。....。.....。.。..。...。。...。。。。.。.3512.4梁模板计算。。.。。。.。。。.。.。.。.。.。....。。..。.。....。。。....。.。...。.。.。.。。。.。。。..。。。。。..。.。。。。。。..。...。.。。。。。。.。。.。.。.。.。...。。。4213模板安装.....。.。。。.。..。。.....。...。。.。..。.。。。。。。。。.....。..。.。。...。。。..。.。..。..。。...。.。。。。...。。。.。...。。.。。......。.。。。。。..。。..。。..。5814模板拆除.。..。。。。.。.。。。.。.。。。。..。..。。..。。..。。。。。。.。.。.。。.。.....。。。.。.。.。...。.。。。。。.....。。.。.。。..。。。。。..。.。.。。。。。。.。..。.。。....。。。。6115模板技术措施。.。。...。...。。.。。..。。。.。...。。.。..。。。。.。。....。。。.。......。。..。。。。。.。..。。.。.。。...。.。.。。。.。。。。。.。.。.。。。。。....。。。。。.。。6216安全生产保证措施.。。。...。.。.。。.....。.。。..。.....。..。...。。..。..。.。.。.。。。.。..。.。.。。.....。.....。。。...。。。.。.。...。。.。.。.。.。。。。。.6717文明施工保证措施....。。..。.。。。....。。.。.。..。。..。。。.。。..。....。。。。。。。..。..。。。。....。..。。。。.。。。。。..。..。..。..。。.。.。。.。.......。。.6918环境保护措施。.。。..。。。。.。。。..。。。。...。...。....。...。.。.。。。。。..。.。。....。。......。.......。。.。。.。。。。。...。。。.。.。。。。。.。。。.。..。.。。....691上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程模板工程施工方案1编制说明本施工方案作为指导施工的依据,依据以下几项编制:一、上海西站地下南北通道及相关工程A区主体结构施工图和相关工程施工图。二、公司质量、环境、职业安全健康管理体系文件（质量手册、程序文件、作业指导书）。三、现场实际情况。四、本企业积累的施工经验、资源条件。五、现行国家及地方有关规范、标准和规程。《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002)上海市工程建设规范《市政地下工程施工及验收技术规范》(DBJ08-236—2006）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。《建筑施工安全检查标准》(JGJ59—99)中国建筑工业出版社出版《建筑施工计算手册》及《建筑施工常用数据手册》《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》DG/TJ08—016—20052工程概况1.建筑概况上海西站地下南北地下通道及相关工程A区地下一层为长81m、宽75。85m的南北通道综合大厅，结合铁路上海西站和其他城市交通配套设施，形成上海西站综合交通枢纽.上海西站地下南北地下通道，为六柱七跨地下三层岛式车站。车站主体部分总建筑2222面积:10088m，其中地下一层6216m，地下二层1936m，地下三层1936m。2.结构概况2上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程序号项目内容22总建筑面积地下一层建筑面积10088m6216m1建筑面积22地下二层建筑面积地下三层建筑面积1936m1936m地上地下一层地下二层地下三层2建筑层数地下一层6750mm地下二层6595mm3建筑层高地下三层7087mm结构形式三层双柱三跨钢筋混凝土箱形结构4垫层C20顶板、中二板、底板、内衬墙、壁柱C35中一板、临时柱C405混凝土强度等级纵向框架柱C45雨棚柱C50顶、中一、底板及相应各层板的框架梁以及内衬墙S86混凝土抗渗等级地下三层部分S10Φ8一级钢Φ12,Φ14，Φ16，Φ18，Φ20，Φ22，Φ25，7钢筋类别二级钢Φ28，Φ32,Φ36400、500、600衬墙厚度1100?1100、1200？1100、600？700、700?700、1200柱截面尺寸圆柱、1000*6001200？2200、1400?2500、600？1000、1500?2500、8结构断面尺寸梁断面尺寸1400？1200、1200？2000、1600?2500、600?27501000顶板）、1000（中一板)、500(中二板)、1200(底楼板厚度板）3工程特点难点根据本工程特点:排架的计算高度为5.75m,主梁计算截面尺寸为1200?2200mm，采用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管搭设.4材料选用1、排架采用外径48mm，壁厚3。5mm的钢管，其材质应符合(GB/T700)中Q235—A3上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程级钢的技术规定,钢管上有孔洞的杆件严禁使用.2、扣件式钢管排架采用锻铸铁制作的扣件,其材质必须符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831）的规定,在扭力矩达65N。M时，不得破坏。所有的扣件应有出厂合格证明方可使用.发现有脆裂、变形、滑丝等现象应禁止使用。3、材料部门定货采购的钢管、扣件、螺丝等零配件,必须规格统一、材质优良，并应附有出厂质量证明书，严禁采购等外次品。4、模板采用18mm厚木胶合板,方木采用50mm?100mm。5搭设构造要求排架搭设顺序为：立杆?横向水平杆?纵向水平杆?搁栅？剪刀撑？水平剪刀撑(加强层)?工作面？栏杆。排架立柱:本工程排架立柱高度为5.75米，；整个排架分次按楼层的标高分层按投影面满堂搭设，待底板混凝土浇捣后，并有一定的强度后再搭设顶板面标高的排架,利用围护墙体来固定整个排架，使得整个排架的稳定性得到保证.立柱数据:立柱梁跨度方向间距L：0.4m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a:0。1m;排架步距：1。50m；排架搭设总高度：5.75m；梁两侧立柱间距：1.50m；梁下设承重立杆三根，梁底木方平行于梁；1、排架的底脚必须稳定牢固（排架平面及剖面详见附图).2、立杆底部设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，严禁用对接夹连接。排架步距为1.50米。3、立杆接长采用扣件连接，并交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，4上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不得小于500mm；各接头中心至主节点的距离不得大于步距的1/3。4、钢管搭接长度不应小于1m,采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。（一）排架纵向、横向水平杆：纵向水平杆设置在立杆内侧，长度不得小于3跨，接长可采用搭接扣件或旋转扣1。件搭接，不得采用对接扣件连接。2。纵向水平杆接长采用搭接扣件应交错布置:两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离大于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不得大于纵距的1/3.3。纵向水平杆接长采用旋转扣件搭接接长时，搭接长度大于1米，并等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm.4.整体排架立杆顶部应高出模板支撑点0.1m。5。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。横向水平杆靠墙侧外伸长度按250mm控制，不得大于500mm。（二)剪刀撑与横向斜撑:本工程排架设置剪刀撑与横向斜撑.1.剪刀撑与地面45，60度的倾角，每道剪刀撑宽度不得小于4跨，采用6米长钢管，在外侧立面整个长度和高度上连续设置。2。排架在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置；3.剪刀撑斜杆接长采用搭接,搭接长度不小于1米，采用不少于2个旋转扣件固定牢固。4.剪刀撑斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。横向斜撑布置在同一节间内，由底至顶层呈“之”字型连续布置。采用通长杆件，5.接长采用对接扣件或搭接。搭接构造同上要求。5上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程6排架搭设施工1.排架搭设前,必须向架设和使用人员进行详细的技术交底。并对使用的钢管、扣件等材料进行检查和验收，不合格产品严禁使用。排架搭设部位应平整、坚实，排水通畅。排架底部应立在坚实可靠的混凝土基层2。上，混凝土强度符合规范、设计要求。3。底座安放前，应先定位、放线，保证底座在同一直线上。底座如用槽钢长度应大于2跨.4.立杆搭设时，相邻立杆的对接扣件严禁在同一高度内，错开距离符合规范构造要求。5.排架搭设必须配合施工进度，一次搭设高度按每层梁标高来搭设待有一定强度后再搭设二次排架。6。立杆的接长必须符合规范构造要求:同一水平面内对接数量不得大于1/3，接长点应在距端部的1/3距离范围内,严禁相邻两根立杆同步接长。7。纵向水平杆的搭设必须符合规范第6。2.1条的构造规定：纵向水平杆接长采用旋转扣件搭接接长时,搭接长度大于1米,并等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm.8.在排架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定牢固，水平杆上下间距不大于1500mm。9。横向水平杆的搭设必须符合规范第6。2.2条构造规定:主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除.10。纵向、横向扫地杆的搭设应符合规范第6。3.2条构造规定:立杆底部设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆回定，高低差不应大于1m.靠边坡上的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm.11。剪刀撑、横向斜撑的搭设应符合规范构造规定。剪刀撑、横向斜撑必须随立杆、纵向、横向水平杆等同步搭设。6上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程12。每次搭设完成1步排架，必须及时按脚手架质量验收表（后附表）的要求，校正步距、纵距、横距及立杆垂直度等.13。扣件安装应符合下列规定；1)扣件规格必须与钢管外径相同。2）螺栓拧紧扭力矩不得小于40N.M,且不得大于65N。M。在主节点处固定横向、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等使用的直角扣件、旋转3）扣件的中心点的相互距离不得大于150mm.4)对接扣件开口必须朝上或朝内。5)各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不得小于100mm。7排架搭设质量验收标准（一)构配件检查和验收1。钢管应有产品质量合格证、质量检验报告，材质必须符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》(GB/T228）的规定。2。钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道.3.钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合规范表8。1。5的规定。4.钢管必须涂刷防锈漆。5。旧钢管的表面锈蚀深度必须符合规范表8.1。5的规定：小于0。5mm。现场采用游标卡尺进行检查.6。钢管的弯曲变形应符合规范表8.1。5的规定:立杆：3m<长度?4m，允许偏差为12mm.4m〈长度?6。5m，允许偏差为20mm。7。新扣件必须有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。8.旧扣件使用前，应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须立即更换.新旧扣件必须进行防锈处理。（二)排架检查与验收1.排架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收(1)基础完工后及排架搭设前。7上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程(2）作业层施加荷载前.(3）每搭设完一个施工层后。(4)达到设计高度后.（5）遇有六级大风与大雨后。（6)停用超过1个月后.验收依据2。（1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）(2)《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99）（3)经评审的排架施工组织设计及有关变更文件。（4)排架搭设的技术交底。(5）《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》DG/TJ08-016—20053.排架使用中,定期检查内容(1)杆件的设置和连接,支撑等构件是否符合要求.（2)地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。(3）扣件螺栓是否松动。(4)排架沉降和垂直度的偏差是否超出规范表8。2.4的规定要求。(5）安全防护措施是否符合要求。(6）是否超载(排架施工过程最大均布活荷载必须小于3KN/m2）。（7）安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩必须采用扭力扳检查，抽样采用随机取样。4.排架（参脚手架)搭设的技术要求、允许偏差与检验方法见下附表:允许偏差检查方法项次项目技术要求示意图（MM）与工具表面坚实平整地排水不积水基1垫板不晃动观察基底座不滑动础不沉降—10最后验收垂直度-？100立20--80米杆用经纬仪下列脚手架允许水平偏差(MM)2垂或吊线和搭设中检查偏差总高度直卷尺。的高度（M)50米40米20米度H=2?7?7?78上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程H=10?20？25？50H=20?40?50?100H=30?60？75H=40?80?100H=50？100中间档次用插入法。步距?203间距纵距?50钢板尺横距？20一根杆的两端？20纵向水平水平仪或4同跨内两根纵向杆高差水平尺？10水平杆高差双排脚手架横向水平杆外伸长5外伸500MM-50钢板尺度偏差主节点各扣件中？150MM心点相互距离同步立杆上两个相隔对接扣件的?500MM高差扣立杆上的对接扣?H/3件6件至主节点的距H为立杆步安离距装纵向水平杆上的?L/3对接扣件至主节L为立杆纵点的距离距扣件螺栓拧紧扭40—65N。M力矩剪刀撑斜45—60度7杆与地面角尺的倾角A=130—150对接卷尺L?300MM脚手板外8伸长度A？100MM搭接卷尺L?200MM8排架拆除1。拆除前的准备工作:（1)全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求。（2）根据检查结果制定拆除方案，确定拆除顺序和措施,经上级部门批准后方可实施。（3)由现场技术安全人员进行拆除安全技术交底。9上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程（4）清除排架上和地面的障碍物。2（拆除排架时，应符合下列规定(1)拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。（2)分段拆除高差不得大于2步。3。拆除a、模板支架必须根据楼板混凝土龄期强度来判断是否可以拆除。现场可根据同条件养护混凝土试压件的强度，及相关规定来决定是否拆除模板支架。b、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等.c、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。d、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋.e、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。f、拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件,然后托住中间，再解端头扣。g、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方,以防坠落。h、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。i、在拆架时,不得中途换人,如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。j、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。k、输送至地面的杆件，应及时按类堆放,整理保养.、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分,防止存留隐患造成复岗后的人为事故.lm、严禁夜间拆除。10上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程9排架安全管理1。排架搭设人员必须经过现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036)考核合格的专业架子工.上岗人员必须定期体检，合格者方可持证上岗。搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，按安全施工操作规程要求进行作2。业.3。排架的构配件质量和搭设质量,必须按规范进行检查验收后，合格后方准使用.4.当六级及其以上大风和雾、雨、雪天气,应停止排架搭设和拆除作业.雨、雪天后作业必须采取防滑措施.5。排架的安全检查与维护，按规范规定进行。安全网按有关规定搭设和使用。在排架使用期间，严禁拆除下列杆件：脚手架主节点处的纵、横向水平杆,纵、6.横向扫地杆、排架的连墙件.7。严禁在排架基础及其临近处进行挖掘作业，否则必须采取安全措施，并经主管领导批准，方可实施。8。在排架上严禁进行电、气焊作业。必须时，必须有防火措施和专人看守。9.排架接地、避雷措施按《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行，接地电阻不大于10欧姆。10。排架搭设施工完成，施工班组必须进行自检(填写质量验收记录)，自检合格后,请上级主管部门进行质量验收，专职验收合格，排架方可投入使用.11.搭拆排架时，地面必须设置围栏和警戒标志,并派专人看守，严禁非操作人员进入。12。排架搭设、拆除等施工过程，必须及时作好“落手清"工作，保证施工场地文明、整洁。违者按公司有关规定进行经济处罚。10劳动力配备本工程已落实具有专业施工资质的脚手架搭设施工队伍；配备专业架子工80人.11上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程11模板配制1底板模板从防水要求考虑，在底板施工时,在衬墙位置应由底板面反起300mm,该部位衬墙体与底板一起施工。具体做法见附图.2柱模板方柱采用木模板(见附图8），面板为18mm厚七夹板.背楞及支撑：项目内背楞外背楞对拉螺栓支撑竖向，50?100木方,横向，Φ48钢管，Φ14，两根Φ48钢管，竖向2-3柱间距300mm，5根间距500mm道，横向2道3墙体模板1)、墙体模板采用18mm厚七夹板、方木、钢管及螺栓组合成模板体系。2）、外墙的施工缝留两道，底根部留在距底板300mm上，上部留在上层楼板面+0。3m处。3)、墙模自身固定均采用竖向木枋（,？250)和水平Φ48钢管(间距同螺杆）组成，用Φ14螺栓与水平钢管拉结以控制截面，螺杆起步间距？250，横向间距为？500mm,竖向间距?500mm，楼层上预埋Φ20,300的钢筋定位桩以定位并防止墙根部浇混凝土时移位。4）、外墙模板的空间固定采用顶撑相结合的方法固定，内墙模板的空间固定采用钢管支撑在墙侧斜向对顶的方法固定。5)、为了防止墙根部上下层接头位置胀模，上层模板应落下并低于墙体施工缝不小于300,并支撑于架设在楼面上。6）、附墙柱自身固定用竖向木枋和水平钢管，Φ14对拉螺杆控制截面.7）、墙柱支模前可根据楼层放线先用30宽18厚七夹板条在混凝土楼面上钉出墙.柱模板位置,这样既便于墙、柱模板定位准确，又便于加强墙、柱模板根部固定，防止墙柱根部混凝土漏浆。背楞及支撑：项目内背楞外背楞对拉螺栓支撑竖向，50？100木方，横向，2?Φ48双Φ14止水螺栓，横向Φ48钢管，竖向侧墙间距500mm,纵向间距3道，横向间距间距250mm钢管，间距500mm12上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程500mm1200mm4楼板、梁模板均采用木模板，面板均为18mm厚七夹板，模板施工图见附图。背楞及支撑:项目内背楞外背楞对拉螺栓支撑50？100mm木方，间/Φ48钢管立杆纵距Φ48钢管,间距0。6m立杆横距0.5m，楼板距300mm500mm立杆步距1。5m，50?100mm木方沿梁底模Φ48钢管,梁净高？650，设Φ48钢管立柱梁跨宽度方向设置，底模对拉螺栓，M14对度方向间距0。4m；梁间距均400mm梁间距300，侧模间距拉螺栓，间距底设3根Φ48钢管侧模用Φ48钢管，300400mm支撑，间距0。4m间距均400mm5其他模板1)、施工缝模板见附图。2）楼梯模板见附图。12模板计算12.1墙模板计算一、参数信息1.基本参数次楞（内龙骨）间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距（mm）:500；主楞（外龙骨)间距(mm）：500;穿墙螺栓竖向间距(mm）：500;对拉螺栓直径(mm)：M14;2.主楞信息龙骨材料：钢楞;截面类型：圆钢管48?3.5；43钢楞截面惯性矩I(cm）:12。19；钢楞截面抵抗矩W(cm):5.08；主楞肢数：2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm）:50。00；高度（mm）：100。00;次楞肢数:2;4.面板参数2面板类型:竹胶合板;面板厚度（mm）:18.00;面板弹性模量（N/mm）：9500.00；22面板抗弯强度设计值f(N/mm）:13。00;面板抗剪强度设计值(N/mm):1.50;c13上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程5.木方和钢楞22方木抗弯强度设计值f(N/mm）:13。00；方木弹性模量E(N/mm)：9500.00;c2方木抗剪强度设计值f(N/mm）：1。50;t22钢楞弹性模量E(N/mm）：210000.00;钢楞抗弯强度设计值f（N/mm)：205。00；c墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值：3其中γ——混凝土的重力密度，取24。000kN/m;t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h;T--混凝土的入模温度，取20.000？;V--混凝土的浇筑速度，取2。500m/h；H——模板计算高度，取5.750m；β——外加剂影响修正系数,取1。200;1β-—混凝土坍落度影响修正系数，取1。150.2根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;222分别为65。833kN/m、138。000kN/m，取较小值65.833kN/m作为本工程计算荷14上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程载。2计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65。833kN/m;22倾倒混凝土时产生的荷载标准值F=2kN/m.三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1。抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下：其中，M——面板计算最大弯距(N。mm）；l—-计算跨度(内楞间距）：l=250。0mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q:1.2?65。83？0.50？0.90=35。550kN/m，1其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q:1。4?2.00？0。50?0。90=1。260kN/m;2q=q+q=35.550+1。260=36。810kN/m；125面板的最大弯距：M=0.1？36.810？250.0？250。0=2。30？10N.mm;按以下公式进行面板抗弯强度验算：2其中，σ--面板承受的应力(N/mm)；15上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程M-—面板计算最大弯距(N。mm）;W——面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；43W=500?18.0？18.0/6=2.70？10mm;22f-—面板截面的抗弯强度设计值（N/mm);f=13.000N/mm；542面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=2。30×10/2。70×10=8。521N/mm；2面板截面的最大应力计算值σ=8.521N/mm小于面板截面的抗弯强度设计值2[f]=13N/mm，满足要求～2。抗剪强度验算计算公式如下：其中,？--面板计算最大剪力(N）；l--计算跨度(竖楞间距):l=250。0mm；q——作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q：1.2?65.83？0.50?0.90=35.550kN/m;1倾倒混凝土侧压力设计值q：1。4?2。00?0。50?0。90=1.260kN/m；2q=q+q=35.550+1.260=36。810kN/m；21面板的最大剪力:？=0.6?36。810?250.0=5521.473N；截面抗剪强度必须满足：2其中，Τ—-面板截面的最大受剪应力(N/mm）;?——面板计算最大剪力(N）：？=5521。473N;b—-构件的截面宽度(mm):b=500mm;h--面板厚度（mm）:h=18。0mm；nn2f-—面板抗剪强度设计值（N/mm2）：f=13。000N/mm；vv面板截面的最大受剪应力计算值:T=3？5521。473/(2?500？218.0)=0。920N/mm;16上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程2面板截面抗剪强度设计值:[f］=1.500N/mm；v2面板截面的最大受剪应力计算值T=0。92N/mm小于面板截面抗剪强度设计值2[T］=1。5N/mm，满足要求～3。挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q—-作用在模板上的侧压力线荷载:q=65。83？0.5=32.92N/mm；l--计算跨度（内楞间距)：l=250mm；2E——面板的弹性模量:E=9500N/mm；4I-—面板的截面惯性矩：I=50?1。8?1.8？1.8/12=24.3cm；面板的最大允许挠度值:［ω］=1mm；45面板的最大挠度计算值：ω=0.677×32。92×250/(100×9500×2。43×10)=0。377mm;面板的最大挠度计算值:ω=0。377mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=1mm,满足要求～四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3W=50?100?100/6=83。33cm；4I=50？100？100？100/12=416.67cm;17上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算:其中，M-—内楞跨中计算最大弯距(N.mm）;l—-计算跨度(外楞间距）:l=500.0mm；q——作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q:1。2?65.83？0.25？0.90=17。775kN/m；1倾倒混凝土侧压力设计值q:1.4?2。00？0.25？0.90=0.630kN/m，其2中，0.90为折减系数。q=（17。775+0.630)/2=9.202kN/m；5内楞的最大弯距:M=0。1?9。202？500.0?500。0=2。30？10N。mm；内楞的抗弯强度应满足下式：2其中，σ-—内楞承受的应力（N/mm);M--内楞计算最大弯距(N。mm)；34W--内楞的截面抵抗矩(mm),W=8.33？10；22f——内楞的抗弯强度设计值(N/mm)；f=13。000N/mm;542内楞的最大应力计算值：σ=2.30×10/8。33×10=2.761N/mm;2内楞的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm;2内楞的最大应力计算值σ=2.761N/mm小于内楞的抗弯强度设计值2［f]=13N/mm,满足要求~2。内楞的抗剪强度验算18上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V,内楞承受的最大剪力;l—-计算跨度（外楞间距):l=500.0mm；q——作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q:1。2？65。83?0.25?0.90=17.775kN/m;1倾倒混凝土侧压力设计值q：1.4?2.00？0。25?0.90=0。630kN/m，其2中，0.90为折减系数。q=（q+q)/2=(17。775+0。630)/2=9.202kN/m;12=0。6?9.202?500.0=2760。737N;内楞的最大剪力：?截面抗剪强度必须满足下式：2其中，τ——内楞的截面的最大受剪应力（N/mm）;?——内楞计算最大剪力（N）:？=2760.737N；b--内楞的截面宽度(mm):b=50。0mm；h-—内楞的截面高度(mm）:h=100。0mm；nn22f——内楞的抗剪强度设计值(N/mm):τ=1.500N/mm;v2内楞截面的受剪应力计算值:f=3？2760.737/（2?50.0？100.0)=0。828N/mm；v2内楞截面的抗剪强度设计值：[f]=1.500N/mm；v2内楞截面的受剪应力计算值τ=0.828N/mm小于内楞截面的抗剪强度设计值2[fv］1。5N/mm,满足要求~=3.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：19上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程其中，ω--内楞的最大挠度（mm）；q—-作用在内楞上的线荷载(kN/m）：q=65.83？0.25/2=8。23kN/m;l—-计算跨度（外楞间距）:l=500.0mm；22E——内楞弹性模量（N/mm)：E=9500.00N/mm；46I--内楞截面惯性矩(mm)，I=4。17？10；46内楞的最大挠度计算值：ω=0。677×16。46/2×500/(100×9500×4。17×10)=0。088mm;内楞的最大容许挠度值:[ω]=2mm;内楞的最大挠度计算值ω=0。088mm小于内楞的最大容许挠度值［ω]=2mm，满足要求～(二).外楞（木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48?3。5;3外钢楞截面抵抗矩W=5。08cm;4外钢楞截面惯性矩I=12.19cm;外楞计算简图4。外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载：P=（1。2？65。83+1。4?2)?0.25？0.5/2=4.6kN;外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距)：l=500mm；5外楞最大弯矩:M=0。175?4601。23?500.00=4.03?10N/mm；20上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程强度验算公式:2σ——外楞的最大应力计算值(N/mm）其中，5M——外楞的最大弯距（N.mm)；M=4。03?10N/mm33W-—外楞的净截面抵抗矩;W=5。08?10mm;22［f］--外楞的强度设计值(N/mm)，［f]=205.000N/mm；532外楞的最大应力计算值:σ=4。03×10/5.08×10=79。253N/mm;2外楞的抗弯强度设计值：[f］=205N/mm;2外楞的最大应力计算值σ=79.253N/mm小于外楞的抗弯强度设计值2[f］=205N/mm，满足要求～5.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，?——外楞计算最大剪力(N)；l——计算跨度(水平螺栓间距间距）:l=500。0mm；P-—作用在外楞的荷载：P=（1。2?65.83+1。4？2)?0。25？0。5/2=4。601kN;3外楞的最大剪力:?=0.65？4601。228=1.50?10N；外楞截面抗剪强度必须满足：2其中,τ—-外楞截面的受剪应力计算值(N/mm）；3?-—外楞计算最大剪力（N)：?=1。50？10N；b--外楞的截面宽度(mm）:b=50。0mm；h—-外楞的截面高度(mm):h=100.0mm；nn22f—-外楞的抗剪强度设计值(N/mm）:fv1。500N/mm;v=32外楞截面的受剪应力计算值：τ=3×1.50×10/(2×50.0×100.0)=0.449N/mm;2外楞的截面抗剪强度设计值:［f］=1。500N/mm；v21上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程2外楞截面的抗剪强度设计值：［f］=1。5N/mm；v2外楞截面的受剪应力计算值τ=0。449N/mm小于外楞截面的抗剪强度设计值2[fv］1.5N/mm，满足要求～=外楞的挠度验算6。根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下:其中，ω--外楞最大挠度（mm）;P--内楞作用在支座上的荷载（kN/m）:P=65.83?0.25?0.50/2，4。11kN/m;l-—计算跨度(水平螺栓间距)：l=500。0mm；22E—-外楞弹性模量（N/mm)：E=210000.00N/mm；45I-—外楞截面惯性矩(mm）,I=1.22？10;035外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×8。23×10/2×500/（100×210000×1.22×10)=0.23mm;外楞的最大容许挠度值：[ω]=2mm;外楞的最大挠度计算值ω=0.23mm小于外楞的最大容许挠度值[ω］=2mm，满足要求～五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所受的拉力;2A—-穿墙螺栓有效面积(mm);2f—-穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm；查表得：穿墙螺栓的型号：M14；穿墙螺栓有效直径:11.55mm；2穿墙螺栓有效面积：A=105mm；22上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程5—4穿墙螺栓最大容许拉力值：[N］=1.70?10？1。05？10=17。85kN;穿墙螺栓所受的最大拉力：N=65.833？0。5?0.5=16。458kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=16.458kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值［N]=17.85kN，满足要求～12。2柱模板计算柱截面宽度B（mm）：1100。00;柱截面高度H（mm)：1100.00;柱模板的总计算高度:H=4.60m;根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m2；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2;柱截面宽度B方向竖楞数目：5;柱截面高度H方向对拉螺栓数目：2;柱截面高度H方向竖楞数目:5;对拉螺栓直径（mm):M14;2.柱箍信息23上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程柱箍材料:钢楞;截面类型：圆钢管48?3。5；钢楞截面惯性矩I(cm4）：12.19;钢楞截面抵抗矩W(cm3）:5.08；柱箍的间距（mm）：500；柱箍肢数：2;3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):50.00;高度（mm):100.00；竖楞肢数：2;面板参数4.面板类型：竹胶合板；面板厚度(mm）：18。00；面板弹性模量（N/mm2)：9500.00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:13。00;面板抗剪强度设计值(N/mm2)：1.50;5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13。00;方木弹性模量E（N/mm2):9500.00;方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:1。50；钢楞弹性模量E（N/mm2）:210000.00;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2）：205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ—-混凝土的重力密度,取24。000kN/m3;t—-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取,输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20。000？;V--混凝土的浇筑速度,取2。500m/h;H——模板计算高度，取4.595m；β1—-外加剂影响修正系数,取1.200;β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1。150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；65.833kN/m2、110.280kN/m2，取较小值65.833kN/m2作为本工程计算荷分别为载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.833kN/m2;24上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2.三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l=262mm，且竖楞数为5，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:其中,M-—面板计算最大弯距（N.mm)；l-—计算跨度（竖楞间距）：l=262。0mm；q-—作用在模板上的侧压力线荷载,它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2？65。83?0.50?0。90=35.550kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4?2.00？0.50?0.90=1。260kN/m，式25上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程中，0。90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=35.550+1.260=36。810kN/m;5面板的最大弯距:M=0.1?36。810？262?262=2.53?10N.mm;面板最大应力按下式计算:其中，σ-—面板承受的应力(N/mm2);M--面板计算最大弯距(N。mm）;W--面板的截面抵抗矩：b:面板截面宽度，h：面板截面厚度；W=500？18.0?18。0/6=2.70?104mm3；2f—-面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm；54面板的最大应力计算值:σ=M/W=2.53？10/2.70?10=9.358N/mm2；2面板的最大应力计算值σ=9。358N/mm小于面板的抗弯强度设计值2［σ]=13N/mm，满足要求～2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，？——面板计算最大剪力(N）；l--计算跨度（竖楞间距）:l=262。0mm;q——作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1。2？65.83？0.50？0。90=35.550kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4？2。00？0.50?0。90=1。260kN/m,式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=35。550+1.260=36。810kN/m；26上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程面板的最大剪力:?=0.6?36.810？262.0=5786.504N；截面抗剪强度必须满足下式:2其中，τ—-面板承受的剪应力（N/mm)；?—-面板计算最大剪力(N）:？=5786.504N；b-—构件的截面宽度(mm):b=500mm；h——面板厚度(mm）：h=18.0mm；nn22f---面板抗剪强度设计值(N/mm）:fv13。000N/mm;v=2面板截面受剪应力计算值：τ=3？5786.504/（2?500?18。0）=0.964N/mm；2面板截面抗剪强度设计值：[f］=1.500N/mm；v2面板截面的受剪应力τ=0.964N/mm小于面板截面抗剪强度设计值2［fv]1。5N/mm，满足要求～=3。面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，ω-—面板最大挠度（mm);q-—作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m)：q=65。83?0。50,32。92kN/m;l——计算跨度（竖楞间距）:l=262。0mm;22E—-面板弹性模量(N/mm）：E=9500。00N/mm;4I—-面板截面的惯性矩（mm);54I=500?18。0？18。0？18。0/12=2。43？10mm;面板最大容许挠度:[ω］=262/250=1。048mm;45面板的最大挠度计算值：ω=0。677？32。92?262.0/(100？9500。0？2。43？10）=0。455mm;面板的最大挠度计算值ω=0.455mm小于面板最大容许挠度设计值[ω］=27上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程1.048mm，满足要求～四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件,按连续梁计算。本工程柱高度为4。6m，柱箍间距为500mm,竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：3W=50？100?100/6=83。33cm；4I=50?100?100？100/12=416。67cm；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式:其中，M——竖楞计算最大弯距(N.mm）;l——计算跨度(柱箍间距):l=500。0mm;q--作用在竖楞上的线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q：1。2?65.83？0.26?0.90=18.628kN/m；1倾倒混凝土侧压力设计值q：1.4？2.00？0。26？0。90=0。660kN/m；2q=(18。628+0.660)/2=9.644kN/m；5竖楞的最大弯距:M=0.1？9.644？500.0?500。0=2。41？10N。mm;2其中,σ—-竖楞承受的应力(N/mm）；28上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程M--竖楞计算最大弯距（N.mm)；34W——竖楞的截面抵抗矩（mm)，W=8.33?10;22f-—竖楞的抗弯强度设计值(N/mm)；f=13.000N/mm;542竖楞的最大应力计算值：σ=M/W=2.41？10/8。33？10=2.893N/mm;2竖楞的最大应力计算值σ=2。893N/mm小于竖楞的抗弯强度设计值2[σ]=13N/mm，满足要求～2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：?--竖楞计算最大剪力(N）；其中，l--计算跨度(柱箍间距）:l=500.0mm；q—-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q:1。2?65。83？0.26？0.90=18。628kN/m；1倾倒混凝土侧压力设计值q：1。4？2.00？0。26？0。90=0。660kN/m；2q=（18.628+0。660）/2=9。644kN/m；竖楞的最大剪力：?=0。6？9.644?500。0=2893.252N;截面抗剪强度必须满足下式：2其中,τ--竖楞截面最大受剪应力（N/mm）；?-—竖楞计算最大剪力(N)：?=2893。252N;b-—竖楞的截面宽度(mm):b=50.0mm；h--竖楞的截面高度(mm)：h=100。0mm;nn22f—-竖楞的抗剪强度设计值（N/mm)：fv1。500N/mm；v=2竖楞截面最大受剪应力计算值：τ=3?2893.252/（2？50。0?100.0)=0。868N/mm；2竖楞截面抗剪强度设计值:［f］=1.500N/mm；v2竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.868N/mm小于竖楞截面抗剪强度设计值2[fv]1。5N/mm,满足要求～=3.挠度验算29上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:ω——竖楞最大挠度（mm)；其中，q—-作用在竖楞上的线荷载（kN/m):q=65。83？0.26=17。25kN/m；l-—计算跨度(柱箍间距)：l=500.0mm；2E-—竖楞弹性模量(N/mm）:E=9500.00N/mm2;46I-—竖楞截面的惯性矩(mm)，I=4。17？10；竖楞最大容许挠度：［ω]=500/250=2mm;46竖楞的最大挠度计算值:ω=0。677?17。25？500.0/（100?9500.0？4。17?10）=0.184mm;竖楞的最大挠度计算值ω=0.184mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=2mm，满足要求~五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞,截面类型为圆钢管48?3。5;截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm；4钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm；柱箍为大于3跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P=（1。2?65.83?0。9+1。4?2?0.9）?0。262？0。5/2=4。82kN；30上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=7.894kN;B方向柱箍弯矩图（kN.m)最大弯矩:M=0.336kN。m；B方向柱箍变形图（mm）最大变形：V=0。216mm;1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0。34kN.m；3弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=5。08cm;2B边柱箍的最大应力计算值:σ=63.05N/mm;2柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm；2B边柱箍的最大应力计算值σ=63.05N/mm小于柱箍的抗弯强度设计值31上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程2［f]=205N/mm，满足要求！2.柱箍挠度验算经过计算得到：ω=0。216mm;柱箍最大容许挠度：[ω]=366.7/250=1.467mm；柱箍的最大挠度ω=0。216mm小于柱箍最大容许挠度［ω］=1.467mm，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下：其中N-—对拉螺栓所受的拉力；2A-—对拉螺栓有效面积(mm)；2f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm；查表得：对拉螺栓的型号：M14；对拉螺栓的有效直径:11.55mm；2对拉螺栓的有效面积：A=105mm;对拉螺栓所受的最大拉力：N=7。894kN。5—4对拉螺栓最大容许拉力值：［N］=1.70？10?1。05?10=17.85kN;对拉螺栓所受的最大拉力N=7.894kN小于对拉螺栓最大容许拉力值［N］=17。85kN,对拉螺栓强度验算满足要求！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞,截面类型为圆钢管48？3.5;截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3钢柱箍截面抵抗矩W=5。08cm;4钢柱箍截面惯性矩I=121.9cm;柱箍为大于3跨，32上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程按三跨连续梁计算(附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P-—竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN)，竖楞距离取H方向的;P=（1.2?65.83？0。9+1.4？2？0。9)?0.262？0.5/2=4.82kN;H方向柱箍剪力图(kN）最大支座力：N=7.894kN;H方向柱箍弯矩图（kN。m)最大弯矩:M=0。336kN.m；H方向柱箍变形图（mm)33上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程最大变形：V=0。216mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0。34kN.m;3弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=5.08cm;2边柱箍的最大应力计算值:σ=63。05N/mm;H2柱箍的抗弯强度设计值：[f]=205N/mm；2H边柱箍的最大应力计算值σ=63.05N/mm小于柱箍的抗弯强度设计值2[f]=205N/mm，满足要求！2.柱箍挠度验算经过计算得到：V=0。216mm;柱箍最大容许挠度：［V］=366。667/250=1。467mm；柱箍的最大挠度V=0。216mm小于柱箍最大容许挠度［V]=1.467mm，满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下：其中N--对拉螺栓所受的拉力；2A-—对拉螺栓有效面积(mm）;2f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm;查表得：对拉螺栓的直径:M14；对拉螺栓有效直径：11.55mm;2对拉螺栓有效面积：A=105mm;5-4对拉螺栓最大容许拉力值：［N］=1。70？10?1.05?10=17.85kN;对拉螺栓所受的最大拉力：N=7。894kN。对拉螺栓所受的最大拉力：N=7。894kN小于[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求！34上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程12。3板模板计算一、参数信息:1。模板支架参数横向间距或排距(m）:0。60;纵距（m)：0。50;步距（m）:1。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m)：0。10;模板支架搭设高度(m）:5。75;采用的钢管(mm）：Φ48×3.5;扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0。80；板底支撑连接方式：方木支撑;2。荷载参数23模板与木板自重（kN/m)：0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m):25.000；2施工均布荷载标准值（kN/m)：2.500；4。材料参数面板采用胶合面板,厚度为18mm.22面板弹性模量E（N/mm）：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm)：13；板底支撑采用方木;22木方弹性模量E（N/mm):9500.000;木方抗弯强度设计值（N/mm):13.000;2木方抗剪强度设计值（N/mm）:1.400；木方的间隔距离(mm):250。000；木方的截面宽度（mm):50.00；木方的截面高度（mm）：100。00；5。楼板参数钢筋级别：二级钢HRB335（20MnSi）；楼板混凝土强度等级：C40;楼板的计算宽度(m）：9.00；楼板的计算厚度（mm)：1000。00；楼板的计算长度(m）：9.00；施工平均温度(？)：25。000；二、模板面板计算：面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：23W=100?1.8/6=54cm;34I=100？1。8/12=48.6cm；模板面板的按照三跨连续梁计算。35上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程面板计算简图1、荷载计算（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m):q=25？1?1+0.35？1=25.35kN/m;1活荷载为施工人员及设备荷载（kN）：(2)q=2.5?1=2。5kN/m;22、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：其中：q=1。2?25。35+1.4？2.5=33。92kN/m2最大弯矩M=0。1?33。92？0。25=0。212kN?m;2面板最大应力计算值σ=212000/54000=3.926N/mm;2面板的抗弯强度设计值［f]=13N/mm；22面板的最大应力计算值为3.926N/mm小于面板的抗弯强度设计值13N/mm,满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为其中q=25.35kN/m4面板最大挠度计算值v=0。677?25.35？250/（100?9500？4166666.667）=0.017mm；面板最大允许挠度[V］=250/250=1mm;面板的最大挠度计算值0.017mm小于面板的最大允许挠度1mm，满足要求!36上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程三、模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3W=5?10?10/6=83。33cm；4I=5?10?10?10/12=416。67cm；方木楞计算简图1.荷载的计算:（1）钢筋混凝土板自重(kN/m）:q=25?0。25？1=6.25kN/m;1(2)模板的自重线荷载（kN/m)：q=0.35？0.25=0.088kN/m；2（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）:p=(2。5+2）？0.5？0。25=0.562kN;12。方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2?（6。25+0.088）=7.605kN/m;集中荷载p=1。4?0。562=0。788kN;22最大弯距M=Pl/4+ql/8=0。788？0。5/4+7.605?0。5/8=0.336kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=0.788/2+7。605?0。5/2=2.295kN;632方木的最大应力值σ=M/w=0。336×10/83.333×10=4.033N/mm;2方木抗弯强度设计值[f］=13.0N/mm;22方木的最大应力计算值为4。033N/mm小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm，满足要求!37上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程3.方木抗剪验算:最大剪力的计算公式如下：Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh〈[T］其中最大剪力：V=0.5?7.605/2+0。788/2=2。295kN;2方木受剪应力计算值T=3？2295/（2？50？100)=0.688N/mm;2方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm;22方木受剪应力计算值为0.688N/mm小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm，满足要求！4.方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下：均布荷载q=q+q=6.25+0。088=6。338kN/m；12集中荷载p=0。562kN;4方木最大挠度计算值V=5?6。338？500/(384？9500？4166666.67)+562。53?500/（48？9500？4166666.67)=0。167mm；方木最大允许挠度值[V]=500/250=2mm；方木的最大挠度计算值0.167mm小于方木的最大允许挠度值2mm，满足要求!四、木方支撑钢管计算：支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=7。605？0。5+0.788=4。59kN；支撑钢管计算简图38上海西站地下南北通道和相关工程上海西站地下南北通道和相关工程支撑钢管计算弯矩图（kN.m）支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图（kN）最大弯矩M=0。676kN.m;max最大变形V=0.64