南昌园林主宅小区2#楼毕业设计

西南科技大学网络学院南昌学习中心毕业设计姓名：班级：专业：编制日期：任务书

考核表

南昌园林主宅小区2#楼毕业设计摘要本毕业设计工程为南昌园林住宅小区2#楼毕业设计。总建筑面积3400m2，主体建筑层数为6层，采用框架结构。本毕业设计主要完成下列内容：建筑方案的确定：建筑平面、剖面及立面设计。设计荷载分别考虑了水平荷载和竖向荷载下的结构内力计算。对于水平荷载下的结构内力计算，考虑了地震作用和风荷载效应对结构内力的影响。设计时，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自振周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，采用D值法求出在水平荷载作用下的框架梁柱内力（弯矩、剪力、轴力）。对竖向荷载下内力计算，主要考虑了恒荷和活荷效应的影响。内力计算主要采用了分层力矩分配法计算框架梁柱杆件内力。结构内力计算中还考虑了几组最不利的内力组合，选取最不利内力组合进行了梁柱的配筋计算。选取最安全的结果计算配筋并绘图。关键词房屋建筑结构毕业设计

毕业设计说明书目录9964南昌园林主宅小区2#楼毕业设计 427278摘要 431735关键词 429373毕业设计说明书目录 53476引言 832517建筑设计图 926245建筑图（第1张共11张） 1014205建筑图（第2张共11张） 1115703建筑图（第3张共11张） 1221493建筑图（第4张共11张） 138267建筑图（第5张共11张） 1412457建筑图（第6张共11张） 1528069建筑图（第7张共11张） 1616859建筑图（第8张共11张） 1725444建筑图（第9张共11张） 189527建筑图（第10张共11张） 1910661建筑图（第11张共11张） 2018198结构设计图 215446结构施工图（第1张共9张） 22800结构施工图（第2张共9张） 233204结构施工图（第3张共9张） 248939结构施工图（第4张共9张） 251452结构施工图（第5张共9张） 2629306结构施工图（第6张共9张） 276158结构施工图（第7张共9张） 288652结构施工图（第8张共9张） 296612结构施工图（第9张共9张） 309185结构设计计算书 3122907第一节结构布置及计算简图 3132474第二节荷载统计 3414315第三节竖向荷载计算 3824092第四节水平荷载计算 5120619第五节内力组合 7232424第六节框架梁柱设计 901734第七节基础设计 1003838第八节楼梯设计 10519669施工组织设计 11110050第一章工程概况 11121970第二章现场平面布置 11213659第三章主要施工方案 11314702第四章施工组织及施工进度计划 14516718第五章质量保证措施 14711098第六章工期保证措施 14828259第七章施工部署 14920273第八章施工技术措施 15126295第九章机械设备配备情况 1552881第十章安全施工措施 15620866第十一章文明施工措施 15917301第十二章附图表 16217199概预算 16627642分部分项工程量清单 16618346措施项目清单 16726644其他项目清单 1672901零星项目工作表 16730534工程量计算表 16718635建筑基数表 2074325门窗表 20819594总说明 20916370单位工程费汇总 2093106分部分项工程量清单报价表 21010246措施项目清单计价表 21214317参考文献 21328336致谢： 213

引言房屋建筑工程项目投标制度的推行，有利于促使房地产工程建设按程序进行，保证建设的科学性、合理性；有利于保证工程质量、缩短工期、节约投资；有利于促进承包企业提高履约率，提高经营管理水平。近年来，我国房地产建设事业得到持续、健康、快速发展。房地产建设资金发展到多元化投资模式，特别是实行法定工程招标投标机制以来，市场经济体制不断完善，房地产建设市场也在日趋规范，市场竞争将会日趋激烈。因此对房地产工程招投标的标书编制工作提出了更高的要求：一是必须快速准确地运用定额科学地编制工程概预算；二是要求在很短的时间内熟悉招标文件和图纸及工程计量规则；三是要求认真研究施工方案并科学合理地编制施工组织设计建议书；四是要求熟悉招标中的评标原则，研究投标策略并在很短的时间内提出科学合理的报价；五是要求投标单位认真编制标书，把握工程造价的动态因素，使其投标报价不仅科学合理，而且既有良好的竞争性，同时又有合理的利润。

建筑设计图

建筑图（第1张共11张）

建筑图（第2张共11张）

建筑图（第3张共11张）

建筑图（第4张共11张）

建筑图（第5张共11张）

建筑图（第6张共11张）

建筑图（第7张共11张）

建筑图（第8张共11张）建筑图（第9张共11张）建筑图（第10张共11张）建筑图（第11张共11张）结构设计图

结构施工图（第1张共9张）

结构施工图（第2张共9张）

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结构施工图（第8张共9张）

结构施工图（第9张共9张）

南昌园林住宅小区2#楼结构设计结构设计计算书第一节结构布置及计算简图1.1工程介绍工程名称：南昌园林住宅小区2#楼毕业设计建筑类型：钢筋混凝土框架结构设计标高：室内设计标高±0.000，室外高差0.450m。建筑介绍：本项目为6层，占地面积约为939m2，总建筑面积约为3400m2；层高3.0m。楼板厚度取120mm。框架梁、柱、楼面、屋面板均为现浇。填充墙采用粉煤灰空心砌块砌筑。门窗使用：门窗材料及洞口大小详见建筑图中的门窗表。地质条件：基资料:场地土为II类。1钻探场地平坦，场地高程为7m。2场地土层（自上而下分布）3杂填土层：1.0m，4粘土Ⅰ：褐黄－棕褐色，中密，很湿，可塑状态，厚2.2～2.6m，5粘土Ⅱ：灰黄色，中密，很湿，饱和，可塑～硬塑状态，厚6m，6中砂层：中密，厚5～8m。7地下水位：地下3.0～3.5m之间。主要土层的物理力学指标见表1土层容重γ压缩模量E杂填土6018粘土Ⅰ80～1001938.78～10粘土Ⅱ180～2001976.4700~90025～30中砂层250～340201700~190025～351.2梁,柱截面计算柱网简图：图1.1柱网布置图梁的计算跨度：框架梁的计算跨度以上柱形心为准，由于建筑轴线与柱轴线重合，框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算：1、柱组合的轴压力设计值N=βFgEn注：β考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。F按简支状态计算柱的负载面积。gE折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取15KN/m2。n为验算截面以上的楼层层数。2、Ac≥N/uNfc注：uN为框架柱轴压比限值，本方案为二级抗震等级，查《抗震规范》可知取为0.8。fc为混凝土轴心抗压强度设计值，对C30，查得14.3N/mm2。3、计算过程：对于边柱：N=βFgEn=1.3×15.21×15×6=1482.975（KN）Ac≥N/uNfc=1482.975×103/0.9/14.3=115223.67（mm2）取600mm×600mmN=βFgEn=1.3×30.42×15×6=2965.95（KN）Ac≥N/uNfc=2965.95×103/0.9/14.3=230454.55（mm2）取600mm×600mm对于内柱：N=βFgEn=1.25×60.84×15×6=5703.75（KN）Ac≥N/uNfc=5703.75×103/0.9/14.3=443181.82（mm2）取600mm×600mm4、柱高3。6米，如图所示：图1.4柱子布置图第二节荷载统计2.1第一层表2.1一层梁柱自重:梁（柱编号截面（m2）长度（m）体积密度KN/m3根数单重（kN）总重L10.3×0.7=0.213.61.512253037.8923.41588.9L20.25×0.45=0.11252.10.236155.988.5L30.25×0.45=0.11253.00.43210320L40.25×0.4=0.130.387.560L50.25×0.4=0.12.10.2185.2542Z10.6×0.6=0.363.01.2965632.41814.41814.4内外墙体的重: 资料准备：外墙墙厚240mm单位面积墙体重量为：5.5*0.24=1.32kN/m2表2.2一层墙自重墙体每片面积（m2）片数重量（KN）总重（KN）外墙横墙3.0×3.15-2.1×1.8=7.5616159.667937.5633×.2-2.1×1.8=5.82430.732.1×3.2-1.6×1.8=3.84210.132.1×3.2-1.5×1.4=4.62212.27.4×2.9-3.0×1.5=16.06121.27.4×2.9-3.0×2.4=12.82116.92外墙纵墙3.6×2.9=20.884110.412.1×3.15-1.5×2.4=3.01527.96内墙横墙3.0×3.15=5.416114.053×3.2=9.6450.692.1×3.2=6.72217.74内墙纵墙3.6×2.9=20.8814385.86门窗重量:门窗荷载计算M-1、M-4采用木门，单位面积木门重量为0.2kN/m2M-2、M-3、M-5采用钢框门，单位面积钢框门重量为0.4kN/m2C-1、C-2、C-3、C-6均采用钢框玻璃窗，单位面积钢框玻璃窗重量为0.45kN/㎡表2.3一层门窗自重型号面积数量重量总重Ｍ－１１×２．４148.064门Ｍ－２１５×２．４22.8859.076(kN)Ｍ－３３．６×２．４13.456Ｍ－４０．９×２．４20.864Ｍ－５１．５×２．４22.88窗Ｃ－１２．１×１．８2034.02Ｃ－２１．６×１．８22.592Ｃ－３３．６×１．５12.43Ｃ－６１．５×１．４21.89楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：面积：54.2×18.3=991.86（m2）楼面均布恒载：按楼面做法逐项计算：25厚水泥砂浆找平0.025×20=0.05kN/m2120厚现浇钢筋混凝土楼板0.12×25=3kN/m215厚纸筋石灰抹灰0.015×16=0.24kN/m2共计3.74kN/m2恒载：3.74×991.86=3709.5KN楼面均布活荷载：楼面均布活荷载对于办公楼一般房间为2.0KN/m2，楼面均布活荷载标准值为：2.0×991.86=1983.72G1=G恒+G活=(1588.9+1814.4+937.56)×1.05+59.076+3709.5+0.5×1983.72=9318.3KN2.2第二层表2.4二层梁柱自重梁（柱编号截面（m2）长度（m）体积密度KN/m3根数单重（kN）总重L10.3×0.7=0.213.61.512253037.8923.41588.9L20.25×0.45=0.11252.10.236155.988.5L30.25×0.45=0.11253.00.43210320L40.25×0.4=0.130.387.560L50.25×0.4=0.12.10.2185.2542L60.3×0.7=0.217.41.55438.75155Z10.6×0.6=0.363.01.2965632.41814.41814.4内外墙体的重：资料准备：外墙墙厚240mm单位面积墙体重量为：5.5*0.24=1.32kN/m2表2.5二层墙自重墙体每片面积（m2）片数重量（KN）总重（KN）外墙横墙3.0×3.15-2.1×1.8=7.5616159.6671023.03×3.2-2.1×1.8=5.82430.732.1×3.2-1.6×1.8=3.84210.132.1×3.2-1.5×1.4=4.62212.22.9×7.4-3.0×1.5=16.06121.22.9×7.4-3.0×2.1×1.8×2=13.9118.35外墙纵墙3.6×2.9=20.884110.412.1×3.15-1.6×1.8=3.73529.86内墙3.0×1.5=5.416114.053×3.2=9.6450.692.1×3.2=6.72217.74内墙纵墙3.6×2.9=20.8817468.54门窗重量:门窗荷载计算M-1、M-4采用木门，单位面积木门重量为0.2kN/m2M-2、M-3、M-5采用钢框门，单位面积钢框门重量为0.4kN/m2C-1、C-2、C-3、C-6均采用钢框玻璃窗，单位面积钢框玻璃窗重量为0.45kN/㎡表2.6二层门窗自重型号面积数量重量57.868(kN)门Ｍ－１１×２．４188.64Ｍ－４０．９×２．４20.864Ｍ－５１．５×２．４11.44窗Ｃ－１２．１×１．８2237.42Ｃ－２１．６×１．８45.184Ｃ－３３．６×１．５12.43Ｃ－６１．５×１．４21.89楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：同第一层楼板恒载：3709.5KN楼板活载：1983.72KNG2=G恒+G活=(1588.9+1814.4+1023.0)×1.05+57.868+3709.5+0.5×1983.72=9407.468KN2.3顶层顶层除屋面荷载,其他荷载与第二层一样屋面均布恒载：二毡三油防水层0.35kN/m2冷底子有热玛蹄脂0.05kN/m220mm厚1：2水泥砂浆找平0.02×20=0.4kN/m2100～140厚(2%坡度)膨胀珍珠岩(0.1+0.14)×7/2=0.84kN/m2120mm厚现浇钢筋混凝土楼板0.12×25=3kN/m215mm厚纸筋石灰抹底0.015×16=0.24kN/m2共计4.88kN/m2恒载:4.88×(991.86-0.6×0.6×56)=4738.48屋面均布活载:荷载0.2kN/m2活载值为:194.2kNG6=G恒+G活=(1588.9+1814.4+1023.0)×1.05+57.868+4738.48+0.5×194.2=9541.69kN图2.1各质点荷载重力代表值图第三节竖向荷载计算3.1恒荷载计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。（1）、1层B节点的弯矩分配系数1层C节点的弯矩分配系数其余节点见图3.1（2）、固端弯矩计算均布恒载和集中荷载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩：M均载M集中荷载＝－FeM梁固端＝M1＋M2计算的梁固端弯矩如图3.1所示。各恒载传递计算结果如图3.1所示。（3）、框架梁剪力计算：取节点平衡可求得梁端的剪力，计算结果见表3－1。（4）、恒载作用下柱的剪力计算结果见表3－2。表3－2柱剪力层数B轴柱C轴柱D轴柱E轴柱610.776.294.047.5059.485.822.985.5249.595.823.055.7339.415.773.035.63211.566.733.486.8311.150.740.400.70（5）、横梁跨中计算取脱离体按简支梁计算，则有：集中荷载产生的弯矩e－为集中荷载到梁端的距离。计算结果见表3－3。6层梁DE的计算＝=则有＝＋＝-（6）、框架柱的轴力计算，根据荷载分布及剪力进行计算B轴柱6层：N1=梁端剪力＋纵梁传来恒载＝31.48＋173.91＝205.39KNN2=N1+柱自重＝205.39＋16.11＝221.50KN5层：N3=N2＋梁端剪力＋纵梁传来恒载＝221.50＋45.32＋173.35＝440.17KNN4=N3+柱自重＝440.17＋16.11＝456.28KN4层：N5=N4＋梁端剪力＋纵梁传来恒载＝456.28＋45.32＋173.35＝674.95KNN6=N5+柱自重＝674.95＋16.11＝691.06KN3层：N7=N6＋梁端剪力＋纵梁传来恒载＝691.06＋45.32＋173.35＝909.73KNN8=N7+柱自重＝909.73＋16.11＝925.84KN2层：N9=N8＋梁端剪力＋纵梁传来恒载＝925.84＋45.32＋173.35＝1144.51KNN10=N9+柱自重＝1144.51＋16.11＝1160.62KN1层：N11=N10＋梁端剪力＋纵梁传来恒载＝1160.62＋45.32＋173.35＝1379.29KNN12=N11+柱自重＝1379.29＋24.17＝1403.46KNC轴柱6层：N1=（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝31.48＋17.05＋148.28＝196.81KNN2=N1+柱自重＝196.81＋16.11＝212.92KN5层：N3=N2＋（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝212.92＋23.48＋45.32＋191.16＝472.88KNN4=N3+柱自重＝472.88＋16.11＝488.99KN4层：N5=N4＋（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝488.99＋23.48＋45.32＋191.16＝748.95KNN6=N5+柱自重＝748.95＋16.11＝765.06KN3层：N7=N6＋（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝765.06＋23.48＋45.32＋191.16＝1025.02KNN8=N7+柱自重＝1025.02＋16.11＝1041.13KN2层：N9=N8＋（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝1041.13＋23.48＋45.32＋191.16＝1301.09KNN10=N9+柱自重＝1301.09＋16.11＝1313.60KN1层：N11=N10＋（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝1313.60＋23.48＋45.32＋191.16＝1577.16KNN12=N11+柱自重＝1577.16＋24.17＝1601.33KND轴柱6层：N1=（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝17.05＋29.16＋147.42＝193.03KNN2=N1+柱自重＝193.03＋16.11＝209.74KN5层：N3=N2＋（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝209.74＋32.42＋23.48＋220.79＝486.43KNN4=N3+柱自重＝486.43＋16.11＝502.54KN4层：N5=N4＋（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝502.54＋32.42＋23.48＋220.79＝779.23KNN6=N5+柱自重＝779.23＋16.11＝795.34KN3层：N7=N6＋（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝795.34＋32.42＋23.48＋220.79＝1072.03KNN8=N7+柱自重＝1072.03＋16.11＝1088.14KN2层：N9=N8＋（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝1088.14＋32.42＋23.48＋220.79＝1364.83KNN10=N9+柱自重＝1364.83＋16.11＝1380.94KN1层：N11=N10＋（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝1380.94＋32.42＋23.48＋220.79＝1657.63KNN12=N11+柱自重＝1657.63＋24.17＝1681.80KNE轴柱6层：N1=梁端剪力＋纵梁传来恒载＝29.16＋162.58＝191.74KNN2=N1+柱自重＝191.74＋16.11＝207.85KN5层：N3=N2＋梁端剪力＋纵梁传来恒载＝207.85＋32.42＋154.35＝394.62KNN4=N3+柱自重＝394.62＋16.11＝410.73KN4层：N5=N4＋梁端剪力＋纵梁传来恒载＝410.73＋32.42＋154.35＝597.50KNN6=N5+柱自重＝597.50＋16.11＝613.01KN3层：N7=N6＋梁端剪力＋纵梁传来恒载＝613.01＋32.42＋154.35＝800.38KNN8=N7+柱自重＝800.38＋16.11＝816.49KN2层：N9=N8＋梁端剪力＋纵梁传来恒载＝816.49＋32.42＋154.35＝1003.26KNN10=N9+柱自重＝1003.26＋16.11＝1019.37KN1层：N11=N10＋梁端剪力＋纵梁传来恒载＝1019.37＋32.42＋154.35＝1206.14KNN12=N11+柱自重＝1206.14＋24.17＝1230.31KN恒荷载标准值作用下的弯矩图、剪力图、轴力图如图3.3、3.4、和3.5所示。3.2活荷载计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。（1）、1层B节点的弯矩分配系数1层C节点的弯矩分配系数其余节点见图3－1。（2）、固端弯矩计算均布活载和集中荷载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩：M均载M集中荷载＝－FeM梁固端＝M1＋M2根据上述公式计算的梁固端弯矩略。（3）、各活载传递计算结果略。（4）、横梁跨中计算取脱离体按简支梁计算，则有：活荷载标准值作用的弯矩图、剪力图、轴力图如图3.0.1、3.0.2、和3.0.3所示。第四节水平荷载计算4.1水平风荷载作用下内力计算(1)风荷载标准值风荷载标准值按式计算。基本风压ω0=0.35kN/m2，由规范查得（迎风面）和（背风面）。风压高度系数µz取值按B类地面。规范规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数来考虑风压脉动的影响。本结构h=19.5m＜30m，故取值1.0。hiw为下层柱高，hj为上层柱高，对于顶层为女儿墙高度的2倍。迎风面的宽度，B＝7.3m。框架结构分析时，按静力等效原理将分布风荷载转化为节点集中荷载，计算过程见下表4－1。其中z为节点到室外地面的高度。表4－1集中风荷载标准值层次z/m/mWk/kn619.51.241.31.00.353.02.411.12516.51.191.31.00.353.03.011.85413.51.081.31.00.353.03.010.76310.51.011.31.00.353.03.010.0627.51.01.31.00.353.03.09.9614.51.01.31.00.354.53.012.46(2)、风荷载作用下的水平侧移验算1、侧移刚度D计算见表4－2。表4－2横向D值的计算层构件名称2～5中柱C0.4118696边柱B0.2210032中柱D0.4319608边柱E0.2410944层构件名称底层中柱C0.684521边柱B0.53391中柱D0.694587边柱E0.5335242、风荷载作用下层间剪力及侧移计算由式计算层间剪力，然后据框架的层间侧移刚度，再按式和式计算各层的相对侧移和绝对侧移，计算过程见表4－3。表4-3风荷载作用下层间剪力及侧移计算层数层高（mm）V剪力（KN)△u(m)△u/h限值6300011.12592800.00021/166661/5505300022.97592800.000151/86924300033.73592800.000381/75243300042.79592800.000721/47622300053.75592800.000911/36461450066.21160230.0041/1125由表4-3可知，风荷载作用下框架最大层间弹性位移角为1/1125，远小于1/550，满足规范要求。(3)、风荷载作用下内力计算框架在风荷载下的内力用D值法进行计算。1、反弯点的高度：各柱反弯点高度比y按式确定，其中底层柱需考虑修正值，第二层柱需考虑修正值，其余柱均无修正，具体计算过程及结果见表4-4。表4-4风载作用下的柱反弯点高度层柱Hiy0y1y2y3yyh/m6边柱B3.00.560.250000.250.75中柱C3.01.40.360000.361.08中柱D3.01.50.340000.341.11边柱E3.00.650.270000.270.815边柱B3.00.560.350000.351.08中柱C3.01.40.420000.421.26中柱D3.01.50.430000.431.29边柱E3.00.650.370000.371.114边柱B3.00.560.400000.401.20中柱C3.01.40.450000.451.35中柱D3.01.50.450000.451.35边柱E3.00.650.400000.401.203边柱B3.00.560.450000.451.35中柱C3.01.40.470000.471.41中柱D3.01.50.480000.481.44边柱E3.00.650.450000.451.352边柱B3.00.560.5000.0500.551.65中柱C3.01.40.5000.0500.551.65中柱D3.01.50.5000.0500.551.65边柱E3.00.650.5000.0500.551.651边柱B5.71.060.6500-0.050.603.42中柱C5.72.670.5500-0.050.502.85中柱D5.72.860.5500-0.050.502.85边柱E5.71.230.6200-0.050.673.252、根据各柱分配到的剪力及反弯点的位置计算柱端弯矩，再由柱端弯矩根据节点平衡求梁端弯矩。公式为和边跨梁端弯矩为中柱梁端弯矩为风荷载作用下框架结构内力计算过程见表4-5，表4-6，表4-7。表4-5A风荷载作用下边柱E和梁柱端弯矩计算层数Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb总/(kN·m)611.1259280109442.050.814.481.669.71522.9759280109444.241.118.054.7115.90433.7359280109446.221.2011.207.4620.50342.7959280109447.901.3513.0710.6724.06253.7559280109449.921.6513.3916.3754.04166.2116023352414.563.2535.6747.3247.32表4-5B风荷载作用下边柱B和梁柱端弯矩计算层数Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb总/(kN·m)611.1259280100321.880.754.231.418.88522.9759280100323.891.087.474.3014.58433.7359280100325.711.2010.286.8518.82342.7959280100323.641.3511.959.7722.04253.7559280100329.091.6512.2715.0038.54166.2116023339114.013.4223.5447.9147.91表4-6A风荷载作用下中柱C剪力和梁柱端弯矩计算层数Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb左(kN·m)Mb右/(kN·m)611.1259280186963.511.087.803.792.684.11522.9759280186963.641.266.749.126.3910.00433.73592801869610.631.3517.5414.3510.4016.31342.79592801869613.331.4121.1918.8013.8621.68253.75592801869616.961.6522.9027.9816.2625.43166.2116023452118.682.8553.2453.2331.6749.54表4-6B风荷载作用下中柱D剪力和梁柱端弯矩计算层数Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb左(kN·m)Mb右/(kN·m)611.1259280196083.011.116.824.003.892.93522.9759280196087.341.2912.559.479.437.12433.73592801960810.831.3517.8714.7615.5811.76342.79592801960813.731.4421.4219.7720.6215.56253.75592801960817.561.6523.7128.9724.7818.70166.2116023458719.612.8555.8955.8948.3748.37表4-7A荷载作用下框架柱D、E轴力和梁端剪力计算层次梁端剪力柱轴力边梁DE中梁CDED6（9.71+2.93）/3.0=3.51（3.89+4.11）/2.7=2.96-3.510.550.555（15.90+7.12）/3.0=6.39（9.43+10.00）/2.7=7.19-6.39-0.8-0.254(20.50+11.76)/3.0=8.96（15.58+16.31）/2.7=11.81-8.96-2.85-3.103(24.06+15.56)/3.0=11.01（20.62+21.68）/2.7=15.67-11.01-4.66-7.762(54.04+18.70)//3.0=20.21（24.78+25.43）/2.7=18.60-20.211.61-6.151(47.32+36.49)/3.0=23.28（48.37+49.54）/2.7=26.26-23.28-2.98-9.13表4-7B荷载作用下框架柱B、C轴力和梁端剪力计算层次梁端剪力柱轴力边梁BC中梁CDBC6（8.88+2.63）/4.2=2.74（3.89+4.11）/2.7=2.96-2.74-0.22-0.225（14.58+6.39）/4.2=4.99（9.43+10.00）/2.7=7.19-4.99-2.20-2.424(18.82+10.40)/4.2=6.96（15.58+16.31）/2.7=11.81-6.96-4.85-3.673(22.04+13.86)/4.2=8.55（20.62+21.68）/2.7=15.67-8.55-7.12-14.392(38.54+16.26)/4.2=13.05（24.78+25.43）/2.7=18.60-13.05-5.55-19.941(31.94+31.67)/4.2=15.14（48.37+49.54）/2.7=26.26-15.14-11.12-31.063、风荷载作用下框架结构弯矩、剪力、轴力图如图4.1、4.2、4.3所示。4.2地震荷载的计算该建筑的主体结构高度为18.9m，且质量和刚度沿高度均匀分布，故可采用底部剪力法进行计算水平地震作用。（1）、作用于屋面梁和各层楼面梁处的重力荷载代表值为：屋面梁处：GEW＝结构和构件自重＋50％雪荷载楼面梁处：GEU＝结构和构件自重＋50％活荷载其中构件和结构自重取楼面上、下1/2层高范围内（屋面梁处取顶层的一半）的结构和构件的重（包括纵、横梁自重，楼板结构层及构造层，纵横墙体及柱等自重）。GE1＝外墙自重＋内墙自重＋楼板自重＋梁自重＋柱自重＋50%活载＝5.37×5.7×40+1.93×[(2.7+3.0)×10+16.5×2+3×2+51.6×3]+15.96×(6.5+51.6)×2+16.73×[(3.0+2.7)×10+51.6]+3×2×8.56+3.37×51.6×10.5+2.0×51.6×10.5×50%=1224.36+495.62+2173.75+1913.67+51.9+541.8=6840.20kN≈6900kNGE2＝GE3＝GE4＝外墙自重＋内墙自重＋楼板自重＋阳台自重＋梁自重＋柱自重＋50%活载＝5.37×3×40+2.60×51.6×4+1.93×10.5×16+1.04×(2.7+3.0)×6×3.37×51.6×10.5+[2.1×3.37×6+(2.1+2.1+1.8)×5.18×3+(1.3+1.8+0.4)×6×10.98]×2+11.02×(10.5+3.0+4.2+10.5+2.6)×6+3.32×(1.5×3.9+1.2×3.4)×6+2.0×51.6×10.5×50%＝644.4+536.64+324.24+39.31+1825.87+366.28+2076.17+541.8＝6354.61kN≈6400kNGE顶＝外墙自重＋内墙自重＋屋面板自重＋天沟自重＋女儿墙自重＋梁自重＋柱自重＋突出屋面重＋50%雪荷载＝6.34×51.6×10.5+2.60×51.6×4+1.93×10×10.5+(1.85+6.67)×(51.6+10.5)×2+0.35×51.6×10.5×50%=3421.70+536.64+202.65+1058.10+94.82=5313.91≈5400KN（2）、框架自振周期的计算框架自振周期可采用假象顶点位移法计算，对于民用框架和框架抗震墙房屋，也可按下列经验公式计算：式中H—房屋主体结构的高度（m），H＝19.50m；B－房屋震动方向的长度，在计算横向水平地震作用时，为房屋宽度取10.50m。则＝0.42（3）、多遇水平地震作用标准值及位移计算由于设防烈度为7度，抗震等级为三级，近震，场地土为І类，由«建筑抗震设计规范（GBJ11－89）»，表4.1.4－1和表4.1.4－2可查得»，则横向地震影响系数：由抗震规范可知对于多质点体系，结构底部总横向水平地震作用标准值为各质点的水平地震作用按下式计算：计算得作用遇各质点横向水平地震作用标准值如表4－8：表4－8横向Feik的计算层GiHiGiHi∑GiHiFi6540020.7111780499590506.65660017.7116820529.44660012.797020439.73660010.777220350.0266008.757420260.2169005.739330211.8（4）、框架水平位移计算eq\o\ac(○,1)用于横向框架计算得侧移刚度D值计算结果见表4－9。表4－9横向D值的计算层构件名称2～5中柱C0.4118696边柱B0.2210032中柱D0.4319608边柱E0.2410944层构件名称底层中柱C0.684521边柱B0.53391中柱D0.694587边柱E0.533524eq\o\ac(○,2)框架侧移验算多遇地震作用下框架层间弹性位移应符合下式条件：－多遇地震作用标准值产生的楼层间最大的弹性层间位移。第i层层间弹性位移式中，为楼层点地震剪力；为第i层第k柱的抗侧刚度。则地震作用下框架侧移计算如表4－10：表4－10地震作用下框架侧移计算层次FiVi∑D∆uehi∆ue/hi6506.6506.65928000.00013.01/300005529.41036.05928000.00193.01/15794439.71425.75928000.00283.01/10713350.01755.75928000.00343.01/8822260.21998.95928000.00383.01/7891211.82209.71602300.01075.71/580则1/580<1/550知本设计抗震侧移满足规范要求。（5）、地震作用下内力计算框架在地震下的内力用D值法进行计算。1、反弯点的高度：各柱反弯点高度比y按式确定，其中底层柱需考虑修正值，第二层柱需考虑修正值，其余柱均无修正，具体计算过程及结果见表4-11。表4-11地震作用下的柱反弯点高度层柱Hiy0y1y2y3yyh/m6边柱B3.00.560.250000.250.75中柱C3.01.40.360000.361.08中柱D3.01.50.340000.341.11边柱E3.00.650.270000.270.815边柱B3.00.560.350000.351.08中柱C3.01.40.420000.421.26中柱D3.01.50.430000.431.29边柱E3.00.650.370000.371.114边柱B3.00.560.400000.401.20中柱C3.01.40.450000.451.35中柱D3.01.50.450000.451.35边柱E3.00.650.400000.401.203边柱B3.00.560.450000.451.35中柱C3.01.40.470000.471.41中柱D3.01.50.480000.481.44边柱E3.00.650.450000.451.352边柱B3.00.560.5000.0500.551.65中柱C3.01.40.5000.0500.551.65中柱D3.01.50.5000.0500.551.65边柱E3.00.650.5000.0500.551.651边柱B5.71.060.6500-0.050.603.42中柱C5.72.670.5500-0.050.502.85中柱D5.72.860.5500-0.050.502.85边柱E5.71.230.6200-0.050.673.252、根据各柱分配到的剪力及反弯点的位置计算柱端弯矩，再由柱端弯矩根据节点平衡求梁端弯矩。公式为和边跨梁端弯矩为中柱梁端弯矩为风荷载作用下框架结构内力计算过程见表4-12，表4-13，表4-14。表4-12A地震作用下边柱E和梁柱端弯矩计算层数Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb总/(kN·m)6506.6592800109449.350.8120.487.5743.7251036.05928001094419.121.1136.1421.2368.6041425.75928001094426.321.247.3731.5885.0631755.75928001094432.411.3553.4843.7593.5721998.95928001094436.901.6549.8160.88179.9512209.7160230352448.593.25119.06157.94157.94表4-12B地震作用下边柱B和梁柱端弯矩计算层数Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb总/(kN·m)6506.6592800100328.570.7519.286.4240.0951036.05928001003217.531.0833.0618.9362.3641425.75928001003224.121.243.4228.9577.9731755.75928001003229.711.3549.0240.1185.7721998.95928001003233.821.6545.6655.81162.4312209.7160230339146.763.42106.62159.93159.93表4-13A地震作用下中柱C剪力和梁柱端弯矩计算层数Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb左(kN·m)Mb右/(kN·m)6506.65928001869615.971.0830.6713.6512.1418.5251036.05928001869632.671.2656.8541.1629.4944.7641425.75928001869644.961.3574.1960.7045.9169.6731755.75928001869655.371.4188.0478.0759.1989.8421998.95928001869663.041.6585.10104.0164.9498.5612209.7160230452162.342.85177.69177.69112.12170.15表4-13B地震作用下中柱D剪力和梁柱端弯矩计算层数Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb左(kN·m)Mb右/(kN·m)6506.65928001960816.751.1131.6718.6018.0513.0251036.05928001960834.261.2958.5944.2043.8433.3441425.75928001960847.151.3577.8163.0669.3052.7131755.75928001960858.071.4490.5983.0287.6166.6321998.95928001960866.111.6589.25109.0998.1974.6812209.7160230458763.252.85180.28180.28164.36125.01表4-14A地震作用下框架柱D、E轴力和梁端剪力计算层次梁端剪力柱轴力边梁DE中梁CDED615.9213.54-15.922.382.38528.3132.81-28.31-4.5-2.12438.2651.47-38.26-13.21-15.33344.5065.72-44.5-21.22-36.55270.7372.87-70.73-2.14-38.69178.59123.89-78.59-45.3-83.99表4-14B地震作用下框架柱B、C轴力和梁端剪力计算层次梁端剪力柱轴力边梁BC中梁CDBC612.4313.54-12.43-1.11-1.11521.8632.81-21.86-10.95-12.06429.4951.47-29.49-21.98-34.04334.5165.72-34.51-31.21-65.25254.1372.87-54.13-18.74-83.99164.77123.89-64.77-59.12-143.113、地震作用下框架结构弯矩、剪力、轴力图如图4.4、4.5、4.6所示。第五节内力组合5.1结构弯矩调幅：考虑结构塑性内力重分布的影响，在内力组合之前，对竖向作用下的荷载的内力进行调幅，将支端的弯矩乘以0.85以减小，而跨中弯矩相应增加，支座剪力相应改变。5.2控制截面：每跟梁一般有三个控制截面：左端支座截面、跨种截面和右端支座截面。每跟柱一般只有两个控制截面：柱顶截面和柱底截面。由于构件控制截面的内力组合取自支座边缘处，为此，进行组合前先计算各控制截面处（支座边缘处的）的内力值。梁支座边缘处的内力值：式中M边－支座边缘截面的弯矩标准值；V边－支座边缘截面的剪力标准值；M－梁柱中线交点处的弯矩标准值；V－与M相应的梁柱中线交点的剪力标准值；q－梁单位长度的均布标准值；b－梁端支座宽度（就柱截面高度）5.3框架内力组合：分别考虑恒载和活载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利组合。附表1梁柱的内力组合计算附表1.1框架梁的组合内力计算续表截面内力工况内力组合内力最不利内力（1）（2）（3）（4）（5）（6）（7）（8）（9）（10）(11)（12）（13）左右左右六AM-21.72-3.02-3.032.90-2.9011.33-11.33-30.43-35.31-31.13-22.00-30.12-26.97-34.28-22.63-29.94-10.13-32.22-6.60-28.69-35.31V29.423.523.54-1.111.11-4.334.3342.2344.1040.2333.7536.8638.3441.1432.4635.2527.0236.5921.7231.2944.10AB跨中M21.092.512.430.25-0.250.93-0.9331.1430.7228.8225.6624.9628.7928.1624.5723.9421.0219.2017.6715.8531.14B左M-23.10-0.27-0.21-2.412.41-9.489.48-33.47-29.43-28.10-31.09-24.35-31.10-25.02-26.48-20.40-30.15-11.67-26.67-8.18-33.47V-30.09-1.88-1.86-1.111.11-4.334.33-43.40-41.53-38.74-37.66-34.55-39.88-37.08-33.86-31.06-36.44-26.87-31.16-21.59-43.40B右M-35.84-1.37-1.172.71-2.7110.32-10.32-47.45-52.00-44.93-39.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2.24106.49DM-52.49-13.25-13.25-20.6320.63-64.8364.83-101.18-66.52-81.54-91.87-34.11-105.68-53.09-95.18-43.19-116.4110.01-107.5518.87-116.41V-53.03-13.93-13.93-6.916.91-21.7021.70-91.05-79.44-83.14-73.31-53.96-89.89-72.48-79.29-61.88-85.17-33.62-74.97-27.02-91.05一AM-22.17-7.72-7.7227.91-27.9179.41-79.41-14.05-60.94-37.4112.47-65.68-1.16-71.503.27-67.0654.00-100.8557.90-96.95-100.85V30.0110.2310.22-11.0611.06-31.4931.4941.2559.8350.3320.5351.5034.9762.8428.9656.841.0370.62-4.9464.6570.62AB跨中M19.817.637.631.37-1.373.83-3.8335.3733.0734.4525.6921.8535.1131.6631.1527.7025.0017.5321.4513.9835.37B左M-31.28-10.06-10.07-25.1825.18-71.7571.75-73.24-30.94-51.62-72.79-2.28-81.94-18.48-75.68-12.23-102.6433.68-97.1942.72-102.64V-34.48-11.37-11.37-11.0611.06-31.4931.49-66.98-48.40-53.69-56.86-25.89-69.64-41.77-62.74-34.87-75.76-6.17-68.940.66-75.76B右M-58.22-14.60-14.6021.93-21.9362.58-62.58-74.48-111.33-90.30-39.16-100.5