第十二章-单层厂房-工程估价课件

§12-1单层厂房的结构型式、结构组成和结构布置§

12-1-1单层厂房的结构型式混凝土单层厂房的结构型式：排架结构和刚架结构图12-1排架类型排架结构：由屋架（屋面梁）、柱和基础组成，柱与屋架铰接，柱与基础刚接。形式：等高、不等高和锯齿形。优点：传力明确，构造简单，施工方便。1刚架结构：指装配式钢筋混凝土门式刚架。由柱和横梁刚接成一个构件，柱与基础为铰接。形式：三铰刚架（刚架顶节点为铰接）、两铰刚架（刚架顶节点为刚接）、弧形刚架、弧形工字形或空腹刚架。刚架立柱和横梁的截面高度都是随内力（弯矩）的增减沿轴线方向为变高。截面一般为矩形。优点：梁柱合一，构件种类少，制作简单，结构轻巧，当跨度和高度较小时，经济指标优于排架。图12-2刚架形式缺点：刚度差，承载后产生跨变(即轴向变形对内力和变形的影响），梁柱转角易产生早期裂缝。刚架翻身、起吊和对中、就位较麻烦。本章讲述单层厂房装配式钢筋混凝土排架结构设计的主要问题。2§12-1-2单层厂房的结构组成与传力路线一、结构组成单层厂房排架结构通常由下列结构构件组成并相互连接成整体，见下图。图12-3厂房结构组成五大块：屋盖系统梁柱系统基础支撑系统围护结构3组成：屋面板（包括天沟板）、屋架或屋面梁（包括屋盖支撑）。有时有天窗架和托架。1.屋盖结构屋盖结构形式：无檩和有檩体系。无檩屋盖体系：将大型屋面板直接支承在屋架或屋面梁上。有檩屋盖体系：将小型屋面板或瓦材支承在檩条上，再将檩条支承在屋架上。作用：屋面板起围护作用并承受作用在板上的荷载；屋架或屋面梁是屋面承重构件并将所承受的荷载传至排架柱。天窗架支承载屋架上，是屋面承重构件。2.横向平面排架组成：横梁（屋架或屋面梁）、横向柱列和基础。作用：厂房的基本承重结构。它承受竖向荷载、横向水平荷载及横向水平地震作用，并将其传递给基础。3.纵向平面排架组成：纵向柱列、连系梁、吊车梁、柱间支撑和基础。作用：保证厂房的纵向稳定性和刚性，并承受作用在山墙、天窗端壁以及通过屋盖结构传来的纵向风荷载、吊车纵向水平荷载，再传至基础。4.吊车梁一般为装配式，简支在柱牛腿上作用：承受吊车竖向荷载、横向或纵向水平荷载，并将它们分别传至横向或纵向平面排架。是直接承受吊车动力荷载的构件。45.支撑支撑包括屋盖和柱间支撑两种。作用：加强厂房的空间刚度，保证结构构件在安装和使用阶段的稳定和安全，同时把风荷载、吊车水平荷载或水平地震作用等传递到相应承重构件上。6.基础作用：承受柱和基础梁传来的荷载并将它们传至地基。7.围护结构包括：纵墙、横墙（山墙）及由连系梁、抗风柱（有时有抗风梁和抗风桁架）和基础梁等组成的墙架。主要承受墙体和构件的自重和作用在墙上的风荷载。5二、传力路线图12-46传力路线图屋架、柱、基础是单层厂房的主要承重构件。对有吊车的厂房，吊车梁也是主要承重构件。7图12-5厂房的纵向排架1—风力；2—吊车纵向制动力；3—连系梁；4—柱间支撑；5—吊车梁；6—柱89§

12-1-3单层厂房的结构布置一、柱网与定位轴线1.柱网柱网：纵向定位轴线和横向定位轴线在平面上构成的网络。跨度：厂房承重柱或承重墙的纵向定位轴线间的距离。柱距：横向定位轴线间的距离。柱网的作用：确定柱位置，确定屋面板、屋架和吊车梁等构件尺寸的依据。柱网布置原则：符合生产工艺和使用要求；建筑平面和结构方案经济合理；符合《厂房建筑模数协调标准》的规定（以300mm为基本单位，用M表示）；适应生产发展的要求。厂房跨度在18m以下，采用扩大模数30M的数列；在18m以上，应符合扩大模数60M的数列。厂房柱距采用扩大模数60M的数列，一般为6m，也有用9m和12m的。单层厂房山墙处的抗风柱柱距宜采用扩大模数15M数列。10图12-6跨度和柱距示意图112.纵向定位轴线12图12-713图12-814图12-915图12-1016图12-11173.横向定位轴线图12-1218二、变形缝（伸缩缝、沉降缝和防震缝）1.伸缩缝原因：当厂房长度和跨度过大，当温度变化时，由于温度变形将使结构内部产生很大的温度应力，严重的会使墙面、屋面和构件等拉裂，影响使用。措施：设伸缩缝将厂房结构分成若干温度段。伸缩缝应从基础顶面开始，将上部结构完全分开，并留有一定缝隙。在伸缩缝两侧设置并列的双排柱、双榀屋架，基础不分开。使上部结构在气温变化时，水平方向可以较自由发生变形，不致引起房屋开裂。最大间距要求：《规范》对钢筋伸缩缝的最大间距作出规定，见附录8。192.沉降缝原因及设置：为避免厂房因基础不均匀沉降而引起开裂和损坏，需在适当部位用沉降缝将厂房划分成若干刚度较一致的单元。设置：厂房相邻两部分高度相差很大（10m）以上；两跨间吊车吨位相差悬殊；地基承载力或下卧层土质有巨大差别；厂房各部分的施工时间先后相差很长。措施：沉降缝应将建筑物从屋面顶部到基础全部分开。沉降缝可兼作伸缩缝。3.防震缝防震缝是为了减轻厂房震害而采取的措施，将厂房分割成规则的结构单元。当厂房平面、立面复杂，结构高度或刚度相差很大，以及在厂房侧边布置附房，如生活间、变电所、炉子间等时，设置抗震缝将相邻部分分开，防震缝的宽度在厂房纵横跨交接处可采用100～150mm，其它情况可采用50～90mm。

防震缝沿建筑全高设置，基础可断开也可不断开。地震区伸缩缝和沉降缝应符合防震缝的要求。20三．单层厂房的支撑支撑作用：保证结构构件的稳定与正常工作；增强厂房的整体稳定性和空间刚度；把纵向风荷载、吊车纵向水平荷载及水平地震作用等传递到主要承重构件；保证施工安装阶段结构构件的稳定。支撑设置的合理，不仅可加强厂房的整体性和总刚度，还可使厂房的水平荷载以最合理的途径传至基础。若支撑布置不当，会引起工程事故。支撑的分类：屋盖支撑和柱间支撑。（支撑具体布置见标准图集）构成思路：在每一个温度区段内，由上下弦水平支撑在两端构成横向的上、下水平刚性框，再由垂直支撑和水平系杆把两端的水平刚性框连接起来。21有檩屋盖体系厂房支撑作用示意图221.屋盖支撑①组成：上、下弦水平支撑、垂直支撑及纵向水平系杆。②支撑的形式：水平支撑一般采用十字交叉的形式。垂直支撑的形式见图。系杆分为刚性（压杆）和柔性（拉杆）图12-1323无檩屋盖支撑布置示例(a)上弦横向水平支撑布置；(b)下弦横向与纵向水平支撑布置；(c)天窗架上弦横向水平支撑；(d)屋架支座与跨中垂直支撑;(e)天窗架侧竖杆垂直支撑图12-1424屋架（屋面梁）上弦横向水平支撑上弦横向水平支撑的位置：在厂房每个伸缩缝区段端部的横向水平支撑。作用：在屋架上弦平面内构成刚性框，增强屋盖的整体刚度，保证屋架上弦或屋面梁上翼缘平面外的稳定,将抗风柱传来的风荷载传递到纵向排架柱顶。布置的原则：1)采用有檩体系或无檩体系中的大型屋面板与屋架无可靠连接时，布置在伸缩逢区段的两端第一或第二柱距内；当采用大型屋面板且连接可靠，可以不再设置上弦横向水平支撑。2)采用钢筋混凝土拱形及梯形的屋架的屋盖系统，应伸缩逢区段的两端第一或第二柱距内布置；3)当设置天窗时，在天窗范围内沿厂房纵向设置系杆。25屋架（屋面梁）下弦水平支撑包括下弦横向水平支撑和纵向水平支撑。作用：下弦横向水平支撑传递山墙抗风柱传来的风荷载及其它纵向水平荷载至排架柱，还防止下弦颤动。下弦纵向水平支撑能提高厂房的空间刚度，增强排架间的空间作用，保证横向水平力的纵向分布。当有托架时，还可保证托架上弦的出平面稳定。布置的原则：当厂房跨度≥18m时，下弦横向水平支撑布置在第一伸缩逢区段的端部第一柱距内。当L<18m且山墙风荷载由屋架上弦水平支撑传递时，可不设下弦横向水平支撑。当设有下弦纵向水平支撑，必须同时设下弦横向水平支撑。当厂房柱距为6m，且厂房内设普通桥式吊车，吊车吨位≥10t（重级）或吊车吨位≥30t时，须设下弦纵向水平支撑。

厂房内设有托架时，则必须在设有托架的柱间和两端相邻的一个柱间设置下弦纵向水平支撑。26屋架（屋面梁）垂直支撑和水平系杆

作用：垂直支撑和下弦水平系杆可保证屋架在施工和使用时的整体稳定，防止在吊车工作时屋架下弦发生侧向颤动。

布置的原则：当厂房跨度为（18～30m），采用大型屋面板时，应在屋架跨度的中点布置一道垂直支撑。梯形屋架支座处必须设置垂直支撑。当屋架跨度>30m,采用大型屋面板时,应在屋架跨度1/3左右的节点设置两道垂直支撑及系杆。屋架L≤18m,用大型屋面板时，无天窗可不设垂直支撑和水平系杆；有天窗可在屋脊节点处设置一道设垂直支撑和水平系杆。一般来说，采用大型屋面板时，应在未设支撑的屋架间相应于垂直支撑的屋架的上弦和下弦节点处，设通长的水平系杆。对有檩体系，仅在下弦设通长的水平系杆。天窗架间的支撑（包括上弦水平支撑和天窗架间的垂直支撑）作用：保证天窗架上弦平面外的稳定。保证天窗架安装时的稳定外，还将天窗端壁上的风荷载传至屋架上弦水平支撑。天窗上弦水平支撑和天窗架间的垂直支撑布置在同一柱距内。272.柱间支撑组成：上部柱间支撑、中部及下部柱间支撑。作用:保证厂房结构纵向刚度和稳定。上部柱间支撑一般设置在厂房的端部及有下柱柱间支撑的跨间，承受屋盖及山墙传来的纵向水平荷载。下部柱间支撑一般设置在厂房中部，则当温度变化或混凝土收缩时，厂房可以自由变化，而不致于发生较大的温度或收缩应力。它承受上部柱间支撑传来的纵向水平力及吊车梁传来的纵向水平制动力或纵向地震力，并传至基础。形式：宜采用十字交叉形支撑、人字形支撑、八字形支撑及斜柱式支撑。图12-1528布置的原则：非地震区的单层厂房，凡属下列情况之一者，均应设置技间支撑。①设有悬臂式吊车，或3t及以上的悬挂式吊车；②设有属于A6、A7、A8工作级别的吊车，或设有工作级别属于A4、A5的吊车，起重量在10t及以上。③厂房的跨度在18m及18m以上，或柱高在8m以上；④厂房纵向列柱的总数在7根以下；⑤露天吊车栈桥的柱列。柱间支撑一般采用钢结构。29四.抗风柱、圈梁、连系梁、过梁和基础梁的功能和布置原则抗风柱抗风柱将山墙分成区格，使墙面受到的风载一部分直接传至纵向柱列，另一部分传给抗风柱，下端传至基础，上端则通过屋盖系统传至纵向柱列。布置原则：当厂房高度≤8m，跨度不大于12m，可在山墙设置砌体壁柱作为抗风柱。当厂房高度、跨度超过上述界线时，一般设钢筋混凝土柱，柱外侧再贴砌山墙。当厂房很高时，为了不使抗风柱的截面尺寸过大，可加设水平抗风梁或钢抗风桁架作为抗风柱的中间铰支点。抗风柱一般与基础刚接，与屋架铰接。通常与屋架上弦铰接、或下弦铰接或上、下弦铰接。抗风柱上端与屋架连接一般应满足两个要求：一是在水平方向必须与屋架有可靠的连接以保证有效地传递风荷载。二是在竖向脱开，且两者之间能允许一定的竖向相对位移，以防厂房与抗风柱沉降不均匀时产生的不利影响。抗风柱上柱宜采用矩形截面，尺寸不小于350mmx300mm，下柱宜采用工字形或矩形截面，当柱较高时可采用双肢柱。抗风柱的设计：主要承受山墙的风荷载，一般情况下其竖向荷载只有柱自重，可近视按受弯构件计算，要考虑正、反两个方向的弯矩。当抗风柱还承受由承重墙梁、墙板及雨蓬等传来的竖向荷载时，按偏心受压构件计算。30图12-16312.圈梁、连系梁、过梁和基础梁

当用砌体作为厂房的围护结构时，一般要设置圈梁或连系梁、过梁及基础梁。圈梁作用：将与墙体及厂房柱箍在一起，增强房屋的整体刚度，防止由于地基的不均匀沉降或较大振动荷载等对厂房的不利影响。圈梁置于墙体内，和柱连接，柱对它仅起拉结作用。圈梁的布置原则：①对无桥式吊车的厂房，当墙厚≤240mm、檐口标高为（5～8）m时应在檐口附近布置一道，当檐口高度大于8m时，宜增设一道。对有桥式吊车或较大振动设备的厂房，除在檐口或窗顶布置圈梁外，尚宜在吊车梁标高处或其他位置增设一道；外墙高度大于15m时还应增设。32圈梁宜连续地设置在墙体的同一平面内，除伸缩缝处不得不切断时，其余部分应沿整个厂房形成封闭状。当圈梁被门窗洞口截断时，应在洞口上部增设相同截面的附加圈梁，搭接长度不应小于其垂直距离的二倍，且不小于1m。圈梁的构造要求：圈梁截面宽度宜与墙厚相同，当墙厚h≥240mm时，其宽度不宜小于2h/3。高度为每层厚度的倍数，且不小于120mm。纵筋不宜小于4Φ10,钢筋搭接长度为1.2la,箍筋间距不大于250mm。圈梁可采用现浇或预制装配现浇接头的方式。混凝土强度等级：现浇的不低于C15，预制的不低于C20。33连系梁：连系纵向柱列，增强厂房的纵向刚度并把风荷载传递到纵向柱列外，并承受上部砌体的重量。单层厂房的外墙一般做成自承重墙，不宜设置墙梁（连系梁）。当墙高度超过一定限度（15m以上），墙体强度不足以承受本身自重时，需设置连系梁。一般预制，两端搁置在牛腿上，采用螺栓或焊接连接。过梁：其作用是承托门窗洞口上墙体重量。单独设置的过梁宜采用预制构件，两端搁置在墙体的支承长度不宜小于240mm。基础梁：当墙体强度足以承受本身自重时，可采用基础梁将墙体重量传给柱基，而不另做墙体基础。外墙基础梁一般设置在边柱的外侧，基础梁顶面至少低于室内地面50mm。基础梁底部距土层表面应预留100mm左右的空隙，使梁可以随柱基础一起沉降而不受地基土的约束，同时还可防止地基土冻结膨胀时将梁顶裂。基础梁两端直接搁置在柱基础的杯口上，使外墙与基础一起沉降，使墙面不易开裂。当基础埋置较深时，可将基础梁放在混凝土垫块上。基础梁一般采用矩形截面梁。在设计中尽量使圈梁、连系梁及过梁结合在一起，使一种梁起到两种或三种梁的作用，以简化构造，节约材料，方便施工。3435§12-2排架计算单层厂房排架结构实际是空间结构，为了方便，可简化为平面结构计算。因为横向平面排架承受整个厂房的绝大部分竖向荷载和横向水平荷载，而且横向刚度小，所以，必须进行横向排架的内力分析，以此作为柱子和基础计算的依据。纵向平面排架是由柱列、基础、连系梁、吊车梁和柱间支撑组成。由于纵向平面排架的柱较多，抗侧刚度较大，每个柱承受的水平力不大，因此，不必计算。所以本节讲的排架计算是指横向平面排架，简称为排架。计算简图⑴计算单元的选取由相邻柱距的中心线截出的一个典型区段，称为计算单元。计算单元选取的原则：在屋面荷载、屋架与柱、基础及其连接方法相同、同一跨内吊车型号及起重量相同、横向跨度不变、纵向柱距相等的情况下，可选取其中任一个横向排架作用计算单元。受荷范围：一般取左右各半个柱距，而吊车荷载应按左右各一个柱距考虑。⑵计算简图的确定为了简化计算，假定：柱下端固接于基础顶面，上端与屋面梁或屋架铰接；横轴刚度无限大，即屋面梁或屋架没轴向力。36计算简图中，柱的计算轴线取上部和下部柱截面重心的连线，屋面梁或屋架用一根没有轴向变形的刚杆表示。计算简图如下图。柱总高H＝柱顶标高＋基础底面标高的绝对值－初步拟定的基础高度；上部柱高＝柱顶标高－轨顶标高＋轨顶构造高度＋吊车梁支承处的吊车梁高。上、下部柱截面弯曲刚度EcIu、EcIl,由混凝土强度等级、截面形状及尺寸确定。37§12-2-2荷载计算荷载分恒载和活载。38

恒载和活载恒载：F1——屋盖自重（包括屋面板和屋架自重、支撑系统及天窗结构自重）；F2、F3——分别为上、下柱自重；F4——吊车梁和轨道零件自重；F5——支承在牛腿上的围护结构重力。活载：屋面荷载F6、吊车荷载Tmax、Dmax和Dmin、均布风荷载q1、q2、集中风荷载W。上述各项恒载大多不作用在柱的几何轴线上，所以由他们作用在计算简图上的荷载，不仅有轴向荷载，还有偏心产生力矩。前者不必通过排架分析便可确定柱截面轴向力，而后者必须通过排架分析来计算柱截面弯矩和剪力。39图12-20402.各项荷载的计算（1）恒载恒载数字按材料的重力密度和结构的有关尺寸计算得到，标准构件从标准图上直接查得。恒载分项系数γG＝1.2。（2）屋面活荷载:包括屋面均布活荷载、雪荷载和屋面积灰荷载三种，都按屋面的水平投影面积计。1）屋面均布活荷载:按《建筑结构荷载规范》采用。2）雪荷载:作用在建筑物或构筑物顶面上计算用的雪压。屋面水平投影上的雪荷载的标准值计算式：Sk＝μγs0Sk——雪荷载的标准值；μγ——屋面积雪分布系数，排架计算，取为1。s0——基本雪压（kN/m2），是以当地一般空旷平坦地面上统计所得50年一遇最大积雪的自重确定的。按荷载规范来确定。3）屋面积灰荷载：设计生产中有大量排灰的厂房及其邻近建筑物时，要考虑积灰荷载。排架计算时，屋面活荷载不与雪荷载同时考虑，仅取两者最大值与积灰荷载同时考虑。活荷载分项系数为1.4。41（3）吊车荷载桥式吊车对排架的作用有竖向荷载和水平荷载两种。吊车按利用等级和载荷状态被划分为8个等级：A1、A2、……A8。利用等级指吊车在使用期内要求的总工作循环次数（10个利用等级）；载荷状态指吊车荷载达到其额定制定频繁程度（轻、中、重、特重级）。工作级别工作制等级A1-A3轻级A4-A5中级A6-A7重级A8超重级图12-2142作用在排架上的吊车竖向荷载设计值Dmax、Dmin桥式吊车由大车（桥架）和小车组成。Pmax,k、Pmin,k——小车吊有额定起吊质量开到大车的某个极限位置时，在一侧的每个大车的轮压称为最大轮压的标准值，另一侧轮压称为最小大轮压的标准值。Pmax，k、Pmin，k同时发生。Pmax，k、Pmin，k可以查到。Pmax,k＝（G1,k＋G2,k＋G3,k）/2－Pmin,kG1,k、G2,k——分别为大车、小车的自重标准值，等于各自的质量m1、m2与g的乘积。G3,k——吊车的额定起吊质量Q对应标准值。432）Dmax,k、Dmin,k——吊车是移动的，因而由Pmax,k在吊车梁支座产生的最大、小反力标准值。它必须用吊车梁支座竖向反力影响线来确定。Dmax,k＝βPmax,kΣyiβ——多台吊车的荷载折减系数，按书上表取用。因多台吊车同时满载，且小车同时处于极限位置的情况很少出现，故考虑折减。Dmin,k＝βPmin,kΣyi＝Dmax,kPmin,k/Pmax,k最大、小轮压的设计值Pmax＝γQPmax,k；Pmin＝γQPmin,k吊车竖向荷载设计值Dmax＝γQDmax,k；Dmin＝γQDmin,k

44Mmax＝Dmaxe4；Mmin＝Dmine4e4为吊车梁支座钢垫板中心线至下部柱轴线的距离。Dmax、Dmin对下柱都是偏心压力，应把它们换算成作用在下部柱顶的轴心压力和力矩：图12-23453）作用在排架上的吊车横向水平荷载设计值Tmax吊车的水平荷载有纵向水平荷载与横向水平荷载两种。吊车纵向水平荷载：是由大车的运行机构在刹车时引起的纵向水平惯性力。吊车纵向水平荷载作用于刹车轮与轨道的接触点，方向与轨道一致，由纵向平面排架承受。吊车横向水平荷载：是小车吊有重物时，刹车所引起的横向水平惯性力。它通过小车刹车轮与桥架轨道间的摩擦力传给大车，再通过大车轮传给吊车梁，再由吊车梁传给排架柱。吊车横向水平荷载作用在吊车梁顶面的水平处。总的吊车横向水平荷载标准值：ΣTi,k＝α（G2,k＋G3,k）α——吊车横向水平荷载系数，规范规定：对于软钩吊车:当额定起吊质量Q3≤10t，α＝0.12；当额定起吊质量15t<Q3<50，α＝0.10；当额定起吊质量Q3≥75t，α＝0.08；对于硬钩吊车α＝0.20。46通过一个大车轮子传递的吊车横向水平荷载标准值：Tk＝1/4ΣTi,k＝1/4α（G2,k＋G3,k）吊车是移动的，横向水平荷载要根据影响线确定，吊车对排架产生的Tmax,k时吊车位置与产生Dmax,k、Dmin,k相同，所以Tmax,k＝βTkΣyi＝1/4αβ（G2,k＋G3,k）Σyi如果两台吊车作用下Dmax已知：Tmax＝DmaxTk/Pmax,k注：Tmax要考虑左右作用。474）多台吊车组合排架计算中考虑多台吊车竖向荷载：一层吊车的单跨厂房的每个排架，参加组合的吊车台数不宜多于两台；一层吊车的多跨厂房的每个排架，不宜多于4台。排架计算中考虑多台吊车水平荷载：单或多跨厂房的每个排架，参加组合的吊车台数不应多于两台。图12-2448（4）风荷载作用在建筑物或构筑物表面上计算用的风压，称为风荷载。垂直于建筑物表面风荷载标准值：Wk＝βzμsμzW0βz——高度z处的风振系数，对单层厂房，βz＝1；W0——基本风压（KN/m2）。基本风压是以当地比较空旷平坦地面上离地10m高度处，统计所得的50年一遇10分钟平均最大风速为标准，确定的风压。μs——风荷载体型系数；μz——风压高度变化系数，其变化规律与地面粗糙度有关，地面粗糙度分A、B、C、D四类。49图12-2550图12-2651图12-2752柱顶以下所受的风荷载按均布荷载计算风荷载的设计值W、q1、q2等于标准值乘分项系数γQ，γQ＝1.4。在排架计算时，要考虑左右、风荷载。设计值为柱顶以上所受风荷载Wk（按集中荷载作用在柱顶）W1k——作用在竖向面上的风荷载标准值。按h1考虑。W2k——作用在坡屋面上风荷载水平分力标准值的合力，按h2考虑。53§

12-2-3用剪力分配法计算等高排架等高排架：柱顶水平位移相等的排架，称为等高排架。由结构力学知道：当单位水平力作用在单阶悬臂柱时，柱顶水平位移：要使柱顶产生单位水平位移，则需在柱顶施加1/Δμ的水平力，一般称它为柱的抗剪刚度或侧移刚度。1.柱顶作用水平集中力时的剪力第i根柱顶分配的柱顶剪力因为柱顶水平位移

相等，得：ηi——柱i的剪力分配系数。各柱的柱顶剪力求出后，各柱可按独立悬臂柱计算内力。54图12-28552．任意荷载作用时的剪力分配计算过程分三个步骤：1）先在排架柱顶附加不动铰支座以阻止水平位移，并求出不动铰支座的水平反力R；2）撤销附加的不动铰支座，在此排架柱顶加上反向作用R；3）将上述两个状态叠加，以恢复原状，即叠加上述两个步骤中求出的内力即为实际内力。各种荷载作用下的不动铰支座反力R可从附录10得出。规定：柱顶剪力、柱顶水平集中力、柱顶不动铰支座反力，自左向右作用取正号，反之取负号。图12-2956

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12-2-4内力组合内力组合的目的：把作用在排架上的各种可能同时出现的荷载，经过综合分析，求出在某些荷载作用下，在控制截面处所产生的最不利内力，作为柱及基础截面设计的依据。一、控制截面控制截面：是指构件某一区段内对截面配筋起控制作用的截面。排架计算应求出控制截面的内力，而不是所有截面的内力。在单阶排架柱中，通常上柱各截面配筋是相同的，Ⅰ－Ⅰ上柱底截面，内力最大，为上柱控制截面。在下柱各截面配筋是相同的，Ⅱ－Ⅱ为牛腿顶截面，在吊车竖向荷载作用下弯矩最大；Ⅲ－Ⅲ为柱底截面，在风载或吊车横向水平荷载作用下弯矩最大，是设计柱下基础的依据；Ⅱ－Ⅱ和Ⅲ－Ⅲ是下柱的控制截面。图12-3057二、荷载组合在排架分析中，当分别算出柱在各种荷载单独作用下的内力后，为了将这些内力组合起来，还需要考虑各种荷载同时作用时出现最不利内力的可能性，及荷载组合问题。荷载组合：恒载与有可能出现的最不利活荷载的组合，称为荷载组合。根据荷载规范，对于一般框架结构、排架结构，可以采用简化规则，按下列组合值中取最不利值确定：1.由可变荷载效应控制的组合⑴恒载＋任一活荷载⑵恒载＋0.9（任意两个或两个以上活荷载之和）2.由永久荷载效应控制的组合对组合系数ψci，除风载取0.6、积灰荷载取0.9以外，其他可变荷载和雪载可统一取0.7。58三、内力组合

控制截面的内力有N、M、V，对控制截面，这三种内力怎样搭配，其截面承载力是最不利的，这就需要进行内力组合以便判别。排架柱是偏心受压构件，纵向受力钢筋计算主要取决于轴向力N和M。对矩形或工字形截面柱，从分析偏心受压计算公式看，通常当M越大相应的N越小，偏心距就越大，可能形成大偏压，则配筋量会增多；有时M不是最大(比最大值略小),但相应的N却减小很多，也可能配筋量会增加；但若M和N虽然都同时增加，N却将增加得多一些，由于偏心距的减少，可能反而使所需的钢筋面积减少了。在少数情况下，由于N较大或混凝土强度过低等原因，使柱子截面的配筋量增加。

大偏压小偏压59根据以上分析和设计经验，一般考虑以下四种内力组合：⑴＋Mmax及相应的N和V；⑵－Mmax及相应的N和V；⑶Nmax及相应的M（考虑正负弯矩）和V；⑷Nmin及相应的M（考虑正负弯矩）和V。第（1）、（2）、（4)组合主要是考虑构件可能出现大偏压破坏；第（3）组合主要是考虑构件可能出现小偏压破坏。当柱截面采用对称配筋及采用对称基础时，第⑴、⑵两种组合合并为一种。60内力组合时应注意以下几点:（1）每次组合都必须有恒载；（2）对可变荷载，只能以一种内力的目标来决定其取舍；（3）当取Nmax或Nmin为组合目标时，应使相应的M绝对值尽量大。所以，对于不产生轴向力而产生弯矩的荷载项中的弯矩值也应组合进去。（4）风荷载项中有左风和右风两种，每次组合只能取其中的一种。（5）对吊车荷载项要有：有Tmax必有Dmax（或Dmin），有Dmax（或Dmin）也要有Tmax。注意取用吊车荷载项目数。（6）在组合截面Ⅲ－Ⅲ的内力时，要把相应的水平剪力值求出。（7）由于在计算基础底面积时须用到内力的标准值，所以还需求出荷载的标准组合值。61内力组合值的评判:（1）N差不多时，M较大的不利；（2）M差不多时，若M/N>0.3h0,则N小的不利；若M/N≤0.3h0,则N大的不利。6212-2-5单层厂房排架考虑整体空间作用的基本概念排架与排架、排架与山墙之间相互关联的整体作用称为厂房的整体空间作用。产生单层厂房整体空间作用的条件：（1）各横向排架之间必须有纵向构件将它们联系起来；（2）各横向排架的彼此情况不同，或是结构不同或承受的荷载不同。图12-31各排架水平位移相同两端有山墙，对其他排架有不同程度的约束作用。受到牵连，没有直接承载的排架也有水平位移。由于有山墙，各排架水平位移都较小。（柱顶水平位移示意图）63由此可见，无檩屋盖比有檩屋盖、局部荷载比均布荷载的厂房的整体空间作用要大。由于山墙的侧向刚度大，对与它相邻的排架水平位移的约束也较大，故在厂房整体空间作用中起着相当的作用。64§12-3单层厂房柱§12-3-1柱的形式柱的形式：矩形柱、工字形柱、双肢柱等。见下图。图12-32单层厂房柱的形式矩形柱(b)工字形柱(c)预制空腹板工字形柱(d)单肢管柱(g）斜腹杆双肢柱(h)双肢管柱65原则：应力求受力合理，截面刚度大，自重轻，省材料，维护简便，还要考虑有无吊车及吊车规格、柱高柱距等因素，同时还需考虑制作、运输、吊装及材料供应等具体情况。同一工程中，柱型规格不宜过多，要为工业化施工创造条件。66§12-3-2矩形柱的设计一、截面尺寸和外形构造尺寸柱截面尺寸除应保证柱具有足够的承载力外，还要有足够的刚度，以免造成厂房横向和纵向变形过大，发生吊车轨轮和轨道的过早磨损，影响吊车正常运行或导致墙和屋盖产生裂缝，影响正常使用。根据刚度要求，柱的最小截面尺寸见表12-3。67§12-3-2矩形柱的设计二、截面设计根据排架计算求得的控制截面最不利内力组合M和N，按偏心受压构件进行截面计算。计算长度按表12-4取用。68三.构造要求矩形和工字形柱的混凝土强度等级常用C20-C30，轴力较大时采用较高等级。纵向受力钢筋一般采用HRB400和HRB335级钢筋，构造钢筋可用HPB235和HRB335级钢筋，直径d≥6mm的箍筋采用HPB235。纵向受力钢筋直径不宜小于12mm，全部纵向受力钢筋的配筋率不宜超过5%；当混凝土强度等级小于或等于C50时，全部纵向受力钢筋的配筋率不应小于0.5%；当混凝土强度等级大于C50时，不应小于0.6%；柱截面每边纵向钢筋配筋率不应小于0.2%。当柱截面高度大于600mm时，在侧面应设置直径为10-16mm的纵向构造钢筋，并相应地设置复合箍筋或拉结筋。柱内纵向钢筋净距不应小于50mm，对水平浇筑的预制柱，其最小净距不应大于25mm和纵向钢筋的直径。垂直于弯矩平面的纵向受力钢筋的中距不应大于350mm。柱中箍筋的构造应满足对偏心受压构件的要求。柱与屋架、吊车梁等构件的连接构造可参阅有关标准图集或设计手册。69四、吊装、运输阶段的承载力和裂缝宽度验算当柱变阶处截面吊装验算配筋不足时，可在该局部区段加配短钢筋。70717273§

12-3-3牛腿单层厂房中，常采用柱侧伸出的牛腿来支承屋架（屋面梁）、托架和吊车梁。牛腿分为两类：当a≤h0时为短牛腿，a>h0时为长牛腿。长牛腿的受力特点与悬臂梁相似，可按悬臂梁设计。而一般支承吊车梁的牛腿是变截面深梁，其受力性能与普通悬臂梁不同。1.试验研究结果⑴弹性阶段的应力分布右图为对a/h0＝0.5的环氧树脂牛腿模型进行弹性试验等到的主应力迹线。在牛腿上部，主拉应力迹线基本上与牛腿上边缘平行。牛腿下部主压应力迹线大致与从加载点到牛腿下部转角的连线ab相平行。短牛腿长牛腿74⑵裂缝的出现与展开当荷载加载到破坏荷载20%~40%时出现竖向裂缝，裂缝展开很小，对牛腿受力性能影响不大；当荷载加载到破坏荷载40%~60%时，在加载板内侧附近出现第一条斜裂缝①，随荷载增大，裂缝不断开展，最后，约为破坏荷载80%，突然出现第二条裂缝②，牛腿即将破坏。第一条斜裂缝是确定牛腿截面尺寸的主要依据。试验表明，a/h0是影响裂缝出现迟早的主要参数。随着a/h0的增大，出现斜裂缝的荷载不断减小。75⑶破坏形态牛腿破坏形态主要取决于a/h0，有以下三种破坏形态。1）弯曲破坏:当a/h0>0.75和纵向受里钢筋配筋率较低时，一般为弯曲破坏。2）剪切破坏:又分为纯剪破坏、斜压破坏和斜拉破坏三种，其纯剪破坏a/h0很小（≤0.1）或a/h0值虽较大但边缘高度h1较小，可能发生沿加载板内侧接近竖直截面的剪切破坏。是由于牛腿内纵向钢筋应力较低。当a/h0=0.1-0.75时，可能发生斜压或斜拉破坏。3）局部受压破坏当加载板过小或混凝土强度过低，由于很大的局部压应力而导致加载板下混凝土局部压碎破坏。牛腿还可能钢筋锚固不良而破坏。大部分为斜压破坏。剪切破坏斜压破坏弯曲破坏局部压坏斜拉破坏76（4）牛腿在竖向力和水平拉力同时作用下的受力情况根据试验结果，由于水平拉力Fh的作用，牛腿截面出现斜裂缝的荷载比仅有竖向力作用要降低，当Fh/Fv＝0.2～0.5时，开裂荷载下降36%～47%,同时牛腿承载力降低。但两者破坏规律相似。772.牛腿的设计牛腿设计为：确定牛腿的截面尺寸、承载力计算和配筋构造。⑴截面尺寸的确定牛腿宽度同柱宽，因此主要时确定牛腿高度。牛腿高度确定，一般以控制其在使用阶段不出现或仅出现细微斜裂缝为准，所以，牛腿高度按斜裂缝控制条件和构造要求来确定，截面尺寸按下式确定：78注意：在公式考虑了水平拉力的同时作用下对牛腿抗裂度的不利影响；当β＝0.65时，可使牛腿在正常使用条件下，基本不出现斜裂缝，当β＝0.8，可使多数牛腿在正常使用条件下不出现斜裂缝。试验表明，牛腿的纵向钢筋对斜裂缝出现没影响，弯筋对斜裂缝展开有重要作用，但对斜裂缝的出现无影响。规范规定：h1不应小于h/3，且不应小于200mm，否则a/h0较大而竖向力靠近外边缘时，会发生沿加载板内侧边缘近似垂直截面的剪切破坏。牛腿底面倾斜角α不宜大于45º（一般就取45º），以防止斜裂缝出现后可能引起底面与下柱交界处产生严重的应力集中。当a≤100mm时，一般不必做倾斜角，即α=0。另外，吊车梁与牛腿外边缘的距离c1也不宜太小（≥70mm),以保证牛腿顶部的局部受压承载力，否则容易产生自由边混凝土保护层脱落。加载板尺寸大小对牛腿承载力影响。规范规定：A——牛腿支承面上的局部受压面积。若不满足，应采用加大受压面积，提高混凝土等级或设置钢筋网等有效措施。79⑵承载力计算和配筋构造计算简图计算时可将牛腿简化为一个以纵向钢筋为拉杆和混凝土斜撑为压杆的三角形桁架。当竖向力和水平拉力共同作用时，计算简图为：80纵向受拉钢筋的计算和构造

81位于牛腿顶面的水平纵向受拉钢筋由两部分组成：承受竖向力的抗弯钢筋和承受水平拉力的抗拉锚筋。由于水平纵向受拉钢筋的应力沿牛腿上部受拉力全长基本相同，因此不得将其下弯兼作弯起钢筋，而应全部直通牛腿外边缘再沿斜边下弯，并伸入下柱内150mm后截断，另一端在柱内应有足够的锚固长度，以免钢筋未达到强度设计值前就被拔出而降低牛腿的承载力。承受竖向力所需的水平纵向受拉钢筋的配筋率为0.2%～0.6%，且根数不少于4根。承受水平拉力的锚筋应焊在预埋件上，且不应少于2根。

82（3）水平箍筋和弯起钢筋的构造要求当满足前面公式及构造要求时,牛腿可不进行受剪承载力计算（因斜裂缝控制条件比斜截面受剪承载里调经严格），按构造要求设置水平箍筋和弯起钢筋。水平箍筋的直径应取（6～12）mm，间距为100～150mm，且在上部2h0/3范围内水平箍筋总截面面积不应小于As/2(承受竖向力的水平纵向受拉钢筋截面面积)。当a/h0≥0.3时，应设弯起筋，采用HRB335、HRB400。并宜使其与集中荷载作用点到牛腿斜边下端连线的交点位于牛腿上部l/6～l/2之间的范围内(详见书上图12-4),其截面面积不应少于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的1/2，根数不少于2根，直径不应小于12mm，纵向受拉钢筋不得兼作弯起筋。满足以上构造要求时,就满足了牛腿受剪承载力的要求。

8384柱顶牛腿配筋构造见下图。85例：某单层工业厂房，跨度18m，设两台Q=100KN软钩，A4级工作制吊车。上柱截面为400mmX400mm，下柱截面为400mmX600mm。牛腿上作用有吊车竖向荷载Dmax，k=230KN，水平荷载Fhk=8.94KN，吊车梁及轨道重G4k=33KN，混凝土为C20，纵筋及弯起钢筋采用HRB335级钢，箍筋采用HPB235级钢。试确定牛腿尺寸及配筋。86§12-4柱下独立基础按受力形式分：柱下独立基础有轴心受压和偏心受压两种。按施工方法分：柱下独立基础有预制柱下基础和现浇柱下基础。按外形分：柱下独立基础有锥形和阶梯形两种。预制柱下基础又称为杯形基础。当上部结构荷载较大，地基土质差，对基础不均匀沉降要求较严格的厂房一般采用桩基。§12-4-1柱下独立基础的形式87§12-4-2柱下扩展基础的设计柱下扩展基础设计：按地基承载力确定基础底面尺寸；按受冲切承载力确定基础高度和变阶处的高度；按基础计算受弯承载力计算底板配筋；构造要求及施工图。确定基础底面尺寸根据地基承载力条件和地基变形条件确定。⑴轴心受压柱下基础设计应满足：Nk——相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力值；GK——基础及基础上方土的重力标准值；fa——经过深度和宽度修正后的地基承载力特征值。Gk＝γmdA

设计按上式算出A，选定基础底面积的一个边长为b，即可求得另一边当采用正方形时，kNkGkk88⑵偏心受压柱下基础假定基础底面的压应力按线性非均匀分布，基础底面边缘最大和最小压应力为：

Mbk——作用于基础底面的力矩标准组合值；Nbk——由柱和基础梁传至基础底面的轴向力标准值，W——基础底面面积抵抗矩，得：e=Mbk/(Nbk+Gk)89

得：由上式可知，当e<b/6时，pmin>0，地基反力图形为梯形；当e＝b/6时，pmin＝0，地基反力图形为三角形，

当e>b/6时，说明基础底面有一部分是脱离地基的，即这时承受地基反力的基础底面积不是bl，而是3al,pmax为：eba-=2alGNpkbkk+=3)(2max,a——合力（F＋G）作用点至基础底面最大受压边缘的距离；l——垂直于力矩作用方向的基础底面边长。90偏心受压柱下基础底面尺寸应符合下列要求：

此外，为避免在不均匀压力作用下基础发生较大倾斜，对基础底面压应力的分布还应做如下限制：对有吊车的厂房，应使基础底面全部与地基接触，即要求pk,min>0；对无吊车的厂房，当考虑风荷载组合时，允许基础底面部分与地基接触，但要求接触部分长度与基础底面长宽之比3a/b≥0.75,以免基础倾斜过大。偏心受压基础底面尺寸一般采用试算法；先按轴心受压基础所需的底面积增大20%～40%，初步选定长边、短边尺寸，然后验算是否符合上式要求。

912．确定基础高度基础高度应满足两个：1）构造要求；2）满足柱与基础交接处混凝土受冲切承载力的要求。试验结果表明，当基础高度不够时，柱传给基础的荷载将使基础发生冲切破坏，即沿柱边大致45o方向的截面被拉脱成角锥体破坏。为防止冲切破坏，需验算矩形基础在柱与基础交接处以及基础变截面处的冲切承载力：

其中：92at——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长；当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取阶宽。ab——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面范围内的下边长；当计算柱与基础交接处时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。am——冲切破坏锥体斜截面的上边长at和下边长ab的平均值；h0——柱与基础交接处或基础变阶处的截面有效高度；Al——考虑冲切荷载时取用的部分基地面积；Ps——荷载效应基本组合时，地基土单位面积上的净反力设计值（扣除基础自重及其上土的重力）；对偏心荷载可取最大的净反力设计值。设计时，一般先假定基础高度。93当基础底面落在45°线以内时，可不进行抗冲切验算。943.计算底板受力钢筋基础底板在地基净反力作用下，在两个方向都产生向上的弯曲，需在底板两个方向都配受力钢筋。配筋的控制截面一般取在柱与基础交接处或变阶处，计算两个方向弯时，把基础视为固定在柱周边变阶处的四面挑出的悬臂板。95⑴轴心荷载作用下的基础

轴心受压基础，沿长边b方向的截面Ⅰ-Ⅰ的MI等于作用在梯形截面面积ABCD形心处的地基净反力pj