外架卸料平台搭设及拆除施工方案范本1

⑼、脚手架必须设置纵、横向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于200mm的立杆上。横向扫地杆则固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。⑽、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接搭接时，立杆上的对接扣件必须交错布置；两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一杆立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。⑾、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。⑿、纵向水平杆宜采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内，且在水平方向错开的距离不应小于500mm。各接头中心至主节点的距离不应大于纵距的1/3。纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。⒀、横向水平杆的设置：在主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣紧，且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。靠墙一端的外伸长度不应大于500mm。作业层上的非节点处横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。⒁、作业层上脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm，脚手板应设在三根横向水平杆上，当其长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支撑，但应将脚手板两端与其可靠固定、严防倾翻。⒂、脚手板可采用对接平铺或搭接铺设。对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度130～150mm。脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，伸出横向水平杆的长度不应小于100mm，采用对接平铺，四周应用直径3.2mm的镀锌铁丝固定在横向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应用3.2mm镀锌铁丝与支承杆可靠的固定。⒃、连墙件应从低层第一步纵向水平杆处开始设置，当有困难，应采用其它可靠措施固定。⒄、连墙件应优先采用菱形布置，亦采用矩形布置。⒅、脚手架两端必须设置连墙件。⒆、竹脚手板铺设：架子首层、顶层和作业层脚手板要满铺，在每段挑架的中间高度设一道安全平网。连搭几段挑架时，安全平网的间距不得大于12m。⒇、脚手架外立杆内侧满挂2000目安全网全封闭。2、脚手架搭设⑴、在楼板模板上弹出卡环位置→安装卡环→（砼达到设计强度后）安装[20a号槽钢（已按要求焊好φ25钢筋）→摆放纵向扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直）→每边竖起3-4根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）→安第一节小横杆→校正立杆垂直和水平使其符合要求，按40~60N力拧紧扣件螺栓，形成脚手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍脚手架质量和挑梁情况严格确保设计要求和脚手架质量→安第二节大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆（加抛撑）上端与第二步大横杆紧扣（装设连墙件后拆除）→安第三、四步大横杆和小横杆→安装二层连墙件→接立杆→加设剪刀撑→装设作业层间横杆→铺设脚手板，绑扎防护及挡脚板、立挂安全网。⑵、脚手架必须配合施工进度搭设，第一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。⑶、每搭完一步脚手架，应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，其偏差不应超过规范的允许偏差。⑷、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。⑸、当搭设至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。⑹、顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合下列要求：a、搭设长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。b、立杆端部宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。⑺、双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。3、脚手架检查与验收脚手架及悬挑钢梁应在下列阶段进行检查与验收：a、悬挑钢梁安装完后及脚手架搭设前；b、作业层上施加荷载前；c、每搭设完10～13m高度后；d、达到设计高度后；e、遇有4级大风与大雨后；f、停用超过一个月。脚手架使用中，应定期检查下列项目：a、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞、桁架等的构造是否符合要求；b、悬挑钢梁是否松动，底座是否松动；c、扣件螺栓是否松动；d、安全防护措施是否符合要求；e、是否超载。4、双排架拆除要求：⑴、拆除前必须全面检查扣件，连墙杆、支撑系统是否符合构造要求，不符合要求的应先处理好，并清除杂物和障碍物后方可开始拆除。⑵、拆除前应根据施工的需要，制订出符合实际施工需要的拆除方案，由项目经理或总工长（技术负责人）向施工队组进行技术交底和安全交底后，再进行拆除作业。⑶、外脚手架的拆除作业，必须从上而下逐步进行，严禁上下同时作业。即由上而下，后绑先拆，先绑后折，一般情况下先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后是小横杆、大横杆、抛撑、立杆等，必要时要先加固后拆除。⑷、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如大于2步应设连墙杆加固。⑸、拆至下部最后一根立杆高度时应在适当位置临时设置抛撑加固后再拆。⑹、外架拆除严禁从高空往下抛掷钢管、扣件、脚手板等物品。拆除下来的钢管、扣件、脚手板等应分别放到卸料平台或施工电梯进料平台，由塔吊或施工电梯运至地面。拆放到卸料平台或进料平台上的钢管、扣件等应随拆随吊走。⑺、在作业区安全坠落范围内设置围栏，警戒标志，并设专人警戒，禁止非工作人员入内。⑻、作业区的供电线路要事先拆除或与电工联系，改道和停电后方可进行作业。⑼、拆除脚手架大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣。由中间操作人员将杆转向，往下方人员传递时待下方人员握牢后再放手。上下呼应，动作协调，当解至与其他作业人员有关的结扣时，应先告知对方，待对方做好防护准备后再解扣，以防坠落。⑽、拆除过程中，要求一步一清，拆除的扣件等零碎物件不能留滞在外架上，以防坠落伤人。⑾、拆除过程中要注意保护成品，不得损坏，如有损坏要通知有关人员修复后再拆除。⑿、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。⒀、严禁采用踏步式、分段、分立面拆除法。⒁、运到地面的杆件、物品等应及时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。5、脚手架防雷措施⑴、外架用的预埋件必须用二根φ8钢筋与在建工程的防雷接地网搭焊，以便于架体避雷。⑵、雷雨天气和六级以上大风应停止作业。⑶、大风过后要对架上的脚手板、安全网等认真检查一次。6、安全管理⑴、脚手架搭设人员必须持相应的特殊工种作业证上岗；⑵、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；⑶、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备；⑷、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：a、主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；b、连墙件c、悬挑钢梁及卡环。⑸、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；⑹、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。三、复核计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为21.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设5层。悬挑水平钢梁采用[20a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。㈠、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.511×1.0502/8=0.484kN.m=0.484×106/5080.0=95.250N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.551×1050.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.608mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!㈡、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值P=(1.2×0.040+1.2×0.276+1.4×2.362)/2=1.843kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.150×1.843×1.500=0.423kN.m=0.423×106/5080.0=83.276N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.040+0.276+2.362=2.678kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×2678.445×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=4.13mm最大挠度和V=V1+V2=4.178mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!㈢、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.276+1.4×2.362=3.707kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；㈣、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×21.000=2.621kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×5×1.500×(1.050+0.300)/2=1.772kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14NG3=0.140×1.500×5/2=0.525kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×21.000=0.157kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.075kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.350Uz——风荷载高度变化系数，建筑物高度为64米，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.700Us——风荷载体型系数：Us=1.090经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.350×1.700×1.090=0.454kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。㈤、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.71kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=139.86[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.71kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.263kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=180.62[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!㈥、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值，wk=0.454kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=10.296kN，连墙件轴向力计算值Nl=15.296kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=95.411kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=15.296kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!采用三个抗滑扣件抗滑，才能满足要求。连墙件扣件连接示意图㈦、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1500mm，l=3000mm，ml=300mm，m2=1350mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1780.40cm4，截面模量(抵抗矩)W=178.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2×5.08+1.4×4.73=12.71kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×28.83×0.0001×7.85×10=0.27kN/mk=1.50/3.00=0.50kl=0.30/3.00=0.10k2=1.35/3.00=0.45代入公式，经过计算得到支座反力RA=32.907kN支座反力RB=-6.682kN最大弯矩MA=21.269kN.m抗弯计算强度f=21.269×106/(1.05×178000.0)=113.799N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=5.08+4.73=9.80kN水平钢梁自重计算荷载q=28.83×0.0001×7.85×10=0.23kN/m最大挠度Vmax=7.365mm按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000.0mm水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/400,满足要求!㈧、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用[20a号槽钢U口水平,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×11.0×73.0×235/(2700.0×200.0×235.0)=0.85由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.726经过计算得到强度=21.27×106/(0.726×178000.00)=164.52N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!㈨、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.682kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[6682×4/(3.1416×50×2)]1/2=10mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.68kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于6682.34/(3.1416×20×1.5)=70.9mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.68kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!㈩、建筑物主体承压梁验算本工程钢悬挑梁支承处的周边均框架梁或连系梁，梁截面宽×高为250MM×500MM，C25砼，梁底配2Ф16，两边支座配2Ф22，梁跨度6米，悬挑钢间距1.5米。按梁两端为固端验算。钢悬挑梁传来集中荷载：P＝32.90KN；按四等分布置于梁上。见计算简图。砼梁自重：G1＝0.25×0.5×24＝3.0KN/M；砌块自重：G2＝0.19×3.1×11.8＝6.95KN/M；粉刷自重：G3＝0.02×3.1×20×2＝2.48KN/M；梁支座弯距：M＝[2×（6÷1.5）2＋1]×32.9×6÷（24×6÷1.5）＋（3＋6.95＋2.48）×62÷12＝105.15KN.M,实配2Ф22，查表得可承受弯矩115KN.M，满足要求。梁跨中最大弯距：M＝[（6÷1.5）2-1]×32.9×6÷（24×6÷1.5）＋（3＋6.95＋2.48）×62÷24＝49.49KN.M，实配2Ф16，查表得可承受弯矩53KN.M，满足要求。落地式卸料平台扣件钢管支撑架施工方案工程概况本工程为某住宅楼，位于市区内，长50米，宽20米。本工程为六层砖混结构，层高为3米。本工程采用两座井架进行垂直运输，对应设两座落地式卸料平台。尺寸为3m×3m，立杆立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.50米，立杆的步距h=1.50米。立杆之间用纵横向横杆连接。钢管横杆格栅间距为300mm，立杆搭设高度为20.0米。落地式平台施工方案1、基本要求⑴、材料：a、采用φ48×3.5钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。b、扣件采用机械性能不低于KTH330-08的铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼。毛刺、氧化脱皮等应立即清除干净。c、脚手板采用竹脚手板。⑵、地基土方分层回填夯实、整平、土的压实系数为0.9，承载力为fgk=135KPa；或采用浇C20砼300mm厚作硬化处理。⑶、立杆立杆构造应符合下列要求：①、每杆立杆底部应设置底座和垫板；②、卸料平台必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。③、卸料平台底层步距不应大于2m。④、立杆接长必须采用对接扣件连接。⑷、连墙件①、连墙件按每层设置间距为3m应布置靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于300mm；②、应从底层第一步纵向水平处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定；③、连墙件不应与外脚手架垂直运输机械相碰。卸料平台采用钢管与梁或预埋在砼楼板的短钢管连接加双扣件。也可采用与柱子用钢管和扣件锁紧。⑸、水平杆水平杆宜设置在立杆内侧，不宜接长；纵向水平杆格栅间距为300mm；横向水平杆间距为1000mm。横向水平杆通过双扣件与立杆连接。⑹、剪刀撑①、剪刀撑斜杆与地面的倾角为600。②、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。③、剪刀撑斜杆的搭接长度应大于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100mm。⑺、作业层作业层必须满铺脚手板。作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：①、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；②、上栏杆上皮高度为1.2m；③、挡脚板高度不应小于180mm；④、中栏杆应居中设置。2、工艺流程在牢固的地基弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装横向扫地横杆并与立杆和扫地杆扣紧（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直）→装设第一步纵、横向水平杆（与立杆扣接固定）→校正立杆垂直和水平使其符合要求，按40～60N.m力拧紧扣件螺栓→安装第二步纵、横水平杆→加设临时斜撑杆（加抛撑）→安第三、四步纵横杆→接立杆→加立剪刀撑→装设作业层间横杆→铺设脚手板、绑扎防护及挡脚板、挂立安全网。3、开始搭设前，单位工程负责人应按有关规定向架设人员进行技术交底。4、清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。5、卸料平台必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。6、在卸料平台入口处设置平台限荷标志，本工程卸料平台用于运输井架和楼层的通道，不允许在其上堆放集中荷载过长时间。卸料平台总限荷为500Kg。6、每搭完一步卸料平台后，应按下表校正步距、纵距及立杆的垂直度：项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法和工具1立杆垂直度最后验收垂直度20～80m－±100下列卸料平台允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=50±7±20±40±60±80±100±7±25±50±75±100±7±50±100中间档次用插入法2间距步距纵距横距－±20±50±20－钢板尺3纵向水平杆高差一根杆的两端―±20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差－±104双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm－50－钢板尺7、底座安放应符合下列规定：①、底座、垫板均应准确地安放在定位线上；②、垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，也可采用槽钢。8、立杆搭设应符合下列规定：①、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；②、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；③、开始搭设立杆时，卸料平台的每一个立面至少应设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；④、当搭设至有连墙件的构造时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；⑤、顶层立杆接长如采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。⑥、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。9、水平杆不允许搭接。10、连墙件的搭设应符合下列规定：①、连墙件的竖向间距不大于2h，且不大于层高；②、连墙件从底层第一步水平杆处开始设置，且宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。11、剪刀撑的搭设应符合下列规定：①、剪刀撑应沿高度方向连续设置，斜杆与地面的倾角宜在450～600之间。并应随立杆、水平杆等同步搭设；②、各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。12、扣件安装应符合下列规定：①、扣件规格必须与钢管外径（φ48或φ51）相同；②、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不大于65N.m；③、在主节点处固定水平杆、剪刀撑等的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；④、对接扣件开口应朝上或朝内；⑤、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。13、作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：①、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆内侧；②、上栏杆上皮高度为1.2m；③、挡脚板高度不应小于180mm；④、中栏杆应居中设置。14、脚手板的铺设应符合下列规定：①、脚手板应铺满、铺稳，离开墙面不大于100mm；②、脚手板应设置在三根横向水平杆上，间距不大于900mm；③、脚手板采用对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；④、脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆件上。三、拆除拆除卸料平台前的准备工作应符合下列规定：①、应全面检查卸料平台的扣件连接，连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；②、根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；③、单位工程负责人进行拆除安全技术交底；④、应清除卸料平台上杂物和地面障碍物。拆除卸料平台时，应符合下列规定：①、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；②、连墙件必须随卸料平台逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆卸料平台；③、当卸料平台拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。3、拆除卸料平台时应符合下列规定：①、各构配件严禁抛至地面；②、拆除现场必须设置警戒区，必须设地面监护人员，并配备良好的通讯设施。警戒区内严禁非操作人员通行；③、遇四级大风、雨、雪等特殊天气，不得进行拆除作业；④、杆件和扣件拆除时应分离，不允许连接在一起输送至地面，或两杆同时拆下输送至地面；⑤、垫铺板拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起；⑥、拆除时，必须用电气焊时，应严格执行其特殊的防火规定，应增派专职人员，配备消防器材，防止火星和切割物落引起的火灾，严禁无证动用焊割工具；⑦、当日作业后，应检查岗位周围情况，不得留有隐患；⑧、输送地面的杆件和扣件应分类堆放整齐。四、复核计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为20.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.50米，立杆的步距h=1.50米。图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。一、基本计算参数[同上]二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W=5.08cm3；截面惯性矩I=12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11=0.140+0.350×1.000=0.490kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12=1.500×0.300=0.450kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=1.500×0.300=0.450kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载q1=1.2×0.490+1.2×0.450=1.128kN/m活荷载q2=1.4×0.450=0.630kN/m最大弯矩Mmax=(0.10×1.128+0.117×0.630)×1.5002=0.420kN.m最大支座力N=(1.1×1.128+1.2×0.63)×1.50=2.995kN抗弯计算强度f=0.420×106/5080.0=82.61N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载q1=0.490+0.450=0.940kN/m活荷载q2=0.450kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.940+0.990×0.450)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.181mm纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.00kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.008kN.m最大变形vmax=2.57mm最大支座力Qmax=10.892kN抗弯计算强度f=1.01×106/5080.0=198.46N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.89kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.129×20.000=2.582kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)栏杆的自重(kN)：NG2=0.140×1.500=0.210kN(3)脚手板自重(kN)：NG3=0.350×1.000×1.500=0.525kN(4)堆放荷载(kN)：NG4=1.500×1.000×1.500=2.250kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.567kN。2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=1.500×1.000×1.500=2.250kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.83kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.80a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；公式(1)的计算结果：=109.32N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：=71.68N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.042；公式(3)的计算结果：=101.99N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数k1———————————————————————————————————————步距h(m)h≤0.90.9<h≤1.21.2<h≤1.51.5<h≤2.1k11.2431.1851.1671.163———————————————————————————————————————表2模板支架计算长度附加系数k2—————————————————————————————————————————————H(m)46810121416182025303540h+2a或u1h(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091—————————————————————————————————————————————————以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》七、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(KN/m2)，p=N/A；p=39.3N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=9.83A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(KN/m2)；fg=54.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=135.00KN/m2地基承载力的计算满足要求!夯实的回填土上加300厚硬化C20砼层，Kc=1.0,fgk=135,满足要求。悬挑卸料平台施工方案工程概况本工程为××综合楼，位于××市区内，长140米，宽50米。本工程为地下2层，地上18层框架结构、二层以上为标准层，层高为3.5米。根据本工程采用的垂直运输方式，采用悬挑式卸料平台，每层搭设一个。卸料平台搭拆施工方案本工程悬挑式卸料平台施工严格按照JGJ130-2001规范（2002年版）要求进行。具体要求如下：1、悬挑卸料平台基本搭设要求：⑴、钢管规格采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管。钢管、扣件、脚手板、安全网的材质符合JGJ130-2001规范（2002年版）要求。⑵、采用[18a号槽钢，悬挑部分为3.0m，在建筑主体内的长度为1.0～3.0m，槽钢用在其端部350mm处和离建筑物边缘150mm处的梁上各设一根直径为14mm的圆钢“几”字形卡环固定，卡环锚入砼一定要压在楼板下层钢筋下面或梁内，并保证两侧30cm以上搭接长度。卡环安装和楼板、梁砼浇筑施工同时进行。[18a号槽钢之间用间距为0.75m的[12.6号槽钢焊接连接成整体。在悬挑端部距离外端500mm处及上一层建筑物的梁外侧用φ18钢筋卡环连接直径为17mm的6×19mm的钢丝绳固定。⑶卸料平台的作业层必须满铺脚手板。作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：①、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；②、上栏杆上皮高度为1.2m；③、挡脚板高度不应小于180mm；④、中栏杆应居中设置。⑷、每块脚手板应设在三根横向水平杆上，用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆件上。2、悬挑卸料平台的拆除⑴、拆除前，应对卸料平台的支撑体系进行检查，是否符合构造要求；⑵、根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经有关部门批准后方可实施；⑶、由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；⑷、清除卸料平台上杂物及地面障碍物；⑸、在作业区安全坠落范围内设置围栏、警戒标志，并设专人警戒，禁止非工作人员入内。⑹、拆除人员应正确使用安全帽、安全带。复核计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度3.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。次梁采用[12.6号槽钢U口水平，主梁采用[18a号槽钢U口水平，次梁间距0.75m。施工人员等活荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载5.00kN。一、次梁的计算次梁选择[12.6号槽钢U口水平槽钢，间距0.75m，其截面特性为面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm截面尺寸b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35×0.75=0.26kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2=2.00×0.75=1.50kN/m(3)槽钢自重荷载Q3=0.12kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.26+1.50+0.12)=2.26kN/m经计算得到，活荷载计算值P=1.4×5.00=7.00kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M=2.26×3.002/8+7.00×3.00/4=7.79kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=7.79×106/(1.05×62140.00)=119.44N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算<[f],满足要求!4.整体稳定性计算其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×9.0×53.0×235/(3000.0×126.0×235.0)=0.72由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.676经过计算得到强度=7.79×106/(0.676×62140.00)=185.52N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算<[f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择[18a号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为面积A=25.69cm2,惯性距Ix=1272.70cm4,转动惯量Wx=141.40cm3,回转半径ix=7.04cm截面尺寸b=68.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.14kN/mQ1=0.14kN/m(2)槽钢自重荷载Q2=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.20)=0.41kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.2×(0.35+2.00)×0.38×3.00/2+1.2×0.12×3.00/2)=1.80kNP2=(1.2×(0.35+2.00)×0.75×3.00/2+1.2×0.12×3.00/2)=3.39kNP3=(1.2×(0.35+2.00)×0.75×3.00/2+1.2×0.12×3.00/2)+7.00/2=6.89kNP4=(1.2×(0.35+2.0