青岛市金泰花园宅楼设计-论文说明书

设计资料网:第一章前言我的毕业设计的题目是青岛市金泰花园住宅楼设计，结构形式为现浇钢筋混凝土框架结构。此次毕业设计的主要目的旨在通过综合运用本科学习所学到的专业知识，充分利用图书馆，网络等现有资源完成一个包括建筑方案和结构方案的确定，同时运用所学知识进行结构计算，完成建筑施工图和结构施工图的绘制，设计一整套完整的图纸。从而让我们了解建筑设计的一般过程，掌握建筑设计的所需要知识，了解建筑设计的大部分内容，同时可以培养我们综合运用基础理论以及使用计算软件、Excel等基本技能的能力，培养我们分析和解决实际问题的思考方法。更重要的是通过此次毕业设计还可以让我们对大学所学知识进行全面的融汇贯通，本次设计是对大学所学专业知识的具体运用，为我们将来走上工作岗位打下坚实的基础。本次毕业设计的主要内容：建筑设计1、确定建筑方案及完成初步设计2、扩大初步设计平面设计立面设计剖面设计设计说明、图纸目录、门窗表和装修表二、结构设计1、确定结构方案2、结构计算对整个工程进行慨述

结构布置与构件选型

结构的梁、板、柱、截面估计，确定工程做法

框架在竖向荷载作用下的内力计算

框架在风荷载作用下的内力计算

框架在地震荷载作用下的内力计算

内力组合

框架草图配筋

主要梁板配筋计算、

基础选型及计算

楼梯配筋计算完成的主要任务及要求：1、查阅不少于10篇的相关资料，其中英文文献不少于2篇，完成开题报告。2、完成工程建筑设计并绘制相应的建筑设计图，。3、完成不少于2万英文（5000汉字）印刷符，且与选题相关的英文文献翻译。4、完成结构设计说明书并绘制结构配筋图。5、完成建筑施工图（6-8张2号图纸），结构施工图（6-7张2号图纸）。完成任务的时间节点：1-2周查阅相关文献，开展建筑设计3周修改建筑图，确定结构方案4-6周内力计算7-9周配筋计算10-13周绘制施工图14周完成英文翻译

第二章建筑、结构方案设计2.1建筑设计说明这次毕业设计的课题为青岛市金泰花园住宅楼设计,本着设计富有正气和时代气息的原则,设计一座现代化气息的住宅楼,建筑设计在现有的自然环境与总体规划的前提下，根据设计任务书的要求，综合考虑使用功能、结构施工、材料设备、经济艺术等问题，着重解决建筑内部使用功能和使用空间的合理安排，内部和外表的艺术效果，各个细部的构造方式等，创造出既符合科学性，又具有艺术效果的住宅环境。建筑设计应考虑建筑与结构等相关的技术的综合协调，以及如何以更少的材料、劳动力、投资和时间来实现各种要求，使建筑物做到适用、经济、坚固、美观。在满足功能要求的基础上，该建筑要体现现代化特色，适应现代化的住宅需求。满足消防、抗震等安全要求。本方案采用框架结构，这种结构体系的优点是建筑平面布置灵活，能获得较大的使用空间，建筑立面容易处理，可以适应不同的房屋造型。同时，在结构性能方面，框架结构属于柔性结构，自振周期较长，地震反应较小，经过合理的结构设计可以具有较好的延性性能，本次设计共六层，首层商店，上面五层住宅。框架结构是由梁、柱、节点及基础组成的结构形式，横梁和柱，通过节点连为一体，形成承重结构，将荷载传至基础。2.2平面设计建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋各部分的组合关系。由于建筑平面通常较为集中反映建筑功能方面的问题，一些剖面关系比较简单的民用建筑，它们的平面布置基本上能够反映空间组合的主要内容，因此，首先从建筑平面设计入手。但在平面设计中，我依旧从建筑整体空间组合的效果来考虑，紧密联系建筑剖面和立面，分析剖面、立面的可能性和合理性，不断调整修改平面，反复深入。也就是说，虽然我从平面设计入手，但是着手于建筑空间的组合。建筑平面设计包括使用部分平面设计和交通联系部分设计。2.2.1使用部分平面设计建筑平面中各个使用房间和辅助房间，是建筑平面组合的基本单元。本设计在使用平面设计中充分考虑了以下几点：注意了房间的面积、形状和尺寸满足室内使用活动和设备合理布置的要求；门窗的大小和位置考虑了房间的出入方便，疏散安全，采风通风良好；房间的构成注意使结构布置合理，施工方便，也要有利于房间之间的组合，所用材料应符合相应的建筑标准；室内空间，以及屋檐、地面、各个墙面和构件细部，应考虑人们的使用和审美要求。对于辅助房间的平面设计，通常根据建筑物的使用特点和使用人数的多少，先确定所需设备的个数，根据计算所得的设备数量，考虑在整幢建筑中辅助房间的分布情况，最后在建筑平面组合中，根据整幢房屋的使用要求适当调整并确定这些辅助房间的面积、平面形式和尺寸。2.2.2交通联系部分设计交通联系部分是把各个房间以及室内交通合理协调起来，同时又要考虑到使用房间和辅助房间的用途，减少交通干扰。楼梯是垂直交通联系部分，是各个楼层疏散的必经之路，同时又要考虑到建筑防火要求，本建筑每单元采用一个梁式双跑楼梯。本设计中交通联系部分设计能满足下列要求：交通线路简捷明确，联系通行方便；人流通畅，紧急疏散时迅速安全；满足一定的通风采光要求；力求节省交通面积，同时考虑空间组合等设计问题。包括楼梯设计、室外台阶、门和窗的设计。楼梯设计楼梯是建筑物中的重要组成部分，它是主要的垂直交通设施之一，楼梯的主要功能是通行和疏散。梁式楼梯由踏步板、斜梁和平台板、平台梁组成。楼梯的位置与防火疏散、出入口位置、建筑物平面关系和艺术要求有关。室外台阶建筑物室内地面必须高于室外地面，为了便于出入，应根据室内外的高差设置台阶。室外台阶的坡度比楼梯小，在15o-20o之间每级台阶高度约为100-150毫米，宽度在300-400毫米之间。在台阶和出入口之间一般设有1000-1500毫米宽的平台作为缓冲，平台的表面应作成向室外倾斜1-4％的流水坡，以利排水。台阶应采用耐久性，抗冻性好和耐磨的材料，如天然石，混凝土，缸砖等。台阶的基础要牢固，较简单的做法只需挖去腐蚀土，做一垫层即可。门和窗的设计门的设计与布置：对门的设计主要考虑了以下几点：根据功能确定门的大小；根据使用具体要求确定门的数量；窗的设计和布置。房间中窗子的大小、形式和位置，对室内采光、通风、日照和使用等功能要求，对建筑物的装门面构图，都有很大关系，在设计时应根据各方面要求综合考虑。窗的大小：窗户面积至少是地面面积的七分之一，窗子的大小、数量，还应考虑经济条件和当地的气候条件。窗的位置：在设计窗的位置时，考虑了下列问题：窗的位置应很好地考虑房间内部的使用情况；窗子大都兼有通风的作用，因此房间的窗子位置应与门的位置一起考虑，最好把窗开在门对面的墙上或离门较远的地方，以使房间尽可能得到穿堂风；窗子的位置还考虑了立面的要求，使立面构图整齐谐调，不致杂乱无章，影响立面的效果。窗的形式：窗的形式不仅考虑了采光、通风的要求，而且还考虑比例造型的美观，因为窗是建筑外形和室内艺术造型的重要内容。2.3平面组合设计建筑平面的组合设计，一方面，是在熟悉平面各组成部分的基础上，进一步从建筑整体的使用功能、技术经济和建筑艺术等方面，来分析对平面组合的要求；另一方面，还必须考虑总体规划、基地环境对建筑单体平面组合的要求。即建筑平面组合设计须要综合分解建筑本身提出的、经及总体环境对单体建筑提出的内外两方面的要求。2.4剖面设计建筑剖面图是表示建筑物在垂直方向房屋各部分的组合关系，剖面设计主要表现为建筑物内部结构构造关系，以及建筑高度、层高、建筑空间的组合与利用。它和房屋的使用、造价和节约用地有着密切关系，也反映了建筑标准的一个方面。其中一些问题需要平、剖面结合在一起研究，才具体确定下来。本工程为青岛市金泰花园住宅楼，底层层高4.5，其余五层层高均为3.0m。垂直交通采用楼梯。门的高度根据人体尺寸来确定，窗高要满足通风采光要求。2.5立面设计立面设计是为了满足使用功能和美化环境的需要而进行的。同时，还可起到改善环境条件、保护结构和装饰美化建筑物的作用。并且要考虑它的耐久性、经济性；正确处理与施工技术的关系。建筑立面可以看成是由许多构部件所组成：它们有墙体、梁、柱、等构成房屋的结构构件，有门窗、阳台等和内部使用空间直接连通的部件，以及台基、勒脚、檐口等主要起到保护外墙作用的组成部分。恰当地确定立面中这些组成部分和构件的比例和尺度，运用节奏韵律、虚实对比等规律，设计出体型完整、形式与内容统一的建筑立面，是立面设计的主要任务。建筑立面设计的步骤，通常根据初步确定的房屋内部空间组合的平剖面关系，例如房屋的大小、高低、门窗位置，构部件的排列方式等，描绘出房屋各个立面的基本轮廓，作为进一步调整统一，进行立面设计的基础。设计时首先应该推敲立面各部分总的比例关系，考虑建筑整体的几个立面之间的统一，相邻立面间的连接和协调，然后着重分析各个立面上墙面的处理，门窗的调整安排，最后对入口门廊、建筑装饰等进一步作重点及细部处理。完整的立面设计，并不只是美观问题，它和平、剖面的设计一样，同样也有使用要求、结构构造等功能和技术方面的问题，但是从房屋的平、立、剖面来看，立面设计中涉及的造型和构图问题，通常较为突出。本设计工程建筑立面设计力求给人一种均衡、和谐的感觉，与环境融于一体，充分体现了建筑物的功能，通过巧妙组合，使建筑物创造了优美、和谐、统一而又丰富的空间环境，给人以美的享受。2.6楼板层和地面按施工方法，楼板有现浇式、装配式和装配整体式三种。本次住宅楼设计采用的时现浇肋梁楼盖,现浇肋梁楼板是最常见的楼板形式之一，当板为单向板时称为单向板肋梁楼板，当板为双向板时称为双向板肋梁楼板。单向板肋梁楼板由板，次梁和主梁组成，其荷载传递的路线为板，次梁，主梁，柱或墙。次梁的布置通常按开间方向排列，主梁可由柱或墙支撑，主梁的经济跨度为5-8米，次梁为主梁跨度的1/14-1/8，梁宽为梁高的1/3-1/2，次梁间距同板跨。由于板中混凝土用量为整个楼板的50﹪-70﹪，因而板宜取薄些通常板跨在3米以下，其经济跨度为1.7-2.5米，板厚为6-8公分。单向板肋梁楼板主梁次梁的布置，不仅由房间大小，平面形式来决定，而且还应从采光效果来考虑双向板肋梁楼板常无主次梁之分，由板和梁组成，荷载传递路线为板，梁，墙或柱。楼面构造与地面构造基本相同，因而以下叙述的地面做法也同样适合于楼面。地面面层包括面层本身及踢脚线，踢脚线的作用是遮盖面层与墙面的接缝，保护墙面以防擦洗地面时弄脏墙面，它的材料大多与地面相同，常见做法有与墙面粉刷相平，突出，凹进三种，踢脚线高120-150毫米。2.7基础和地基基础和地基具有不可分割的关系，但又是不同的概念，基础是建筑物与土层直接接触的部分，它承受建筑物的全部荷载，并把他们传给地基，基础是建筑物的一个组成部分，而地基是基础下面的土层，承受由基础传来的整个建筑物的荷载。地基不是建筑物的组成部分。地基分两种：一是天然土层具有足够的承载能力，不需人工处理就能承受建筑物全部荷载的叫天然地基。一是当上部荷载叫大或土层承载能力较弱，缺乏足够的坚固性和稳定性，必须经人工处理后才能承受建筑物全部荷载的叫人工地基。根据地基土质好坏，荷载大小及冰冻深度，常把基础埋在地表以下适当深度处，这个深度成为埋置深度（简称埋深）。一般基础的埋深应大于冰冻线的深度，从经济和施工角度分析，基础的埋深，在满足要求的情况下越浅越好，但最小不能小于0.5米。天然地基上的基础，一般把埋深在5米以内的叫浅基，超过5米的叫深基。本工程考虑到地下水位的高度，冰冻线的深度，以及地下软弱层的深度和范围，按《建筑地基基础设计规范》要求，当采用独立基础或条形基础时，基础埋深指基础底面到室内地面的距离，至少取建筑物高度的1/15，基础埋深取1.45m.2.8其它设计2.8.1散水设计建筑物的外墙做散水，主要是为了迅速排除靠墙体的地面水并堵住地面水沿墙脚向下渗透，以减少墙脚基础受水侵蚀的可能性。以便将水导至远离墙脚处。散水用素混凝土现浇坡度为3%--5%。本次设计的散水宽度为900mm，坡度3%，具体做法为：300厚素土夯实宽L+300，60厚75号混凝土垫层，20厚1：2水泥砂浆抹面。2.8.2勒脚的设计用1：2水泥砂浆粉刷，高度600mm。这种勒脚的优点是造价低，施工方便，因此一般民用建筑多采用。2.9结构设计2.9.1设计总说明设计依据土木工程2016届毕业设计任务书；国家规定的现行相关设计规范：《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《住宅设计规范》（GB50096-1999）《建筑设计防火规范》（GBJ16-87）《民用建筑设计通则》（GB50352-2005）结构说明本工程为现浇钢筋混凝土框架结构。外墙300厚加气混凝土，内墙240厚加气混凝土，女儿墙厚240mm实心砖；抗震设防烈度为6度，抗震等级为三级，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第二组。2.9.2各部分建筑构造屋面做法（自上而下）：30mm厚细石混凝土刚性保护层；SBS改性沥青防水层；20mm厚1:3水泥砂浆找平层；120mm厚水泥珍珠岩保温层；120mm厚焦渣找坡层（最薄处30mm厚）；120厚钢筋混凝土楼板；15mm厚混合砂浆顶棚粉刷层；表面刮涂料。楼面做法（自上而下）：600*600抛光地面砖（10mm厚面层；20mm厚水泥砂浆打底）；30mm厚细石混凝土整浇层；现浇楼板120mm厚；15mm厚混合砂浆顶棚粉刷层；表面刮涂料。卫生间面砖：150mm厚水泥砂浆保护层；120mm厚钢筋混凝土板；防水剂（2道）：15mm厚水泥砂浆找平层；120mm厚钢筋混凝土板；20mm厚混合砂浆抹灰。2.9.3结构方案设计设计规模该工程位于青岛市，地层商店，上面五层住宅，住宅分俩个单元，一梯俩户。总建筑面积2904m2。具体尺寸见建筑图。场地条件自然条件：基本雪压：0.2KN/m2，基本风压0.5KN/m2。地质条件：地基承载力特征值250KPa。材料情况：空心砖砂浆等级M5；混凝土C25（基础）、C30（梁、板、柱）；纵向受力钢筋：HRB400级；箍筋及基础钢筋：HPB235级。抗震设防要求：设防基本烈度6度，抗震等级为三级，设计地震分组为第二组，基本地震加速值为0.05g。结构体系：现浇钢筋混凝土框架结构。施工：柱、梁、板均现浇。

第三章荷载计算3.1荷载汇集及相关尺寸的选取3.1.1截面尺寸选取横向框架梁截面高度h:框架梁的高度可以按照高跨比来确定，即梁高h=（～）L；h=(～)L=(～)×5500=458.3～687.5mm取h=600mm截面宽度：b=(～)h=(～)×600=200～300mm取b=250mm纵向框架梁截面高度：h=(～)L=(～)×6500=541.7～812.5mm取h=600mm截面宽度：b=(～)h=(～)×600=200～300mm取b=250mm框架柱预取首层柱截面500×500mm，取二至六层柱截面400×450mm，并在框架内力计算中进行检验。楼板统一取楼板厚120mm。3.1.2荷载汇集恒载屋面30mm厚细石混凝土刚性保护层22×0.03=0.66KN/㎡SBS改性沥青防水层0.30KN/㎡20mm厚1:3水泥砂浆找平20×0.02=0.40KN/㎡120mm厚水泥珍珠岩保温层4×0.12=0.48KN/㎡120mm厚焦渣找坡10×0.12=1.20KN/㎡120mm厚钢筋混凝土板25×0.12=3.00KN/㎡15mm厚板下抹灰0.015×16=0.24KN/㎡∑6.28KN/㎡楼面25mm厚水泥砂浆面层0.025×20=0.50KN/㎡120mm厚现浇钢筋混凝土楼板25×0.12=3.00KN/㎡15mm厚纸筋石灰抹底0.015×16=0.24KN/㎡∑3.74KN/㎡梁重框架梁自重0.25×0.6×25=3.75KN/ｍ梁侧粉刷2×(0.6-0.12)×0.02×17=0.33KN/ｍ∑4.08KN/ｍ4）墙重外墙面外抹灰20mm厚水泥砂浆20×0.02=0.40KN/㎡外墙内抹灰及内墙面抹灰20mm厚石灰砂浆17×0.02=0.34KN/㎡外墙（300mm厚）5.5×0.3+0.4+0.34=2.39KN/㎡内墙（240mm厚）5.5×0.24+0.4+0.34=2.06KN/㎡女儿墙（240mm厚）18×0.24+0.34×2=5.0KN/㎡柱（考虑柱子抹灰，取柱自重26KN/㎡）首层柱子26×0.50×0.50=6.50KN/ｍ二至六层柱子26×0.40×0.45=4.68KN/ｍ屋檐重2.73KN/ｍ活载雪荷载0.20KN/㎡风荷载0.50KN/㎡首层楼面3.5KN/㎡二至六层楼面2.0KN/㎡屋面活载2.0KN/㎡阳台2.5KN/㎡3.2各层重力荷载代表值计算第六层上半层女儿墙：(44.0+11.0)×2×5=550.0KN屋面屋檐：(44.0+11.0)×2×2.73=300.3KN屋面板：(44.0+0.15)×(11.0+0.15)×6.28=3091.5KN梁：(44.0×3+11.0×9+5.5×2)×4.08=987.4KN柱子：29×1.5×4.68=203.6KN外墙：(44.0+11.0)×2×1.5×2.39=394.4KN内墙：(11.0×2-3.0+11.0×2-2.0×2+3.15+0.5×5.5)×4×1.5×2.06=530.2KN∑=6057.4KNG6=∑+0.5活=6057.4+0.5×(44.0×11.0×2.0)=6541.4KN第六层下半层柱子：29×1.5×4.68=203.6KN外墙：(44.0+11.0)×2×1.5×2.39=394.4KN内墙：(11.0×2-3.0+11.0×2-2.0×2+3.15+0.5×5.5)×4×1.5×2.06=530.2KN∑=1128.2KN第五层上半层楼面：(44.0+0.15)×(11.0+0.15)×3.74=1841.1KN梁：(44.0×3+11.0×9+5.5×2)×4.08=987.4KN柱子：29×1.5×4.68=203.6KN外墙：(44.0+11.0)×2×1.5×2.39=394.4KN内墙：(11.0×2-3.0+11.0×2-2.0×2+3.15+0.5×5.5)×4×1.5×2.06=530.2KN∑=3956.7KNG5=∑+0.5活=1128.2+3956.7+0.5×(44.0×11.0×2.0)=5568.9KN第五层下半层柱子：29×1.5×4.68=203.6KN外墙：(44.0+11.0)×2×1.5×2.39=394.4KN内墙：(11.0×2-3.0+11.0×2-2.0×2+3.15+0.5×5.5)×4×1.5×2.06=530.2KN∑=1128.2KN第四层上半层楼面：(44.0+0.15)×(11.0+0.15)×3.74=1841.1KN梁：(44.0×3+11.0×9+5.5×2)×4.08=987.4KN柱子：29×1.5×4.68=203.6KN外墙：(44.0+11.0)×2×1.5×2.39=394.4KN内墙：(11.0×2-3.0+11.0×2-2.0×2+3.15+0.5×5.5)×4×1.5×2.06=530.2KN∑=3956.7KNG4=∑+0.5活=1128.2+3956.7+0.5×(44.0×11.0×2.0)=5568.9KN第四层下半层柱子：29×1.5×4.68=203.6KN外墙：(44.0+11.0)×2×1.5×2.39=394.4KN内墙：(11.0×2-3.0+11.0×2-2.0×2+3.15+0.5×5.5)×4×1.5×2.06=530.2KN∑=1128.2KN第三层上半层楼面：(44.0+0.15)×(11.0+0.15)×3.74=1841.1KN梁：(44.0×3+11.0×9+5.5×2)×4.08=987.4KN柱子：29×1.5×4.68=203.6KN外墙：(44.0+11.0)×2×1.5×2.39=394.4KN内墙：(11.0×2-3.0+11.0×2-2.0×2+3.15+0.5×5.5)×4×1.5×2.06=530.2KN∑=3956.7KNG3=∑+0.5活=1128.2+3956.7+0.5×(44.0×11.0×2.0)=5568.9KN第三层下半层柱子：29×1.5×4.68=203.6KN外墙：(44.0+11.0)×2×1.5×2.39=394.4KN内墙：(11.0×2-3.0+11.0×2-2.0×2+3.15+0.5×5.5)×4×1.5×2.06=530.2KN∑=1128.2KN第二层上半层楼面：(44.0+0.15)×(11.0+0.15)×3.74=1841.1KN梁：(44.0×3+11.0×9+5.5×2)×4.08=987.4KN柱子：29×1.5×4.68=203.6KN外墙：(44.0+11.0)×2×1.5×2.39=394.4KN内墙：(11.0×2-3.0+11.0×2-2.0×2+3.15+0.5×5.5)×4×1.5×2.06=530.2KN∑=3956.7KNG2=∑+0.5活=1128.2+3956.7+0.5×(44.0×11.0×2.0)=5568.9KN第二层下半层柱子：29×1.5×4.68=203.6KN外墙：(44.0+11.0)×2×1.5×2.39=394.4KN内墙：(11.0×2-3.0+11.0×2-2.0×2+3.15+0.5×5.5)×4×1.5×2.06=530.2KN∑=1128.2KN第一层上半层楼面：(44.0+0.15)×(11.0+0.15)×3.74=1841.1KN梁：(44.0×3+11.0×9+5.5×2)×4.08=987.4KN柱子：29×2.25×6.5=424.1KN外墙：(44.0+11.0)×2×2.25×2.93=725.2KN内墙：((4.5+2.5)×8+2.5×3)×2.25×2.06=294.3KN∑=4272.1KNG1=∑+0.5活=1128.2+4272.1+0.5×(44.0×11.0×2.0)=5884.3KN∑G=G1+G2+G3+G4+G5+G6=34701.3KN∑A=44.0×11.0×6=2904㎡∑G/∑A=11.95KN/㎡3.3梁、柱线刚度计算根据梁柱截面惯性矩及长度可求得梁柱线刚度（i=EI/L），在内力分析时，只需要梁柱的相对线刚度，而在侧位移计算时则需要其实际线刚度。本框架梁柱采用相同的混凝土强度等级，故在计算相对线刚度时，不必算入E（E=Ec）值，在算出所有相对线刚度以后，以其中的一值作为基准，再求出各构件的相对线刚度，考虑现浇板的作用，取I=2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。Ec=3.0×107KN/㎡AC跨梁：iAC=2Ec××0.25×0.603÷5.5=16.4×10-4Ecｍ3CE跨梁：iCE=2Ec××0.25×0.603÷5.5=16.4×10-4Ecｍ3标准层柱：i2-6=Ec××0.4×0.453÷3.0=10.13×10-4Ecｍ3底层柱：i1=Ec××0.5×0.53÷4.5=11.57×10-4Ecｍ3取标准层柱i=10.13×10-4Ecｍ3作为基准1，算得各构件相对线刚度。

风荷载作用下框架内力分析风荷载取一榀框架来计算，风压标准值计算公式：ωk=βzμsμzω0式中ωk——风荷载标准值βz——高度Z处的风振系数μs——风荷载体型系数μz——风压高度变化系数ω0——基本风压因为结构高度H=19.5m<30m，故取βz=1.0，查表得风荷载体型系数μs=1.34.1自然条件地区基本风压：ω0=0.5KN/㎡地面粗糙程度B类体型系数：迎风面μs=0.8，背风面μs=0.5风压高度变化系数表4-1风压高度系数离地高度510152030μz1.01.02层次βzμsZμzω0AωKiFWKiVi(KN/㎡)(㎡)(KN)611.319.51.2380.5012.60.80510.1410.14511.316.51.1630.5012.60.7569.5219.66411.313.51.0980.5012.60.7148.9928.66311.310.51.0140.5012.60.6598.3036.96000.5012.60.6508.1945.15000.5018.90.65012.2957.444.2风荷载计算表4-2水平风荷载作用下的剪力图4-1风荷载作用下楼层剪力分布图4.3风荷载作用下框架柱剪力和弯矩（采用D值法）4.3.1风荷载作用下框架柱剪力和弯矩计算（左风）(1)反弯点高度修正(2)柱端弯矩剪力；；表4-3风荷载作用下框架柱剪力标准值计算层数柱号K=i6A61.620.4484.5333.0010.13C63.240.6186.2644.1410.13E61.620.4484.5333.0010.135A51.620.4484.5335.8110.13C53.240.6186.2648.0310.13E51.620.4484.5335.8110.134A41.620.4484.5338.4810.13C43.240.6186.26411.7110.13E41.620.4484.5338.4810.133A31.620.4484.53310.9310.13C33.240.6186.26415.1010.13E31.620.4484.53310.9310.132A21.620.4484.53313.3510.13C23.240.6186.26418.4510.13E21.620.4484.53313.3510.131A10.710.2623.03116.0211.57C11.420.4154.80425.3911.57E10.710.2623.03116.0211.57表4-4风荷载作用下框架柱反弯点高度计算层数第六层(m=6,n=6,h=3)柱号Ky0α1y1α2y2α3y3A61.620.381.000.00————1.000.001.14C63.240.451.000.00————1.000.001.35E61.620.381.000.00————1.000.001.14第五层(m=6,n=5,h=3)A51.620.431.000.001.000.001.000.001.29C53.240.461.000.001.000.001.000.001.38E51.620.431.000.001.000.001.000.001.29第四层(m=6,n=4,h=3)A41.620.451.000.001.000.001.000.001.35C43.240.501.000.001.000.001.000.001.50E41.620.451.000.001.000.001.000.001.35第三层(m=6,n=3,h=3)A31.620.481.000.001.000.001.000.001.44C33.240.501.000.001.000.001.000.001.50E31.620.481.000.001.000.001.000.001.44第二层(m=6,n=2,h=3)A21.620.501.000.001.000.001.50-0.021.44C23.240.501.000.001.000.001.500.001.50E21.620.501.000.001.000.001.50-0.021.44第一层(m=6,n=1,h=4.5)A10.710.70————0.67-0.03————3.02C11.420.61————0.67-0.02————2.66E10.710.70————0.67-0.03————3.02表4-5风荷载作用下框架柱的剪力和弯矩层数柱号（KN)y(KNm)(KNm)6A63.000.383.425.58C64.140.455.596.83E63.000.383.425.585A55.810.437.499.94C58.030.4611.0813.01E55.810.437.499.944A48.480.4511.4513.99C411.710.5017.5717.57E48.480.4511.4513.993A310.930.4815.7417.05C315.100.5022.6522.65E310.930.4815.7417.052A213.350.4819.2220.83C218.450.5027.6827.68E213.350.4819.2220.831A116.020.6748.3023.79C125.390.5967.4146.84E116.020.6748.3023.794.3.2风荷载作用下梁端弯矩计算（左风）根据节点平衡由柱端弯矩求得梁轴线弯矩：对边柱节点：对中柱节点：表4-6风荷载作用下梁端弯矩边柱层数A轴E轴MA下MA上MACME下ME上MEC63.425.585.583.425.585.5857.499.9413.367.499.9413.36411.4513.9921.4811.4513.9921.48315.7417.0528.5015.7417.0528.50219.2220.8336.5719.2220.8336.57148.3023.7943.0148.3023.7943.01中柱层数C轴MC下MC上MCAMCE65.596.830.503.420.503.42511.0813.010.509.300.509.30417.5717.570.5014.330.5014.33322.6522.650.5020.110.5020.11227.6827.680.5025.170.5025.17167.4146.840.5037.260.5037.264.3.3风荷载作用下梁端剪力和柱轴力计算（左风）梁端剪力：VE=表4-7风荷载作用下梁端剪力和柱轴力层AC跨梁端剪力CE跨梁端剪力LMACMCAVACLMCEMECVEC65.505.583.42-1.645.503.425.58-1.6455.5013.369.30-4.125.509.3013.36-4.1245.5021.4814.33-6.515.5014.3321.48-6.5135.5028.5020.11-8.845.5020.1128.50-8.8425.5036.5725.17-11.225.5025.1736.57-11.2215.5043.0137.26-14.595.5037.2643.01-14.59层柱轴力A轴C轴E轴6-1.640.001.645-4.120.004.124-6.510.006.513-8.840.008.842-11.220.0011.221-14.590.0014.59

4.4风荷载作用下框架内力图4.4.1风荷载作用下框架内力图（左风）

4.4.2风荷载作用下框架内力图（右风）

水平地震作用下的框架内力分析5.1层间侧移刚度计算5.1.1梁、柱线刚度计算AC跨梁：KbAC=16.40×10-4Ec=49200ｍ3CE跨梁：KbCE=16.40×10-4Ec=49200ｍ3标准层柱：Kc2-6=10.13×10-4Ec=30390ｍ3底层柱：Kc1=11.57×10-4Ec=34710ｍ35.1.2柱侧移刚度计算一般层：=;α=;D=首层：=;α=;D=表5-1框架柱的侧移刚度部位层高柱子线刚度AC跨梁线刚度CE跨梁线刚度二至六层3.0303904920049200首层4.5347104920049200表5-2层间侧移刚度计算部位A轴柱(9根）C轴柱(9根）E轴柱(11根）KαD1KαD2KαD3二至六层1.620.45181273.240.62250481.620.4518127首层1.420.56115412.830.59120601.420.5611541表5-2续部位各层柱子的侧移刚度层间刚度∑DA∑DC∑DE∑Di二至六层163141225434163141551716首层1038671085441038673162775.2水平地震作用下层间剪力和弹性位移的计算采用底部剪力法计算水平地震作用5.2.1结构基本自振周期计算表5-3楼层重力荷载水平作用下侧移计算层数楼层重力荷载

Gi(KN)楼层剪力

Vi=∑Gi(KN)楼层侧移刚度

∑Di(KN/m）层间位移

楼层侧移

（m)66541.46541.45517160.01190.269955568.912110.35517160.02200.258145568.917679.25517160.03200.236135568.923248.15517160.04210.204125568.928817.05517160.05220.161915884.334701.33162770.10970.1097由顶点位移法求结构的基本自振周期T1式中，T1——结构的自振周期（s）——考虑到填充墙影响的周期折减系数,框架结构=0.6~0.7——顶点位移（m）则，T1=1.7×0.7×=0.618s由场地二类及地震分组为第二组查到：卓越周期Tg=0.4s，因为所以，δn=0.08T1+0.07=0.08×0.618+0.07=0.12又根据抗震规范可知；；因为Tg<T1<5Tg，所以α1===0.054Geq=0.85∑G=0.85×34701.3=29496.11KNFEK=α1Geq=0.054×29496.11=1592.79KN上述式子中：T1——结构基本自振周期Tg——建筑结构的特征周期——底部附加地震作用系数——建筑结构的阻尼比——阻尼调整系数，，当小于0.05时，应取0.05——地震影响系数曲线下降段的衰减指数——相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数值——地震影响系数最大值——结构等效总重力荷载，单质点应取总重力荷载代表值，多质点可取总重力荷载代表值的85%∑G——总重力荷载代表值——结构总水平地震作用标准值再根据公式：；；Vi=>式中：H——结构的高度——顶部附加水平地震作用——质点i的水平地震作用——建筑结构在水平地震作用下的层剪力——集中于质点i的重力荷载代表值——质点i的计算高度λ——抗震验算时的水平地震剪力系数（根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2001取0.016）表5-4水平地震作用下剪力计算质点(m)(KN)(KN•m)FEK(KN)619.56541.4127557.301592.790.303482.20482.20104.66516.55568.991886.851592.790.218347.36829.56193.76413.55568.975180.151592.790.178284.201113.76282.87310.55568.958473.451592.790.139221.041334.80371.9727.55568.941766.751592.790.099157.891492.69461.0714.55884.326479.351592.790.063100.101592.79555.22注：=421343.85KN，=191.13KN5.2.2水平地震作用下的层间位移计算表5-5水平地震作用下的层间位移计算层6482.203.05517160.00091/33335829.563.05517160.00151/200041113.763.05517160.00201/150031334.803.05517160.00241/125021492.693.05517160.00271/111111592.794.53162770.00501/900式中:——多遇地震作用标准值产生的楼层内最大的弹性层间位移——计算楼层层高,所以满足规范规定的弹性要求5.2.3水平地震作用下的层间剪力图图5-1水平地震作用下的层间剪力分布图

5.3水平地震荷载作用下框架内力图5.3.1水平地震荷载作用下框架内力图（左振）

5.3.2水平地震荷载作用下框架内力图（右振）

竖向荷载作用下的框架内力分析6.1荷载传递路线图及荷载汇集6.1.1荷载传递路线板荷载传递如下图，由于楼板为现浇楼板，沿四角点45度将区格分为小块，每块板上的荷载传给相连梁，且板传给梁的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。然后梁再将荷载传给柱子，最后由柱子传给地基。图6-1板荷载传递路线分析图6.1.2恒荷载（1）屋面梁上的恒荷载标准值a：梁重：4.08KN/mb：屋面：6.28KN/㎡c：屋檐：2.73KN/md：女儿墙：5.0KN/㎡则屋面梁上线荷载标准值：AC跨：=(4.5×5.5×6.28×0.295+6.5×5.5×6.28×0.295)÷5.5+4.08=24.459KN/mCE跨：=(4.5×5.5×6.28×0.295+5.15×5.5×6.28×0.266)÷5.5+4.08=21.020KN/m屋面梁上集中荷载标准值：E轴线上：=1.2×(4.5+6.5)÷2×5.0+(4.5+6.5)÷2×2.73+(4.5×5.5×6.28×0.205+5.15×5.5×6.28×0.234)÷2+4.08×4.825=104.445KNA轴线上：=1.2×(4.5+6.5)÷2×5.0+(4.5+6.5)÷2×2.73+(4.5×5.5×6.28×0.205+6.5×5.5×6.28×0.205)÷2+4.08×5.5=109.399KNC轴线上：=(4.5×5.5×6.28×0.205+5.15×5.5×6.28×0.234+4.5×5.5×6.28×0.205+6.5×5.5×6.28×0.187)÷2+4.08×4.825=93.353KN（2）楼面恒荷载标准值a：梁重：4.08KN/mb：楼面：3.74KN/㎡c：外墙：2.39KN/㎡d：内墙：2.06KN/㎡e：柱子：4.68KN/m则楼面梁上线荷载标准值：AC跨：=(4.5×5.5×3.74×0.295+6.5×5.5×3.74×0.295)÷5.5+4.08+2.06×(3-0.60)=21.160KN/mCE跨：=(4.5×5.5×3.74×0.295+5.15×5.5×3.74×0.266)÷5.5+4.08+2.06×（3-0.60）=19.112KN/m楼面梁上集中荷载标准值：E轴线上：=1.5×(4.5+6.5)÷2×3.74+(4.5×5.5×3.74×0.205+5.15×5.5×3.74×0.234)÷2+4.08×4.825+2.39×(3-0.60)×4.825+4.68×(3-0.60)=111.332KNA轴线上：=(4.5×5.5×3.74×0.205+6.5×5.5×3.74×0.205)÷2+4.08×5.5+2.39×(3-0.60)×4.08+4.68×(3-0.60)=80.268KNC轴线上：=(4.5×5.5×3.74×0.205+5.15×5.5×3.74×0.234+4.5×5.5×3.74×0.205+6.5×5.5×3.74×0.187)÷2+4.08×4.825+4.68×(3-0.60)=74.790KND轴线上：=2.06×4.5÷2×(3-0.60)=11.124KNB轴线上：=2.06×4.5÷2×(3-0.60)=11.124KN6.1.3活荷载（1）屋面梁上的活荷载标准值屋面活荷载取值：2.0KN/㎡则屋面梁上线荷载标准值：AC跨：=(4.5×5.5×2.0×0.295+6.5×5.5×2.0×0.295)÷5.5=6.495KN/mCE跨：=(4.5×5.5×2.0×0.295+5.15×5.5×2.0×0.266)÷5.5=5.694KN/m屋面梁上集中荷载标准值：E轴线上：=(4.5×5.5×2.0×0.205+5.15×5.5×2.0×0.234)÷2=6.279KNA轴线上：=(4.5×5.5×2.0×0.205+6.5×5.5×2.0×0.205)÷2=12.403KNC轴线上：=(4.5×5.5×2.0×0.205+5.15×5.5×2.0×0.234)÷2=11.702KN=(4.5×5.5×2.0×0.205+6.5×5.5×2.0×0.187)÷2=11.759KN楼面活荷载标准值楼面活荷载取值：2.0KN/㎡则楼面梁上线荷载标准值：AC跨：=(4.5×5.5×2.0×0.295+6.5×5.5×2.0×0.295)÷5.5=6.495KN/mCE跨：=(4.5×5.5×2.0×0.295+5.15×5.5×2.0×0.266)÷5.5=5.694KN/m楼面梁上集中荷载标准值：E轴线上：=(4.5×5.5×2.0×0.205+5.15×5.5×2.0×0.234)÷2=6.279KNA轴线上：=(4.5×5.5×2.0×0.205+6.5×5.5×2.0×0.205)÷2=12.403KNC轴线上：=(4.5×5.5×2.0×0.205+5.15×5.5×2.0×0.234)÷2=11.702KN=(4.5×5.5×2.0×0.205+6.5×5.5×2.0×0.187)÷2=11.759KN

6.2竖向荷载作用下的框架内力

内力组合及最不利位置的确定7.1内力组合由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行内力组合前，应先计算各控制截面处的内力值梁支座边缘处的内力值：；1.由可变荷载效应控制的组合由永久荷载效应控制的组合式中永久荷载的分项系数，按下列规定采用；当其效应对结构不利时对右可变荷载效应控制的组合，应取1.2对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35当其效应对结构有力时1.一般情况下应取1.02..对结构的倾覆，滑移或漂浮验算，应取0.9.永久荷载的分项系数，按下列规定采用：1.一般情况下应取1.4；2.对标准值大于4KN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3。——永久荷载标准值产生的内力；——可变荷载标准值产生的内力，其中为诸变荷载效应中其控制作用者；——可变荷载的组合系数；n——参与组合的可变参数。表7-1梁柱组合公式组合内容编号组合式梁

组

合

公

式梁端最大负弯矩11.2恒+1.4×0.7活+1.4风21.2恒+1.4活+1.4×0.6风31.35恒+1.4×0.7活41.2（恒+0.5活）+1.3水平地震梁端最大正弯矩51.0恒+1.4风61.0恒+1.3水平地震梁跨中最大正弯矩71.2恒+1.4×0.7活+1.4风81.2恒+1.4活+1.4×0.6风91.35恒+1.4×0.7活101.2（恒+0.5活）+1.3水平地震梁端最大剪力111.2恒+1.4×0.7活+1.4风121.2恒+1.4活+1.4×0.6风131.35恒+1.4×0.7活141.2（恒+0.5活）+1.3水平地震柱

组

合

公

式柱控制截面最大轴力a1.2恒+1.4×0.7活+1.4风b1.2恒+1.4活+1.4×0.6风c1.35恒+1.4×0.7活d1.2（恒+0.5活）+1.3水平地震柱控制截面最小轴力e1.0恒+1.4风f1.0（恒+0.5活）+1.3水平地震7.2横梁内力组合计算表7-2横梁的内力组合六层横梁内力组合杆件名称AC跨截面位置梁左端跨中梁右端内力种类MVMMV竖向恒载①-18.28-37.2124.75-55.4750.58竖向活载②-4.63-7.034.53-6.587.63左风③-11.12-3.78-1.989.17-3.74右风④11.123.781.98-9.173.74左震⑤-8.34-2.83-1.426.97-2.84右震⑥8.342.831.42-6.972.84内

力

组

合梁端

-Mmax1-42.04-60.172-37.76-68.073-29.22-81.334-35.56-61.45梁端

+Mmax5-2.71-68.316-7.44-64.53跨中

+Mmax736.91837.71937.851034.26梁端

Vmax11-56.8373.4112-57.6774.5213-57.1275.7614-52.5568.97表7-2（续）六层横梁内力组合杆件名称CE跨截面位置梁左端跨中梁右端内力种类MVMMV竖向恒载①-61.21-59.4254.96-35.7452.93竖向活载②-6.13-7.439.17-9.038.82左风③-9.16-3.761.9811.13-3.73右风④9.163.76-1.98-11.133.73左震⑤-7.03-2.831.428.35-2.84右震⑥7.032.83-1.42-8.352.84内

力

组

合梁端

-Mmax1-92.28-67.322-89.73-64.883-88.64-57.104-86.27-59.16梁端

+Mmax5-48.39-20.166-52.07-24.89跨中

+Mmax777.71880.45983.181073.30梁端

Vmax11-83.8577.3812-84.8679.0013-87.5080.1014-79.4472.50表7-2（续）五层横梁内力组合杆件名称AC跨截面位置梁左端跨中梁右端内力种类MVMMV竖向恒载①-29.27-40.7822.73-46.5047.04竖向活载②-6.67-7.563.94-5.637.09左风③-23.74-8.17-3.2821.21-8.08右风④23.748.173.28-21.218.08左震⑤-19.13-6.69-2.6217.06-6.58右震⑥19.136.692.62-17.066.58内

力

组

合梁端

-Mmax1-74.90-91.012-64.40-81.503-46.05-68.294-64.00-81.36梁端

+Mmax53.97-16.816-4.40-24.32跨中

+Mmax735.73835.55934.5570.911033.05梁端

Vmax11-67.7874.7112-66.3873.1613-62.4670.4514-62.1769.26表7-2（续）五层横梁内力组合杆件名称CE跨截面位置梁左端跨中梁右端内力种类MVMMV竖向恒载①-49.98-53.5448.18-58.8959.53竖向活载②-4.63-6.457.93-12.589.78左风③-21.21-8.093.3323.67-8.08右风④21.218.09-3.33-23.678.08左震⑤-17.08-6.612.6719.14-6.56右震⑥17.086.61-2.67-19.146.56内

力

组

合梁端

-Mmax1-94.21-116.132-84.27-108.163-72.01-91.834-84.96-103.10梁端

+Mmax5-20.29-25.756-27.78-34.01跨中

+Mmax770.25871.72972.811066.05梁端

Vmax11-81.9092.3312-80.0791.9213-78.6089.9514-76.7185.83表7-2（续）四层横梁内力组合杆件名称AC跨截面位置梁左端跨中梁右端内力种类MVMMV竖向恒载①-27.97-40.5223.23-46.6747.24竖向活载②-5.89-7.283.91-6.137.28左风③-34.93-11.97-4.8930.08-11.98右风④34.9311.974.89-30.0811.98左震⑤-29.74-10.34-4.1226.52-10.33右震⑥29.7410.344.12-26.5210.33内

力

组

合梁端

-Mmax1-88.24-19.902-71.15-39.323-43.53-69.014-75.76-25.21梁端

+Mmax520.93-88.78610.69-81.15跨中

+Mmax738.55837.46935.191035.58梁端

Vmax11-72.5280.5912-68.8776.9413-61.8470.9114-66.4374.49表7-2（续）四层横梁内力组合杆件名称CE跨截面位置梁左端跨中梁右端内力种类MVMMV竖向恒载①-48.67-53.4349.17-58.1859.51竖向活载②-5.34-6.788.08-11.649.52左风③-31.09-11.884.9634.94-12.03右风④31.0911.88-4.96-34.9412.03左震⑤-26.59-10.344.0829.78-10.34右震⑥26.5910.34-4.08-29.7810.34内

力

组

合梁端

-Mmax1-107.16-130.142-92.00-115.463-70.94-89.954-96.18-115.51梁端

+Mmax5-5.14-9.266-14.10-19.47跨中

+Mmax773.87874.48974.301069.16梁端

Vmax11-87.3997.5812-83.5994.8513-78.7789.6714-81.6390.57表7-2（续）三层横梁内力组合杆件名称AC跨截面位置梁左端跨中梁右端内力种类MVMMV竖向恒载①-28.24-40.5323.23-46.7347.23竖向活载②-5.58-7.143.89-6.587.54左风③-40.89-15.33-0.3339.97-15.34右风④40.8915.330.33-39.9715.34左震⑤-38.96-13.28-5.5434.48-13.32右震⑥38.9613.285.54-34.4813.32内

力

组

合梁端

-Mmax1-96.60-6.572-76.05-31.713-43.59-69.534-87.88-15.20梁端

+Mmax529.01-102.69622.41-91.55跨中

+Mmax732.15833.60935.171037.41梁端

Vmax11-77.1085.5412-71.5180.1213-61.7171.1514-70.1878.52表7-2（续）三层横梁内力组合杆件名称CE跨截面位置梁左端跨中梁右端内力种类MVMMV竖向恒载①-48.54-53.2348.98-58.7459.73竖向活载②-5.94-6.988.07-11.339.32左风③-40.03-15.496.4444.96-15.54右风④40.0315.49-6.44-44.9615.54左震⑤-34.68-13.345.4839.03-13.28右震⑥34.6813.34-5.48-39.0313.28内

力

组

合梁端

-Mmax1-120.11-144.542-100.19-124.123-71.35-90.404-106.90-128.03梁端

+Mmax57.504.206-3.46-8.00跨中

+Mmax775.70875.48974.031070.74梁端

Vmax11-92.40102.5712-86.6697.7813-78.7089.7714-85.4194.53表7-2（续）二层横梁内力组合杆件名称AC跨截面位置梁左端跨中梁右端内力种类MVMMV竖向恒载①-26.98-40.0323.22-48.2147.43竖向活载②-5.33-7.013.89-6.987.63左风③-54.54-18.74-7.4849.03-18.71右风④54.5418.747.48-49.0318.71左震⑤-46.41-16.02-6.4341.52-16.04右震⑥46.4116.026.43-41.5216.04内

力

组

合梁端

-Mmax1-113.963.952-85.65-26.443-41.65-71.924-95.91-8.06梁端

+Mmax549.38-116.85633.35-102.19跨中

+Mmax742.15839.59935.161038.56梁端

Vmax11-81.1490.5912-73.5983.3113-60.9171.5114-73.0782.35表7-2（续）二层横梁内力组合杆件名称CE跨截面位置梁左端跨中梁右端内力种类MVMMV竖向恒载①-50.23-53.7349.82-57.2459.19竖向活载②-6.94-7.338.13-10.328.78左风③-48.98-18.787.5654.45-18.79右风④48.9818.78-7.56-54.4518.79左震⑤-41.53-15.596.5146.44-15.99右震⑥41.5315.59-6.51-46.4415.99内

力

组

合梁端

-Mmax1-135.65-155.032-111.14-128.873-74.61-87.394-118.43-135.25梁端

+Mmax518.3418.9963.763.13跨中

+Mmax778.34877.52975.221073.13梁端

Vmax11-97.95105.9412-90.5199.1013-79.7288.5114-89.1497.08表7-2（续）一层横梁内力组合杆件名称AC跨截面位置梁左端跨中梁右端内力种类MVMMV竖向恒载①-28.98-40.5122.34-47.6847.22竖向活载②-5.13-6.933.797.587.83左风③-70.62-24.11-10.6461.52-24.08右风④70.6224.1110.64-61.5224.08左震⑤-55.54-18.79-8.3348.53-18.78右震⑥55.5418.798.33-48.5318.78内

力

组

合梁端

-Mmax1-138.6736.342-101.285.073-44.15-56.944-110.0610.42梁端

+Mmax569.89-133.81643.22-110.77跨中

+Mmax745.42841.05933.871039.91梁端

Vmax11-89.1698.0512-78.5787.8513-61.4871.4214-77.2085.78表7-2（续）一层横梁内力组合杆件名称CE跨截面位置梁左端跨中梁右端内力种类MVMMV竖向恒载①-55.92-55.6848.96-52.7457.44竖向活载②-8.52-7.938.33-8.588.32左风③-61.74-24.0810.6470.58-24.13右风④61.7424.08-10.64-70.5824.13左震⑤-48.68-19.038.3155.54-18.98右震⑥48.6819.03-8.31-55.5418.98内

力

组

合梁端

-Mmax1-161.89-170.512-130.89-134.593-83.84-79.614-135.50-140.64梁端

+Mmax530.5246.0767.3619.46跨中

+Mmax781.81879.35974.261074.55梁端

Vmax11-108.30110.8612-98.15100.8513-82.9485.7014-96.3198.597.3框架柱内力组合计算表7-3边柱A的内力组合六层柱内力组合杆件名称边柱A截面位置上端下端剪力内力种类MNMNV竖向恒载①-35.93-89.3319.09-103.3716.67竖向活载②-5.09-12.83-9.08-12.835.54左风③11.13-3.9211.13-3.92-3.73右风④-11.133.92-11.133.923.73左震⑤8.32-2.984.43-2.98-2.78右震⑥-8.322.98-4.432.982.78a∣Mmax∣1.2*①+1.4*0.7*②+1.4*④-63.69-125.2629.59-142.1130.66Nmax1.2*①+1.4*0.7*②+1.4*④-63.69-125.2629.59-142.1130.66b∣Mmax∣1.2*①+1.4*②+1.4*0.6*④-59.59-128.4519.55-145.3030.89Nmax1.2*①+1.4*②+1.4*0.6*④-59.59-128.4519.55-145.3030.89c∣Mmax∣1.35*①+0.7*1.4*②-53.49-133.1716.87-152.1227.93Nmax1.35*①+0.7*1.4*②-53.49-133.1716.87-152.1227.93d∣Mmax∣1.2*(①+0.5*②)+1.3*⑥-56.99-118.7723.22-135.6226.94Nmax1.2*(①+0.5*②)+1.3*⑥-56.99-118.7723.22-135.6226.94eNmin1*①+1.4*③-20.35-83.843.51-97.8811.45fNmin1.2*(①+0.5*②)+1.3*⑤-35.35-111.0211.70-127.8719.71表7-3（续）五层柱内力组合杆件名称边柱A截面位置上端下端剪力内力种类MNMNV竖向恒载①-20.23-198.8411.33-212.8810.28竖向活载②-3.48-27.11-5.57-27.113.77左风③17.22-12.3417.18-12.34-8.11右风④-17.2212.34-17.1812.348.11左震⑤14.59-9.7810.63-9.78-6.56右震⑥-14.599.78-10.639.786.56a∣Mmax∣1.2*①+1.4*0.7*②+1.4*④-51.79-282.4532.19-299.3027.38Nmax1.2*①+1.4*0.7*②+1.4*④-51.79-282.4532.19-299.3027.38b∣Mmax∣1.2*①+1.4*②+1.4*0.6*④-43.61-286.9320.23-303.7824.