单个构件的承载能力-稳定性_第1页
单个构件的承载能力-稳定性_第2页
单个构件的承载能力-稳定性_第3页
单个构件的承载能力-稳定性_第4页
单个构件的承载能力-稳定性_第5页
已阅读5页,还剩100页未读 继续免费阅读

下载本文档

版权说明:本文档由用户提供并上传,收益归属内容提供方,若内容存在侵权,请进行举报或认领

文档简介

稳定问题是钢构件的重点问题,所有钢构件都涉及到稳定问题,是钢构件设计的重点与难点。本章将简单讲述钢结构的钢结构稳定理论的一般概念,为下序章节打基础。稳定:结构稳定构件稳定整体稳定局部稳定单个构件的承载能力——稳定性稳定问题的一般特点轴心受力构件的整体稳定性实腹式和格构式柱的截面选择计算受弯构件的弯扭失稳压弯构件的面内和面外稳定性及截面选择计算板件的稳定和屈曲后强度的利用主要内容:重点:轴心受力构件、梁及拉弯、压弯构件的整体稳定计算。4.1稳定问题的一般特点一、传统的分类:1)分枝点(分岔)失稳:特点是在临界状态时,结构(构件)从初始的平衡位形突变到与其临近的另一个平衡位形,表现出平衡位形的分岔现象。2)极值点失稳:特点是没有平衡位形的分岔,临界状态表现为结构(构件)不能继续承受荷载增量。4.1.1失稳的类别二、按屈曲后性能分类:1)稳定分岔屈曲稳定分岔屈曲4.1.1失稳的类别2)不稳定分岔屈曲不稳定分岔屈曲4.1.1失稳的类别3)跃越屈曲跃越屈曲4.1.1失稳的类别二者的区别:一阶分析:认为结构(构件)的变形比起其几何尺寸来说很小,在分析结构(构件)内力时,忽略变形的影响。二阶分析:考虑结构(构件)变形对内力分析的影响。同时承受纵横荷载的构件4.1.2一阶和二阶分析两端铰接的等截面轴心压杆的屈曲临界力为:对于其它支承情况:欧拉临界应力欧拉(Euler)临界力——理想轴心压杆弯曲屈曲临界力根据右图列平衡方程解得:欧拉临界力:σ≤fp的情况时适用4.1.3稳定极限承载能力有两种方法可以用来确定构件的稳定极限承载能力:一、简化方法:1)切线模量理论2)折算模量理论二、数值方法:1)数值积分法2)有限单元法1)稳定问题的多样性2)稳定问题的整体性3)稳定问题的相关性4.1.4稳定问题的多样性、整体性和相关性4.2轴心受压构件的整体稳定性1.残余应力的测量及其分布A、产生的原因

①焊接时的不均匀加热和冷却;

②型钢热扎后的不均匀冷却;

③板边缘经火焰切割后的热塑性收缩;

④构件冷校正后产生的塑性变形。4.2.1纵向残余应力对轴心受压构件整体稳定性的影响B、残余应力的测量方法:锯割法锯割法测定残余应力的顺序4.2.1纵向残余应力对轴心受压构件整体稳定性的影响实测的残余应力分布较复杂而离散,分析时常采用其简化分布图(计算简图):典型截面的残余应力4.2.1纵向残余应力对轴心受压构件整体稳定性的影响2.从短柱段看残余应力对压杆的影响以双轴对称工字型钢短柱为例:残余应力对短柱段的影响4.2.1纵向残余应力对轴心受压构件整体稳定性的影响仍以忽略腹板的双轴对称工字钢柱为例,推求临界应力:当σ>fp=fy-σrc时,截面出现塑性区,应力分布如图4.7(d)。柱屈曲可能的弯曲形式有两种:沿强轴(x轴)和沿弱轴(y轴),因此,临界应力为:4.2.1纵向残余应力对轴心受压构件整体稳定性的影响显然,残余应力对弱轴的影响要大于对强轴的影响(k<1)。根据力的平衡条件再建立一个截面平均应力的计算公式:联立以上各式,可以得到与长细比λx和λy对应的屈曲应力σx和σy。4.2.1纵向残余应力对轴心受压构件整体稳定性的影响可将其画成无量纲曲线,如右(c):纵坐标是屈曲应力与屈服强度的比值,横坐标是正则化长细比。轴心受压柱σcr-λ无量纲曲线4.2.1纵向残余应力对轴心受压构件整体稳定性的影响4.2.2构件初弯曲对轴心受压构件整体稳定性的影响假定:两端铰支压杆的初弯曲曲线为:式中:υ0—长度中点最大挠度。令:N作用下的挠度的增加值为y,由力矩平衡得:将式代入上式,得:具有初弯曲的轴心压杆杆长中点总挠度为:根据上式,可得理想无限弹性体的压力挠度曲线如右图所示。实际压杆并非无限弹性体,当N达到某值时,在N和N∙v的共同作用下,截面边缘开始屈服,进入弹塑性阶段,其压力—挠度曲线如虚线所示。具有初弯曲压杆的压力挠度曲线4.2.2构件初弯曲对轴心受压构件整体稳定性的影响微弯状态下建立微分方程:解微分方程,即得:所以,压杆长度中点(x=l/2)最大挠度υ:具有初偏心的轴心压杆4.2.3

构件初偏心对轴心受压构件整体稳定性的影响其压力—挠度曲线如图:曲线的特点与初弯曲压杆相同,只不过曲线过圆点,可以认为初偏心与初弯曲的影响类似,但其影响程度不同,初偏心的影响随杆长的增大而减小,初弯曲对中等长细比杆件影响较大。有初偏心压杆的压力挠度曲线4.2.3

构件初偏心对轴心受压构件整体稳定性的影响实际压杆并非全部铰接,对于任意支承情况的压杆,其临界力为:式中:lo—杆件计算长度;

μ—计算长度系数,取值见课本表4-3(p95)。4.2.4

杆端约束对轴心受压构件整体稳定性的影响4.2.5

轴心受压构件的整体稳定计算1.

轴心受压柱的实际承载力实际轴心受压柱不可避免地存在几何缺陷和残余应力,同时柱的材料还可能不均匀。轴心受压柱的实际承载力取决于柱的长度和初弯曲,柱的截面形状和尺寸以及残余应力的分布与峰值。压杆的压力挠度曲线(弯曲屈曲)4.2.5

轴心受压构件的整体稳定计算(弯曲屈曲)轴心受压柱按下式计算整体稳定:式中N

轴心受压构件的压力设计值;

A

构件的毛截面面积;

轴心受压构件的稳定系数;

f

钢材的抗压强度设计值。4.2.5

轴心受压构件的整体稳定计算(弯曲屈曲)2.列入规范的轴心受压构件稳定系数

3.轴心受压构件稳定系数的表达式轴心受压构件稳定系数4.2.6

轴心受压构件的扭转屈曲和弯扭屈曲轴心受压构件的屈曲形态除弯曲屈曲外(下图a所示),亦可呈扭转屈曲和弯扭屈曲(下图b,c所示)。轴心受压构件的屈曲形态弯曲屈曲:双轴对称截面(工字钢)弯扭屈曲:单轴对称截面(槽钢,等边角钢)扭转屈曲:十字形钢结构中常用截面的轴心受压构件,由于其板件较厚,构件的抗扭刚度也相对较大,失稳时主要发生弯曲屈曲;弯曲屈曲是确定轴心受压构件稳定承载力的主要依据4.2.6

轴心受压构件的扭转屈曲和弯扭屈曲1.

扭转屈曲十字形截面根据弹性稳定理论,两端铰支且翘曲无约束的杆件,其扭转屈曲临界力,可由下式计算:

i0—截面关于剪心的极回转半径。引进扭转屈曲换算长细比

z

:4.2.6

轴心受压构件的扭转屈曲和弯扭屈曲4.2.6

轴心受压构件的扭转屈曲和弯扭屈曲2.

弯扭屈曲单轴对称截面开口截面的弯扭屈曲临界力Nxz

,可由下式计算:NEx为关于对称轴x的欧拉临界力。引进弯扭屈曲换算长细比

xz:4.2.6

轴心受压构件的扭转屈曲和弯扭屈曲4.3

实腹式柱的截面选择计算1.实腹式轴心压杆的截面形式3.实腹式轴心压杆的计算步骤

(1)假定杆的长细比;

(2)确定截面各部分的尺寸;

(3)计算截面几何特性,按验算杆的整体稳定;

(4)当截面有较大削弱时,还应验算净截面的强度;

(5)刚度验算。

2、选择原则(1)面积的分布应适当远离轴线----宽肢薄壁(2)两个主轴方向的长细比应尽可能接近--等稳定;(3)便于与其他构件连接(4)构造简便,制造省工(5)选用能够供应的钢材规格等第四章单个构件的承载能力—稳定性(一)梁整体稳定为提高强度和刚度Wnx和Inx尽可能大梁截面尽量高、宽太高太宽又会引起失稳(1)当荷载较小时,偶有干扰,发生侧向弯曲和扭转,干扰撤去,变形恢复,梁是整体稳定的。(2)当荷载增大,超过某一数值(临界值),有侧向干扰引起侧向弯曲和扭转,这时候,撤去干扰也不能恢复变形,梁是不稳定的。4.4受弯构件的弯扭失稳4.4.1

梁丧失整体稳定的现象4.4.2

梁的临界荷载下面就下图所示在均匀弯矩(纯弯曲)作用下的简支梁进行分析。说明临界荷载的求解方法梁的微小变形状态依梁到达临界状态发生微小侧向弯曲和扭转的情况来建立平衡关系。按照材料力学中弯矩与曲率符号关系和内外扭矩间的平衡关系,可以写出如下的三个微分方程:4.4.2

梁的临界荷载解上述微分方程,可求得梁丧失整体稳定时的弯矩Mx

,此值即为梁的临界弯矩Mcr

4.4.2

梁的临界荷载、、,则临界弯矩PABCD1)

受压区侧向支承点长度,则临界弯矩2)

影响梁整体稳定的因素3)荷载性质纯弯曲时最低,其次是均布荷载,再次是集中力4)荷载作用位置荷载作用于上翼缘荷载作用于下翼缘5)与支座约束程度有关约束愈强,越大6)加强受压翼缘比加强受拉翼缘更有效

加强受压翼缘,越大提高整体稳定最有效措施:2、加大其受压翼缘宽度b。1、增加受压翼缘侧向支承来减小其侧向自由长度。单轴对称截面简支梁(下图)在不同荷载作用下的一般情况,依弹性稳定理论可导得其临界弯矩的通用计算公式:单轴对称截面4.4.2

梁的临界荷载保证梁不丧失整体稳定,应使梁受压翼缘的最大应力小于临界应力

cr

除以抗力分项系数

R

,即:取梁的整体稳定系数

b为:有:4.4.3整体稳定系数即:此式即为规范中梁的整体稳定计算公式。由前面知:将Q235钢的fy

=235N/mm2代入4.4.3整体稳定系数得到稳定系数的近似值为:对于屈服强度fy

不同于235N/mm2的钢材,有:4.4.3整体稳定系数对于单轴对称焊接工字形截面简支梁的一般情况,梁整体稳定系数

b的计算公式可以写为如下的形式:式中

b

工字形截面简支梁的等效弯矩系数;

b

截面不对称影响系数:双轴对称工字形截面取

b=0,加强受压翼缘的工字形截面取

b=0.8(2

b

1),加强受拉翼缘的工字形截面取

b=2

b

1;

b=I1/(I1+I2),I1和I2分别为受压翼缘和受拉翼缘对y轴的惯性矩。4.4.3整体稳定系数上述公式都是按照弹性工作阶段导出的。对于钢梁,当考虑残余应力影响时,可取比例极限fp=0.6fy

。因此,当

cr>0.6fy

,即当算得的稳定系数

b>0.6时,梁已进入了弹塑性工作阶段,其临界弯矩有明显的降低。此时,应按下式对稳定系数进行修正:

b

=1.07-0.282/

b

1.0

进而用修正所得系数

b

代替

b作整体稳定计算。

4.4.3整体稳定系数4.4.4整体稳定系数

b值的近似计算对于受均布弯矩(纯弯曲)作用的构件,当

y

120(235/fy)1/2时,其整体稳定系数

b

可按下列近似公式计算:1.工字形截面

双轴对称时:

单轴对称时:2.T形截面(弯矩作用在对称轴平面,绕x轴)

弯矩使翼缘受压时:

双角钢组成的T形截面剖分T型钢板组成的T形截面弯矩使翼缘受拉且腹板宽厚比不大于时4.4.4整体稳定系数

b值的近似计算4.4.5

整体稳定性的保证符合下列任一情况时,不必计算梁的整体稳定性。1.有铺板(各种钢筋混凝土板和钢板)密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相连接,能阻止梁受压翼缘的侧向位移时;2.H型钢或工字形截面简支梁受压翼缘的自由长度l1与其宽度b1之比不超过下表所规定的数值时侧向有支撑点的梁钢号跨中无侧向支撑点的梁跨中受压翼缘有侧向支撑点的梁无论荷载作用于何处荷载作用在上翼缘荷载作用于下翼缘Q23513.020.016.0Q34510.516.513.0Q39010.015.512.5Q4209.515.012.0H型钢或工字形截面简支梁不需计算整体稳定性的最大l1/b1值4.4.5

整体稳定性的保证3.箱形截面简支梁,其截面尺寸满足h/b0≤6,且l1/b0不超过95(235/fy)时,不必计算梁的整体稳定性。箱形截面梁4.4.5

整体稳定性的保证对于不符合上述任一条件的梁,则应进行整体稳定性的计算。在最大刚度主平面内弯曲的构件,应按下式验算整体稳定性:在两个主平面内受弯曲作用的工字形截面构件,应按下式计算整体稳定性:4.4.5

整体稳定性的保证4.5

压弯构件的面内和面外稳定性及截面选择计算

4.5.1

压弯构件在弯矩作用平面内的稳定性1.

压弯构件在弯矩作用平面内的失稳现象压弯构件的M-υ曲线2.在弯矩作用平面内压弯构件的弹性性能对于在两端作用有相同弯矩的等截面压弯构件,如下图所示,在轴线压力N和弯矩M的共同作用下等弯矩作用的压弯构件4.5.1

压弯构件在弯矩作用平面内的稳定性取出隔离体,建立平衡方程:求解可得构件中点的挠度为:由三角级数有:4.5.1

压弯构件在弯矩作用平面内的稳定性构件的最大弯矩为:其中NE=

2EI/l2,为欧拉力。如果近似地假定构件的挠度曲线与正弦曲线的半个波段相一致,即y=vsin

x/l,则有:

那么最大弯矩为:4.5.1

压弯构件在弯矩作用平面内的稳定性上两式中的

都称为在压力作用下的弯矩放大系数,用于考虑轴压力引起的附加弯矩。而后一个公式的应用更为方便。对于其它荷载作用的压弯构件,也可用与有端弯矩的压弯构件相同的方法先建立平衡方程,然后求解。几种常用的压弯构件的计算结果及等效弯矩系数列于下表中,比值

m=Mmax/

M或Mmax/

M1称为等效弯矩系数,利用这一系数就可以在面内稳定的计算中把各种荷载作用的弯矩分布形式转化为均匀受弯来看待。

4.5.1

压弯构件在弯矩作用平面内的稳定性压弯构件的最大弯矩与等效弯矩系数

4.5.1

压弯构件在弯矩作用平面内的稳定性4.5.1

压弯构件在弯矩作用平面内的稳定性3.

实腹式压弯构件在弯矩作用平面内的承载能力对于弹性压弯构件,若以边沿纤维开始屈服作为面内稳定承载能力的计算准则:那么但由于实腹式压弯构件在弯矩作用平面失稳时已经出现了塑性,前面的弹性平衡微分方程不再适用。计算实腹式压弯构件平面内稳定承载力通常有两种方法:近似法数值积分法4.

实腹式压弯构件在弯矩作用平面内稳定计算的实用计算公式

对于单轴对称截面的压弯构件,除进行平面内稳定验算外,还应按下式补充验算4.5.1

压弯构件在弯矩作用平面内的稳定性4.5.2

压弯构件在弯矩作用平面外的稳定性1.

双轴对称工字形截面压弯构件的弹性弯扭屈曲临界力

双轴对称工字形截面压弯构件弯扭屈曲取出隔离体,建立平衡方程:引入边界条件:在z=0和z=l处,u=

=u

=

=0

联立求解,得到弯扭屈曲的临界力Ncr

的计算方程:4.5.2

压弯构件在弯矩作用平面外的稳定性2.

单轴对称工字形截面压弯构件的弹性弯扭屈曲临界力单轴对称工字形截面压弯构件弯扭屈曲4.5.2

压弯构件在弯矩作用平面外的稳定性由弹性稳定理论可以得到这类压弯构件的弹性弯扭屈曲临界力的计算公式为:式中:

i02=(Ix+Iy)/A+a2

4.5.2

压弯构件在弯矩作用平面外的稳定性4.5.2

压弯构件在弯矩作用平面外的稳定性3.

实腹式压弯构件在弯矩作用平面外的实用计算公式

N/NEy和M/Mcr的相关曲线

N/NEy+M/Mcr=1

规范采用了此式作为设计压弯构件的依据,同时考虑到不同的受力条件,在公式中引进了非均匀弯矩作用的等效弯矩系数

tx

式中:

b为均匀弯矩作用时构件的整体稳定系数,即4.1节中梁的整体稳定系数。4.5.2

压弯构件在弯矩作用平面外的稳定性4.6

板件的稳定和屈曲后强度的利用

4.6.1

轴心受压构件的板件稳定1.

均匀受压板件的屈曲现象轴心受压柱局部屈曲变形轴心受压构件翼缘的凸曲现象4.6.1

轴心受压构件的板件稳定2.

均匀受压板件的屈曲应力(1)板件的弹性屈曲应力

四边简支的均匀受压板屈曲在弹性状态屈曲时,单位宽度板的力平衡方程是:式中w

板件屈曲以后任一点的挠度;

Nx

单位宽度板所承受的压力;

D

板的柱面刚度,D=Et3/12(1

2),其中t是板的厚度,

是钢材的泊松比。4.6.1

轴心受压构件的板件稳定对于四边简支的板,其边界条件是板边缘的挠度和弯矩均为零,板的挠度可以用下列二重三角级数表示。将此式代入上式,求解可以得到板的屈曲力为:式中a、b

受压方向板的长度和板的宽度;

m、n

板屈曲后纵向和横向的半波数。4.6.1

轴心受压构件的板件稳定当n=1时,可以得到Ncrx的最小值。或:

上式中的系数K称为板的屈曲系数(凸曲系数)。四边简支的均匀受压板的屈曲系数4.6.1

轴心受压构件的板件稳定同时可以得到板的弹性屈曲应力为:对于其它支承条件的板,用相同的方法也可以得到和上式相同的表达式,只是屈曲系数K不相同。用弹性嵌固系数

对板的弹性屈曲应力公式进行修正。4.6.1

轴心受压构件的板件稳定(2)板件的弹塑性屈曲应力当板件在弹塑性阶段屈曲时,它的屈曲应力可以用下式确定:其中,弹性模量修正系数

=0.1013

2(1-0.0248

2fy/E)fy/E

1.0

4.6.1

轴心受压构件的板件稳定3.

板件的宽厚比对于板件的宽厚比有两种考虑方法。一种是不允许板件的屈曲先于构件的整体屈曲,并以此来限制板件的宽厚比,另—种是允许板件先于构件的整体屈曲。本节介绍的板件宽厚比限值是基于局部屈曲不先于整体屈曲的原则。根据板件的临界应力和构件的临界应力相等即可确定,亦即

x

应该等于构件的

minfy

。4.6.1

轴心受压构件的板件稳定4.6.1

轴心受压构件的板件稳定(1)翼缘的宽厚比式中

取构件两个方向长细比的较大者,而当

<30时,取

=30,当

≥100时,取

=100。fy

应以N/mm2计。

翼缘板的宽厚比(2)腹板的高厚比式中

取构件两个方向长细比的较大者,而当

<30时,取

=30,当

≥100时,取

=100。fy

应以N/mm2计。

4.6.1

轴心受压构件的板件稳定腹板的宽厚比4.6.2

受弯构件的板件稳定1.翼缘板的局部稳定梁受压翼缘的自由外伸宽度b1与其厚度t之比,应满足:

当超静定梁采用塑性设计方法,应满足:当简支梁截面允许出现部分塑性时,应满足:翼缘应变发展的程度不同,对其宽厚比的要求随之而异。2.腹板在不同受力状态下的临界应力为了提高梁腹板的局部屈曲荷载,常采用设置加劲肋的构造措施。4.6.2

受弯构件的板件稳定梁的加劲肋示例1)

在纯弯曲作用下临界应力为:腹板简支于翼缘时:腹板固定于翼缘时:考虑翼缘扭转受到约束和未受约束两种情况,临界应力分别为:4.6.2

受弯构件的板件稳定板的纯弯屈曲翼缘扭转受到约束:翼缘扭转未受约束:若取

cr≥fy

,以保证腹板在边缘屈服前不至发生屈曲,则分别得到:和4.6.2

受弯构件的板件稳定2)在纯剪切作用下剪切临界应力为:板的纯剪屈曲4.6.2

受弯构件的板件稳定4.6.2

受弯构件的板件稳定屈曲系数k可以近似取用:和若取

cr≥fv

,以保证腹板在边缘屈服前不至发生屈曲,则得到:3)

在横向压力作用下临界应力为:板在横向压力作用下的屈曲4.6.2

受弯构件的板件稳定3.

腹板加劲肋的设计4.6.2

受弯构件的板件稳定提高腹板局部稳定方法(1)加厚腹板(2)设置加劲肋腹板局部稳定:

四边简支板

腹板在M作用下腹板在V作用下腹板在F作用下●横向加劲肋—主要防止由剪应力和局部压应力可能引起的腹板失稳●纵向加劲肋—主要防止由弯曲压应力可能引起的腹板失稳●短加劲肋—主要防止由局部压应力可能引起的腹板失稳①当

时,腹板在弯曲应力、剪应力、局部压应力的单独作用下均不会失稳;②当

时,腹板在弯曲应力的单独作应下不会失稳,但在剪应力、局部压应力单独作用下有可能失稳;

③当时,腹板在弯曲应力、剪应力、局部应力的单独作用下都可能失稳

板件局部失稳临界应力

控制板件宽厚比一、梁腹板加劲肋的配置规定(规范规定):1、当时,宜按构造配置横向加劲肋;2、当时,应配置横向加劲肋,并计算横向加劲肋的间距或计算腹板的局部稳定性;承受静力荷载和间接承受动力荷载的组合梁,一般考虑腹板屈曲后强度,另行布置加劲肋及计算;直接承受动力荷载的梁,按下列规范规定布置加劲肋并计算横向加劲肋3、当时,应配置横向加劲肋和在受压区配置纵向加劲肋,必要时尚应在受压区配置短加劲肋,并均应计算加劲肋间距或计算腹板的局部稳定性。任何情况下,高厚比均不应超过250。4、梁支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处,宜设置支承加劲肋,并应计算支承加劲肋的稳定性1-横向加劲肋2-纵向加劲肋3-短加劲肋焊接吊车梁应尽量避免布置纵向加劲肋和短加劲肋2、腹板加劲肋配置的计算

1)仅配置有横向加劲肋的腹板,各区格应满足:

4.6.2

受弯构件的板件稳定(2)同时配置有横向加劲肋和纵向加劲肋的腹板,其各区格的局部稳定应满足:

a.受压翼缘与纵向加劲肋之间的区格

b.受拉翼缘与纵向加劲肋之间的区格

c.在受压翼缘与纵向加劲肋之间配置有短加劲肋的区格3)

腹板加劲肋的构造要求加劲肋形式4.6.2

受弯构件的板件稳定为了保证梁腹板的局部稳定,加劲肋应具有一定的刚度,为此要求:(1)在腹板两侧成对配置的钢板横向加劲肋,其截面尺寸按下列经验公式确定:外伸宽度bs

h0/30+40(mm)

厚度ts

bs/15

(2)仅在腹板一侧配置的钢板横向加劲肋,其外伸宽度应大于按上式算得的1.2倍,厚度应不小于其外伸宽度的1/15。

4.6.2

受弯构件的板件稳定(3)纵向加劲肋断开,横向加劲肋保持连续。横向加劲肋绕z轴的惯性矩应满足:Iz

3h0tw3

纵向加劲肋截面绕y轴的惯性矩应满足:

Iy

1.5h0tw3

(a/h0

0.85)

Iy

(2.5

0.45a/h0)(a/h0)2h0tw3

(a/h0>0.85)(4)当配置有短加劲肋时,其短加劲肋的外伸宽度应取为横向加劲肋外伸宽度的0.7~1.0倍,厚度不应小于短加劲肋外伸宽度的1/15。4.6.2

受弯构件的板件稳定用型钢做成的加劲肋,其截面相应的惯性矩不得小于上述对于钢板加劲肋惯性矩的要求。为了减少焊接应力,避免焊缝的过分集中,

温馨提示

  • 1. 本站所有资源如无特殊说明,都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。
  • 2. 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等,如果需要附件,请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。
  • 3. 本站RAR压缩包中若带图纸,网页内容里面会有图纸预览,若没有图纸预览就没有图纸。
  • 4. 未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。
  • 5. 人人文库网仅提供信息存储空间,仅对用户上传内容的表现方式做保护处理,对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑,并不能对任何下载内容负责。
  • 6. 下载文件中如有侵权或不适当内容,请与我们联系,我们立即纠正。
  • 7. 本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。

评论

0/150

提交评论