2#库房施工组织设计

黑龙江省永兴复酿造工业园区-2#库房工程施工组织设计PAGE第第197页共197页目录TOC\o"1-2"\h\z\u第一章编制说明 6（一）编制目的 6（二）编制依据 6第二章工程概况 8第三章施工部署 11（一）项目组织机构 11（二）施工准备工作 12（三）主要施工目标 30第四章工程施工现场平面布置 31（一）布置说明 31（二）施工平面布置图 31第五章施工方案与技术措施 32（一）测量与沉降观测工程 32（二）土方工程 35（三）塔吊基础工程 37（四）桩基础工程 43（五） 模板工程 43（六） 钢筋工程 101（七） 混凝土工程 108（八） 砌体工程 112（九） 脚手架工程 115（十）装饰抹灰工程 141（十一）楼地面工程 143（十二）门窗工程 145（十三）涂料工程 错误！未定义书签。第六章质量管理体系与措施 147（一）工程质量目标 147（二）质量控制和质量保证的指导原则 147（三）质量保证体系 148（四）质量保证技术组织措施 149（五）质量控制节点 151（六）材料质量的保证措施 153（七）主要工程部位的工程质量保证措施 154第七章工期保证措施 156（一）技术措施 156（二）管理措施 157（三）生产储备 158第八章安全生产文明施工措施、环境保护措施 159（一）管理程序 159（二）安全生产组织机构 160（三）安全施工措施 160（四）各分项工程安全技术措施 161（五）安全通道、“四口”及设备防护 165（六）文明施工技术措施 166（七）创建安全标准化组织机构176（八）确保环境保护的技术措施 170（九）环境管理指标、目标 172（十）应急技术措施 173第九章季节性施工措施 178（一）风季施工措施 178（二）雨季施工措施 179第十章质量通病预防整治措施 182（一）预防墙面裂缝措施 182（三）预防防水渗漏措施 183（四）预防塑钢门窗口四周泛霜、结露的措施 184（五）砼柱、墙钢筋位移、错位 185(六)预防水泥砂浆地面起砂、空鼓的措施 185第十一章项目检测计划 186 186 186 187 189 192 194第十二章工程半成品、成品保护措施 195（一）钢筋工程 195（二）模板工程 196（三）混凝土工程 196（四）砌体工程 196（五）抹灰工程 197（六）门窗安装工程 197第十三章新技术、新工艺、新材料的措施 198（一）新工艺、新材料、新技术应用的组织措施 198（二）新工艺、新技术的应用 199附表1：拟投入本工程的主要施工设备表 202附表2：拟配备本工程的试验和检测仪器设备表 203附表3：劳动力计划表（未改） 205附表4基础平面布置图（未改） 206附表5主体平面布置图（未改） 207附表6装饰平面布置图（未改） 208附表7主要材料进场计划 错误！未定义书签。

施工组织设计第一章编制说明编制目的本施工组织设计编制的目的是：为黑龙江省永兴复酿造工业园-仓储库项目施工阶段提供较为完整的纲领性技术文件，用以指导工程施工与管理，确保优质、高效、安全、文明地完成该工程的建设任务。编制依据1、图纸。2、岩土工程勘察报告：3、施工图纸及设计变更；采用国家及地方规范有关资料1、《工程测量测量术语标准》（GB/T50228-2011）2、《工程测量规范》（GB50026-2007）3、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）4、《建筑地基基础施工质量验收规范》（GB50202-2013）5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）6、《砌体工程施工质量验收规范》（GB50203-2011）7、《屋面工程质量验收规范》（GB50207-2012）8、《建筑地面工程施工质量验收规范》（GB50209-2010）9、《建筑装饰装修工程质量规范》（GB50210-2012）10、《钢筋焊接接头试验方法标准》（JGJ/T27-2014）11、《建筑工程质量评价标准》（GB/T50375-2006）12、《补偿收缩混凝土应用技术规程》（JGJ/T178-2009）13、《建筑防腐蚀工程质量检验评定标准》（GB50164-2011）14、《混凝土强度检验评定标准》（GBT50107-2010）15、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59－2011)16、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2011）17、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2012）18、《建设工程施工现场环境与卫生标准》（JGJ146-2013）19、《普通混凝土配合比设计规程》(JGJ55-2011)20、《屋面工程技术规范》(GB50345-2012)21、《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2012)22、《普通混凝土用砂、石质量标准及检验方法标准》(JGJ52-2012)23、《地下工程防水技术规范》(GB50108-2011)24、《建设工程文件归档整理规范》(GB/T50328-2014)25、《建筑工程项目管理规范》(GB/T50326-2014)26、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）27、《建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范》GB50242-200228、《建筑电气工程施工质量验收规范》GB50203-200229、《建筑施工模板安全技术规程》（JGJ162-2008）30、《建筑施工手册》第四版、31、《建筑施工计算手册》江正荣著32、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)33、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)34、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)35、《夹心墙体保温建筑构造》(07J107)36、《黑龙江省建筑工程质量验收标准统一标准》（DB23/711-2003）37、《黑龙江省建筑工程质量验收标准》（DB23/721-2003）38、《黑龙江省住宅工程质量通病防控规范》（DB23/1403-2010）39、《黑龙江省民用建筑节能设计标准实施细则》DB23/7120-2001第二章工程概况工程名称：黑龙江省永兴复酿造工业园区-2#库房；建设单位：黑龙江省永兴复酒业有限公司；设计单位：黑龙江省林业设计研究院；勘察单位：哈尔滨盛鑫岩土工程勘察有限公司；监理单位：黑龙江省轻工建设监理有限责任公司；施工单位：黑龙江省九建建筑工程股份有限公司；建设地点：哈尔滨市双城区；1、建筑面积：2.4万平方米；2、工程结构形式：排架结构；3、建筑层数：一层；4、建筑高度14.0m（檐口高度）；5、基础类型：独立基础；6、建筑结构安全等级为二级，建筑桩基设计等级为丙级；7、抗震设防类别：丙类；8、建筑防火分类为甲类，耐火等级为二级；9、本工程抗震设防烈度6度，框架的抗震等级三级；10、本工程±0.00相对于绝对现场确认，建筑物室内外高差-0.3m；11、混凝土强度等级：基础垫层C15，基础C35，现浇梁、板、柱C35；12、各个部位的填充材料、强度等级、砌筑砂浆及容重要求外围护墙墙体采用夹心墙，外面墙体采用120厚实心砖，内面墙体采用240厚实心砖，中间夹设120厚苯板。建筑物的内隔墙为240厚实心砖。。13、勘察期间地下水稳定水位为5.5-6.7m，场地标准冻深2.0m；14、建筑耐火等级为二级；15、建筑生产火灾危险性为甲类；16、顶板厚度180mm；第三章施工部署（一）项目组织机构1、机构构成1.1项目组织机构的构成及人员的配备包括专业分包队伍的选择等，是项目目标实现的保障。为了有效地对工程的施工进度、施工质量、文明施工等方面进行控制，顺利实现预定的质量、进度、安全文明施工等的目标，本项目将建立以项目经理为主的直线制施工承包管理模式，实行项目经理负责制。2、项目部管理职能及权限2.1本工程实行项目经理负责制，项目经理受法人代表委托作为项目代表，对项目实行目标管理，履行业主与公司签定的合同及业主、监理下达的各项指令，行使计划、组织、指挥、协调、控制和监督等职能，保证项目目标的实现。2.2项目部按公司“三标一体”管理标准模式管理，形成以全面质量管理为中心，专业管理和计算机辅助管理相结合的科学管理体制，对工程进行综合管理、组织、协调和控制，保证项目目标的实现。（二）施工准备工作1、现场准备1.1施工准备工作内容多，范围广，因此在进场前应周密考虑，使施工准备工作既能为工程创造有利的施工条件和物资保证，又避免不必要的浪费和停工。1.2进场后将场地合理规划，硬化处理后用于安置设备、堆放材料、运输。1.3根据实际情况按建设单位要求修建生产区、生活区、办公区。2、技术准备2.1及时组织项目部人员审查施工图纸，及时参加图纸会审，解决设计中存在问题。2.2根据建设单位提供的审查后完整施工图纸及实际情况，编制切实可行的施工组织设计与施工方案，用以指导施工操作；并根据图纸确定工程质量关键控制点及编制质量通病预防措施。2.3编制施工图预算，提出工料分析并进行成本核算，以便有计划地组织材料、人员及时进场，减少材料浪费和人员误工。2.4依据建设单位提供的红线、相对高程标准点标高及总平面图进行工程定位放线。2.5组织现场施工人员熟悉、审查图纸，做好对本工程有针对性的技术、质量和安全交底。3、材料、设备及劳动力安排计划（机械设备、材料和劳动力计划见附表）3.1工程主要材料投入及进场计划：大型设备、机具、材料等应提前组织进场，以免延误工期。同时为避免现场材料集中，造成施工现场管理困难的局面，施工时，现场主要物资根据施工进度情况组织进场。3.2主要施工机械设备及进出场计划：为保证本工程施工的顺利进行，本公司投入先进的机械设备，并保证其运转能力及使用率。机械设备投入情况如下：3.2.1土方施工阶段：土方施工时，现场配备大型挖掘机2台，小型挖掘机1台；10台自卸运输车量，运至建设单位指定卸土处。3.2.2基础施工阶段：配备QTZ80一台、QTZ63塔吊两台，钢筋加工机械切断机、弯曲机、调直机各1台、电焊机1台；其他机械随施工需要，按进度进场、安装。3.2.3主体施工阶段：塔吊QTZ80一台、QTZ63两台，钢筋加工机械切断机、弯曲机、调直机各1台、电焊机1台；其他机械随施工需要，按进度进场、安装。3.2.4装饰施工阶段：塔吊QTZ80一台、QTZ63两台。具体机械设备配备情况见附表。3.3劳动力安排计划：结合工程结构形式与工期特点，本工程基础与主体施工时，采用混合队伍，即钢筋队、木工队、力工队、瓦工队等各工种按一定比例配备人员，以利于各工种之间相互搭配，均衡施工，保证施工进度。施工过程中，合理组织劳动力进场，控制好各阶段的工期和质量。装修施工阶段，采用各专业班组单独施工，即内外装修和设备安装工程同时分段、分层、分专业立体交叉水平流水施工作业。4、施工管理与专业技术配备施工过程中采用项目管理方法进行施工管理，由项目经理全面组织施工，确保高速、优质、安全完成本工程的施工任务。项目经理部由技术素好、工作能力强的管理人员组成施工技术、质量、安全、材料设备、财务劳资、防火保卫、生活福利、总包协调等组织齐全的施工现场管理机构，对工程施工全过程实行统一计划、统一指挥、统一管理、统一协调。以一流的管理与施工水平创造出精品的工程。5、临时施工用水、用电5.1施工用水5.1.1水源由采用地下水，由施工单位打深度45米，直径300mm波纹管作为渗水管，供水管主管采用1.5寸交联聚乙烯管，出地面一米以下用红砖砌方形进行水管维护，主管与分管连接采用Φ100铁管做多通，多通上每个管设球阀，分管采用1寸交联聚乙烯管至每个用水地点。5.1.2施工用水以主体施工每日实际的最大量施工用水量。采用Φ100铁管做为现场供水主干线，可满足本工程用水需要。5.2现场硬化：施工现场内路面提前预埋好水、电套管，以保证三通一平。5.3临时用电计算书5.3.1施工现场用电量统计表序号机具名称型号安装功率(kW)数量合计功率(kW)1镝灯16621#塔式起重机QTZ6355.5155.532#塔式起重机QTZ8055.5155.543#塔式起重机QTZ6355.5155.55插入式振动器ZX701.511.56振动夯土机HZD2504147木工圆锯MJ1065.515.58真空吸水泵改型泵I号5.515.59灰浆搅拌机31310钢筋调直机GT6/85.515.511钢筋切断机QJ40-15.515.512钢筋弯曲机GW4031313钢筋弯曲机GW4031314套丝机TQ-331315临时照明GT4/1441416灰浆搅拌机UJ32531317交流电焊机BX3-120-191918碘钨灯1445.3.2现场勘探及初步设计:5.3.1.本工程所在施工现场范围内施工前无各种埋地管线。5.3.2.现场采用380V低压供电，设一配电总箱，内有计量设备，采用TN-S系统供电。5.3.3根据施工现场用电设备布置情况，总箱进线采用导线直接埋地敷设，干线采用直接埋地敷设，用电器导线采用直接埋地敷设。布置位置及线路走向参见临时配电系统图及现场平面图，采用三级配电，三级防护。5.1.4按照《JGJ46-2005》规定制定施工组织设计，接地电阻R≤4Ω。5.4.确定用电负荷:5.4.1高压汞灯Kx=0.6Cosφ=0.7tgφ=1.02Pjs=0.6×6×1.1=3.96kWQjs=Pjs×tgφ=3.96×1.02=4.04kvar5.4.2塔式起重机Kx=0.2Cosφ=0.6tgφ=1.33将Jc=40%统一换算到Jc1=25%的额定容量Pn=55.5kWPe=n×(Jc/Jc1)1/2×Pn=3×(0.4/0.25)1/2×55.5=210.6kWPjs=Kx×Pe=0.2×210.6=42.12kWQjs=Pjs×tgφ=42.12×1.33=56.02kvar5.4.3振动夯土机Kx=0.5Cosφ=0.6tgφ=1.33Pjs=0.5×4=2kWQjs=Pjs×tgφ=2×1.33=2.67kvar5.4.4木工圆锯Kx=0.3Cosφ=0.6tgφ=1.33Pjs=0.3×5.5=1.65kWQjs=Pjs×tgφ=1.65×1.33=2.2kvar5.4.5插入式振动器Kx=0.3Cosφ=0.7tgφ=1.02Pjs=0.3×1.5=0.45kWQjs=Pjs×tgφ=0.45×1.02=0.46kvar5.4.6灰浆搅拌机Kx=0.5Cosφ=0.55tgφ=1.52Pjs=0.5×3=1.5kWQjs=Pjs×tgφ=1.5×1.52=2.28kvar5.4.7真空吸水泵Kx=0.75Cosφ=0.8tgφ=0.75Pjs=0.75×5.5=4.125kWQjs=Pjs×tgφ=4.12×0.75=3.09kvar5.4.16交流电焊机Kx=0.35Cosφ=0.4tgφ=2.29将Jc=50%统一换算到Jc1=100%的额定容量Pn=Sn×Cosφ=9×0.4=3.6kWPe=n×(Jc/Jc1)1/2×Pn=1×(0.5/1)1/2×3.6=2.55kWPjs=Kx×Pe=0.35×2.55=0.89kWQjs=Pjs×tgφ=0.89×2.29=2.04kvar5.4.8钢筋调直机Kx=0.3Cosφ=0.7tgφ=1.02Pjs=0.3×5.5=1.65kWQjs=Pjs×tgφ=1.65×1.02=1.68kvar5.4.9钢筋切断机Kx=0.3Cosφ=0.7tgφ=1.02Pjs=0.3×5.5=1.65kWQjs=Pjs×tgφ=1.65×1.02=1.68kvar5.4.10钢筋弯曲机Kx=0.3Cosφ=0.7tgφ=1.02Pjs=0.3×3=0.9kWQjs=Pjs×tgφ=0.9×1.02=0.92kvar5.4.11钢筋弯曲机Kx=0.3Cosφ=0.7tgφ=1.02Pjs=0.3×3=0.9kWQjs=Pjs×tgφ=0.9×1.02=0.92kvar5.4.12套丝机Kx=0.3Cosφ=0.6tgφ=1.33Pjs=0.3×3=0.9kWQjs=Pjs×tgφ=0.9×1.33=1.2kvar5.4.13碘钨灯Kx=0.3Cosφ=0.7tgφ=1.02Pjs=0.3×4×1=1.2kWQjs=Pjs×tgφ=1.2×1.02=1.22kvar5.4.14总的计算负荷计算，总箱同期系数取Kx=0.9总的有功功率Pjs=Kx×ΣPjs=0.9×(3.96+42.12+2.0+1.65+0.45+1.5+4.13+0.89+1.65+1.65+0.9+0.9+0.9+1.2)=51.76kW总的无功功率Qjs=Kx×ΣQjs=0.9×(4.04+56.02+2.67+2.2+0.46+2.28+3.09+2.04+1.68+1.68+0.92+0.92+1.2+1.22)=72.38kvar总的视在功率Sjs=(Pjs2+Qjs2)1/2=(51.762+72.382)1/2=88.98kVA总的计算电流计算Ijs=Sjs/(1.732×Ue)=88.98/(1.732×0.38)=135.20A5.5.一号二级箱导线、分箱、设备选择:在选择前应对照平面图和系统图先由用电设备至开关箱计算，再由开关箱至分配箱计算，选择导线及开关设备。分配箱至开关箱，开关箱至用电设备的导线敷设采用铜橡皮绝缘导线。5.6.二号二级箱导线、分箱、设备选择:在选择前应对照平面图和系统图先由用电设备至开关箱计算，再由开关箱至分配箱计算，选择导线及开关设备。分配箱至开关箱，开关箱至用电设备的导线敷设采用铜橡皮绝缘导线，漏电保护器为DZ15L-100/30。5.7选择总箱的进线截面及进线开关:根据最大的干线电流和前面第2部分计算的电流，两者中取大值，Ijs=195.55A。由于该总配箱下有多条干线，所以电流需要乘以1.1的系数。Ijs=195.55×1.1=215.11A5.7.1查表得直接埋地线路25°C时铜芯橡皮绝缘导线BX-4×35+1×16，其安全载流量为180A，能够满足使用要求。由于由供电箱至动力总箱距离短，可不校核电压降的选择。5.7.2选择总进线开关：DZ10-600/3，其脱扣器整定电流值为Ir=480A。5.7.3选择总箱中漏电保护器：DZ10L-250/3。5.8选择变压器:根据计算的总的视在功率与最大干线功率（以单个开关箱的最大功率逐级计算选择）取大值选择SL7-160/10型三相电力变压器，它的容量为160kVA>98.3kVA能够满足使用要求，其高压侧电压为100kV同施工现场外的高压架空线路的电压级别一致。5.9绘制临时供电施工图5.9.1临时供电系统图：（三）开、竣工时间开工时间：2017年6月；竣工时间：2017年11月。（四）主要施工目标1、工期目标：保证2017年10月30日竣工。2、质量目标：合格3、安全管理目标：3.1杜绝重大安全事故;3.2轻伤事故控制在用工人数的30‰以内；3.3不发生重大机械、火灾等安全事故3.4“三保”正确使用率100％4、文明施工管理目标：创建安全质量标准化工地。5环境目标：5.1废弃物达标排放。5.2施工场地噪声达标、不影响周边师生正常生活。5.3杜绝因环境因素影响周围校园正常生活投诉事件的发生。6、机械设备：完好率95%，利用率85%。7、节能目标：达到设计及规范验收要求第四章工程施工现场平面布置（一）布置说明1、施工通道：按厂区原有路面作为临时施工道路。为保障车辆畅通，沿建筑物四周设置环路。2、给排水设施：由建施工单位打井作为水源，施工引至现场，根据实际情况按要求布置。场地积水若能排往市政管线就采取挖排水沟及设沉淀池等相应措施及时排往市政管线。3、通讯设施配备：现场指挥人员配对讲机数部，可随时沟通解决问题。4、机械及加工车间：大型搅拌机械、加工机械下卧设置，并使用钢管及板材搭设阻尘隔音棚。将噪音降到最小，夜间尽量避免大型机械运转。5、材料、器材与机具管理：按平面图布置位置修建材料器材库，各种材料器具统一入库管理，室外材料堆场采用混凝土硬铺装。6、办公区、生活区：办公及工人生活区布置在合理位置。（二）施工平面布置图（见附图）第五章施工方案与技术措施（一）测量与沉降观测工程1、建立健全测量放线组织机构：1.1为满足施工测量放线要求，保证施工精度，项目部配备专业技术精干、富有丰富经验的专业测量人员，并建立由技术负责人、技术员、质检员、测量放线员共同组成的确保工程质量的测量放线组织机构。2、测量准备：2.1项目部进场后，技术负责人与建设单位、设计单位、规划单位联系，办理建筑红线、绝对高程的交接手续，依据建筑总平面图实地勘察现场。由技术负责人组织测量放线、技术、质检人员熟悉图纸，校核施工图纸细部尺寸，根据建筑总平面进行测量定位放线。3、定位方法：3.1根据建设单位提供的总平面图，确定横纵坐标，并一次性测定轴线控制网和高程控制点。角度测量采用经纬仪，水平测量采用水准仪，垂直测设采用铅直仪。3.2采用直角坐标法测出轴线控制网，进行测量定位。3.2.1定位经建设单位、监理部门、项目部共同进行定位验线后，再进行分区段细部轴线测量放线，标高、轴线必须一次性测设完成，设定各区控制点，控制点相互闭合后方可使用。3.3工程定位以后，将各角的控制点引测并锁定在稳定的位置，在一层楼板完成后将轴线引测到一层地面，设六个控制点作为轴线测量的依据。3.4轴线测量采用铅直仪引测，钢尺与经纬仪闭合调整。3.5所用仪器须经过年检、校正后方可使用。4、标高控制措施：4.1首先根据建设单位给定标高控制点及图纸给定海拔高程，为本工程±0.000点，在建筑物角部设置永久性水准点。并将水准点做好防护。4.2以永久性水准点为基准点，首层结构施工完成后将基准点引入首层结构墙、柱上并用墨线弹好，每层楼板以基准点为准排尺，抄测控制标高即总高程及层间标高。4.3施工楼层抄测定位：4.3.1轴线测控：采用铅直仪将控制轴线引测到作业层，并排尺测定其它轴线。4.3.2标高测控：在每层的柱上或混凝土墙上设置临时水准点，通过预留洞将下层的水准点标高抄测到该层，以控制施工水平标高。4.4楼体垂直度控制：4.4.1各层控制轴线抄测完毕后，反复与下一层的控制轴线进行复核。4.4.2定期在轴线控制点位置使用铅直仪检查已施工完楼层的垂直度。4.4.3定期采用经纬仪远距离对楼体进行垂直度监控。4.5外装饰抄测：4.5.1依据楼体内水平、垂直控制线向外排尺，在窗口处弹出水平及垂直通线。4.5.2在窗口两侧窗膀上弹出竖向垂直线，以此定位外墙装饰面的成活距离，达到有效控制外饰面的竖向垂直度。5、保证测量质量技术措施5.1测量使用的仪器要按时进行校核，必须为当年检定合格并好用的仪器。5.2定位完成后要会同建设、监理、规划部门复测验收。5.3项目部放线员放线完毕，技术负责人组织技术员，质检员进行复验，以排除人为误差。5.4定期检测测量仪器，器具每次使用完毕后要专人妥善保管仪器，排除仪器误差。5.5每次抄测完毕后及时填写记录并报监理审核。6、沉降观测措施本工程应进行沉降观测。观测点应设置在建筑物的周边和结构的重要部位及荷载差异较大处。当工程图未注明时，应在筑物的四角（当有变形缝时，在缝外墙两侧），具体布置见沉降观测点布置图，在施工期间一般每完成一层测试一次；竣工后，每半年一次；直至沉降稳定为止（标准为半年沉降量沉降观测不超过3mm)。应由有相应资质的单位承担。施工前沉降观测单位应将测量方案报监理、总包、设计等单位。测量点的数量与位置由专业监测设计单位确定。在应力较大的位置需要布点，在应力较小的位置也需要布置用于对比的测点，同时反应变化趋势。且每一个测点都需要考虑备份测点，以防测点损耗失效。6.1沉降观测水准点可利用测量放线永久性水准点。6.2沉降观测点的布置：在建筑物角点，间距10m-15m左右设一观测点。6.3沉降观测点设置在边柱外侧＋0.500标高处，锚固膨胀螺栓立尺进行观测。同时将观测点加以编号，便于进行观测和记录。6.4观测仪器选择与观测频次：6.4.1抄测仪器为1台固定的抄测仪器，保证其误差减小到最小，增加准确性。6.4.2主体施工频次每增加一层即测量一次；装饰工程测量每月一次；大雨后测量一次；竣工后每三月一次，测量至沉降稳定。6.5保证精度措施：为保证沉降观测精度，必须保证以下几点：6.5.1水准仪校正合格，保证精度。6.5.2基准点予以保护，使用固定水准点。6.5.3固定人员观测，整理观测记录。6.5.4使用固定水准仪和水准尺按规定日期、方法及路线进行观测。6.5.5观测人员应认真整理观测结果，按时填写沉降观测记录并绘制时间与沉降观测关系图。（二）土方工程1、基坑开挖前要经建设单位、监理公司、勘察单位、设计单位等部门同意认可，取得地下管线会签单后方可进行开挖。2、根据施工场地情况，本工程基坑开挖范围内无地下水，地质条件比较好（详见地质报告）。3、土方开挖前要对场地进行测量和抄测，设置定位高程点的标志，根据建筑物的外形尺寸进行测量放线，确定土方开挖范围。放线员在待挖的独立基础基坑范围内撒灰线，挖掘机挖土时，以撒的灰线为基准。并对挖掘机班组进行技术、质量交底。4、土方开挖采用独立基础放坡挖掘机挖土自卸汽车运土方案，本工程采用2台挖掘机，10台10吨自卸汽车现场场地内运土。根据施工图纸、土方工程施工验收规范及相应的标准的规定，机械开挖不能扰动基础下原状土层，机械开挖至高出独立基础底标高200mm～300mm，然后进行人工二次挖土。5、土方开挖时核对工程地质资料，观察现场所挖土与地质勘探资料是否相符，发现实际地质情况与勘察报告不符立即与勘察、设计单位联系处理。6、基坑挖好后，复核标高和长、宽尺寸。7、土方施工完成后，会同勘察、设计、监理、建设单位对地质情况进行验槽，符合设计要求后，将所有轴线及相应标高引至坑内，并会同甲方监理验线，验线合格后方可进行下道工序施工。8、灰土回填：回填土采用人工回填，机械夯实。8.1填土前应将基坑底的垃圾等杂物清理干净。8.2检验回填土有无杂物，粒径是否符合规定，以及回填土的含水量是否在控制的范围内。8.3回填土每层铺土厚度为200mm，采用在KZ弹水平线、设标记尺杆控制回填厚度。8.4大面积回填土夯实采用蛙式打夯机，柱根部及阴角处采用立式振动夯，采用“一夯压半夯”的方法，每层回填土至少夯打三遍。8.5回填土每层填土夯实后，室外回填按长度20-50m进行环刀取样一组，取样部位在每层夯实后的下半部，干密度达到要求后，再进行上一层的铺土。8.6修整找平：填土全部完成后，应进行表面拉线找平，凡超过标准高程的地方，及时依线铲平，凡低于标准高程的地方，应补土夯实。8.7土方回填工程认真执行交底制，设专人监控土质情况及施工质量。9、质量标准9.1土方开挖时深度必须满足施工要求，严禁扰动地基土。9.2填土方时的标高不允许超过±20mm，基坑的长度不得小于设计尺寸外加工作面，地基的土质必须符合设计要求，基础地基加固，每层回填厚度不得大于20cm，一夯压半夯直达到设计密度为准。9.3回填土每层夯实后，按规范进行还刀取样，测出土的干密度，再进行上一层的铺土。土的最佳合水量（重量比）为12～15%，最大容重1.85～1.95克/cm3，如土质过份干燥时可适量洒水，夯实密度必须符合设计要求。9.4基坑回填连续进行，尽快完成。9.5施工操作时保持一定距离，以免施工时被铁锹碰伤。9.6扶打夯机的操作人员，必须戴绝缘手套和穿绝缘鞋。（三)模板工程一、梁板模板支撑说明本工程S-R轴间梁板顶标高10.2m，梁板模板支撑属于高支撑工程设计的范围，故对梁板与柱分别进行编制。二、梁、板支模支撑体系设计1、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求1.1模板支架的构造要求：1.1.1梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；1.1.2立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；1.1.3梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。1.2立杆步距的设计：1.2.1当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；1.2.2当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；1.2.3高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。1.3整体性构造层的设计：1.3.1当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；1.3.2单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；1.3.3双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；1.3.4在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。1.4剪刀撑的设计：1.4.1沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；1.4.2中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。1.5.顶部支撑点的设计：1.5.1在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；1.5.2顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；1.5.3支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。1.6.支撑架搭设的要求：1.6.1严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；1.6.2确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；1.6.3确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；1.6.4地基支座的设计要满足承载力的要求。1.7.施工使用的要求：1.7.1精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；1.7.2严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；1.7.3浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。2、梁板模板高支架体系设计图2.1一层高支模立杆、斜撑布置立面图2.2一层高支模剪刀撑布置平面图2.3一层顶板高支模支架立面图2.4一层顶梁高支模支架立面图三、梁、板模板工程安装1、材料选择1.1梁板模板选用15mm厚胶合板，梁板支撑系统采用钢管脚手架，支架上放可调油拖，顶梁板模板的主龙骨采用Φ48×3.0钢管，次龙骨选用40mm×70mm木方，大于500mm梁选用直径14的对拉螺栓。2、施工方案选择2.1一层顶板顶标高10.2m2.1.1立杆（支撑钢管）：横向间距1000mm，纵向间距1000mm，步距1500mm，每个立杆（钢管）上放置油拖。2.1.2托梁：油拖上放置托梁，托梁采用2根直径48*3.0钢管，做为顶板的主龙骨，间距为1000mm。2.1.3次龙骨：托梁上放置40mm*70mm木方，立向放置，做为次龙骨，间距为250mm。2.2一层顶梁（层高6m）2.2.1梁下立杆（支撑钢管）：横向间距800mm，纵向间距1000mm，步距1500mm。梁下增加1根承重钢管，钢管上放置可调油拖，纵向间距1000mm。2.2.2梁下外楞（主龙骨）：选用直径48*3.0钢管，纵向间距1000mm。2.2.3梁下内楞（次龙骨）：选用40mm*70mm木方，梁下设3根。2.2.4梁侧面外楞（主龙骨）：选用直径48*3.0钢管，纵向间距500mm。2.2.5梁侧面内楞（次龙骨）：选用40mm*70mm木方，梁下设4根。2.2.6对拉螺栓：梁高大于500mm增设直径14的对拉螺栓，间距500mm，外侧用直径48*3.0双钢管进行加固。3、高支撑模板的安装3.1、模板安装的一般要求：3.1.1模板安装前，必须核查轴线和模板定位线的尺寸，确保梁、板、柱模板定位准确。同时，对相关工种的上一道质量进行检查，如发现钢筋位移或下层混凝土表面的松软层未剔凿者，应先处理好当前工序后再支模板。3.1.2模板安装要遵守施工规范和工艺标准的要求，确保模板与轴线位置、标高、垂直准确，支撑牢固稳定和结构构件尺寸准确，不跑模、不涨模、拼缝严密、不漏浆、不错台，不位移、不变形。3.2顶板模板安装；3.2.1顶板模板安装工艺流程：弹线（在墙柱上测出50线和轴线控制线）→搭设支架→安装大龙骨→安装小龙骨→调整模板下皮标高→铺设面板→检验板面标高平整度与梁侧模板连接的密实牢固和平整度→清扫→预检3.2.2顶板模板的支撑架，从边跨一侧开始安装，先安第一排立杆，临时固定后再安第二排立杆，同时安装好横杆两道，依次逐排安装，调整立杆标高，安装主次龙骨并找平。铺装竹胶板，从一侧开始，模板交接处硬拼拼缝。3.2.3顶板与梁侧模板连接时，采用搭接方法并在阴角处设有木方，不得设悬挑面板，同时应保证顶板与梁梆垂直，不得出现凹凸错位现象。3.2.4板模板起拱：起拱高度为全跨长度的2L/1000。中间部位起供，周边不起供。注意在起供过程中容易出现的问题是中间部分油托向上升，其他部位的油托会出现松动的现象，所以要注意中间部位油托上升其他油托同样要逐一检查，保证起供顺畅，支撑稳固。3.3梁模板的安装3.3.1先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木方及梁底，并拉线找平。现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，起拱高度为跨度的2L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。梁下均增加一根立杆支撑。3.3.2为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。梁侧模必须拉线通直将梁侧模钉固。3.4支撑架搭设：3.4.1支撑搭设前，对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。对工作面进行清理干净，不得有杂物。3.4.2根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。3.4.3一层立杆底座：在一层立杆底部垫40板，保持整体受力均匀。3.4.4水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。3.4.5脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差≦50mm。3.4.6立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。3.4.7立杆、可调托座应根据支撑高度设置，并不超出200mm。3.4.8立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。3.4.9模板承重架应与已浇注的柱作拉结节点，增强整体稳定性。四、柱模板工程安装1、焊定位筋：按照放线位置在柱四边5-8cm处的主筋上焊接支杆，从四面顶住模板以防止位移。2、安装柱模板时，先安装两端柱，经校正、固定，拉通线校正中间各柱，模板按柱子大小预拼成一面一片（一面的一边带一个角模），或两面一片就位后先用铅丝与主筋绑扎临时固定，将两侧模连接卡紧，安装完两面再安装另外两面模板。3、安装柱箍：柱箍可用角钢、钢管等制成，采用木模板时可用螺栓，方木制作钢木箍。柱箍应根据柱模尺寸、侧压力大小在模板设计中确定柱箍尺寸间距。4、安装柱模的拉杆或斜撑。柱模每边设两根拉杆，固定于事先预埋在楼板内的钢筋环上，用经纬仪控制，用花篮螺栓调节校正模板垂直度。拉杆与地面夹角宜为45。，预埋的钢筋环与柱距离宜为3/4柱高。5、柱模板底部留设清理口，待施工砼前对柱底再进行仔细清理。五、模板拆除1、拆模前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，技术负责人、项目负责人、安全员方可批准拆除模板。2、模板拆除应按“拆模作业”要点的规模进行，先支的后拆，先拆非承重部分，拆模作业比较危险，防止落物伤人，应设置警戒线，有明显的标志，并设专门监护人员。3、模板拆除应按区域逐块进行，不得大面积撬落。模板支撑要随拆随运，严禁随意抛掷，拆除后分类码放整齐。4、拆除模板应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。造作时搭设马凳或作业平台。拆模间隙时应将以活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。拆除作业严禁在同垂直面上操作。5、顶板模板拆除时先拆除板模板，再拆除梁模板，模板拆除时每跨支撑及模板拆除后及时运走码好，并及时进行回顶。板模拆除方法为：将可调螺旋向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，后拆次龙骨，最后取顶板模。拆除时人站在碗扣架下，待顶板上木料拆完后，再拆除碗扣架，拆模时间以混凝土同条件养护试块抗压强度为依据，故顶板混凝土应多做一组同条件养护试块。拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，拆模后及时将工作面清理干净。当施工荷载较大时所采取的措施：顶板限制堆载，且不得集中堆载，在吊钢筋、模板时必须轻放，避免冲击荷载对顶板混凝土质量产生的影响，混凝土浇筑完毕不得急于上料。对标准层模板，必须统一编号，各房间固定专人，谁支谁拆谁用。6、底模拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（％）梁、拱、壳≤8m≥75>8m100板≤2m≥50>2m、≤8m≥75>8m100六、模板制作、安装质量控制1、模板制作的标准序号名称允许偏差（mm）检查方法1模板高度±2钢尺2模板宽度0、-2钢尺3对角线差±4直尺4板面平整度22米靠尺、塞尺5相邻板面高低差1.52米靠尺、塞尺6边肋直线度2拉线、直尺7模板翘曲L/1000置平台上，对角拉线8边框连接±1钢尺9穿墙螺栓孔眼位置±2钢尺10油漆无漏涂，无流淌目测2、模板安装允许偏差及检查方法（mm）次项目允许偏差值（mm）检查方法结构长城杯标准1轴线位置柱、梁、墙3尺量2底模上表面标高±3水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基础±5尺量柱、梁、墙±34层高垂直度层高≤5m3经纬仪或吊线尺量层高＞5m55相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度2靠尺、塞尺7阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺8预埋铁件中心线位移2拉线尺量9预埋管螺栓中心线位移2拉线尺量螺栓外露长+5、010预留孔洞中心线位移+5拉线尺量尺寸+5、011门窗洞口中心线位移3拉线尺量宽、高+5对角线612插筋中心线位移5尺量外露长度10、0七、计算书计算书1：一层顶板支撑体系1、参数信息:1.1模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.75；采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；1.2荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；1.3材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3；1.4楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C30；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算长度(m):5.36；施工平均温度(℃):15.000；楼板的计算宽度(m):4.20；楼板的计算厚度(mm):150.00；图2楼板支撑架荷载计算单元2、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图2.1荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2.2强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m最大弯矩M=0.1×7.52×0.252=0.047kN·m；面板最大应力计算值σ=47000/37500=1.253N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1.253N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!2.3挠度计算挠度计算公式为其中q=3.35kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×3.35×2504/(100×9500×4166666.667)=0.002mm；面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.002mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!3、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图3.1荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.12=0.75kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=2.5×0.25=0.625kN/m；3.2强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.75+0.088)+1.4×0.625=1.88kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.88×12=0.188kN.m；最大支座力N=1.1×q×l=1.1×1.88×1=2.068kN；方木最大应力计算值σ=M/W=0.188×106/83333.33=2.256N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为2.256N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.3抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=0.6×1.88×1=1.128kN；方木受剪应力计算值T=3×1.128×103/(2×50×100)=0.338N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.338N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!3.4挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=0.838kN/m；最大挠度计算值ω=0.677×0.838×10004/(100×9500×4166666.667)=0.143mm；最大允许挠度[V]=1000/250=4mm；方木的最大挠度计算值0.143mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!4、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3；W=8.98cm3；I=21.56cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.068kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.776kN.m；最大变形Vmax=1.231mm；最大支座力Qmax=9.048kN；最大应力σ=775624.068/8980=86.372N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值86.372N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为1.231mm小于1000/150与10mm,满足要求!5、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。5.1静荷载标准值包括以下内容：5.1.1脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×6.3=0.872kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。5.1.2模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；5.1.3钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.12×1×1=3kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.222kN；5.2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=11.366kN；6、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=11.366kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1计算长度附加系数，取值为1.155；u计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；钢管立杆的最大应力计算值；σ=11366.304/（0.537×424）=49.921N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=49.921N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.008；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.008×(1.5+0.1×2)=2.031m；Lo/i=2030.616/15.9=128；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；钢管立杆的最大应力计算值；σ=11366.304/（0.406×424）=66.028N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=66.028N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。计算书2：一层顶梁支撑体系计算书以梁KL14为例，梁截面尺寸为240mm*600mm，对梁支撑体系进行计算。1、参数信息1.1模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.75；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：4.75；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；采用的钢管类型为Φ48×3；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；1.2荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；1.3材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.4梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；1.5梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：200mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度60mm；2、梁模板荷载标准值计算2.1梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)3.1强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.5×1.5/6=18.75cm3；M--面板的最大弯距(N.mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度(内楞间距):l=210mm；面板的最大弯距M=0.1×10.98×2102=4.84×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=4.84×104/1.88×104=2.582N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=2.582N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！3.2挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.5=9N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=210mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9×2104/(100×9500×1.41×105)=0.089mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=210/250=0.84mm；面板的最大挠度计算值ω=0.089mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.84mm，满足要求！4、梁侧模板内外楞的计算4.1内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×62×1/6=24cm3；I=4×63×1/12=72cm4；内楞计算简图4.1.1内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.21=4.61kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×4.61×500.002=1.15×105N.mm；最大支座力:R=1.1×4.612×0.5=2.536kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.15×105/2.40×104=4.804N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=4.804N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！4.1.2内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.21=3.78N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=7.20×105mm4；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×3.78×5004/(100×10000×7.20×105)=0.222mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.222mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！4.2外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.536kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8×102×2/6=266.67cm3；I=8×103×2/12=1333.33cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)4.2.1外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.254kN.m外楞最大计算跨度:l=200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=2.54×105/2.67×105=0.951N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=0.951N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！4.2.2外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.046mm外楞的最大容许挠度值:[ω]=200/250=0.8mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.046mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.8mm，满足要求！5、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:14mm；穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.3=3.66kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.66kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！6、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1000×15×15/6=3.75×104mm3；I=1000×15×15×15/12=2.81×105mm4；6.1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=100.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.75×0.90=20.66kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=20.66+0.38+2.52=23.55kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×23.553×0.12=0.024kN.m；σ=0.024×106/3.75×104=0.628N/mm2；梁底模面板计算应力σ=0.628N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！6.2挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.750+0.35）×1.00=19.48KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=100.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=100.00/250=0.400mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×19.475×1004/(100×9500×2.81×105)=0.005mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.005mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=100/250=0.4mm，满足要求！7、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。7.1荷载的计算：7.1.1钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.75×0.1=1.912kN/m；7.1.2模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.1×(2×0.75+0.3)/0.3=0.21kN/m；7.1.3活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.1=0.45kN/m；7.2钢管的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×1.912+1.2×0.21=2.547kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.45=0.63kN/m；钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: