桐庐滨江花园一期施工组织设计

第一节编制说明及据 3第二节基本承诺 3 4第二节工程特点及关键施工部位 7 8第一节项目管理模式及组织机构 8第二节组织协调 1 第一节总体安排及施工段划分 第二节总施工进度计划 第五节施工平面图管理 第六节施工机械配备计划 第一节劳动力计划及动态分布图 第二节机械设备计划 第三节周转材料计划 第二节基坑围护及降水 第五节主体钢筋工程 第七节主体砼工程 第九节脚手架 第十节装饰工程 第十一节安装工程主要分部分项施工方法 第一节施工质量保证措施 第二节质量管理机构及质量控制网络 7第三节施工阶段质量保证措施 第四节工程质量程序控制 第五节施工材料质量保证措施 第一节安全组织保证体系和安生生产措施 第三节减少扰民措施 第一节冬季施工技术措施 第二节雨季施工技术措施 第三节冬季、雨季安全检查措施 第二节总包对专业单位施工质量过程控制要点 第三节总包对专业单位主要协调措施 第一章前言部分第一节编制说明及依据二、组织设计的编制依据第二节基本承诺确保本工程在560个日历天内完成本次招标范围内的所有施工任务，并交付给业主。在整个施工过程中杜绝重大伤亡事故，月事故(轻伤)发生频率控制在1.5%以内，确保六、服务目标七、科技进步目标八、总包管理目标第二章工程概况及工程特点第一节工程概况一、工程名称：滨江花园一期工程建设单位：桐庐海威房地开发有限公司设计单位：杭州箫山城市建筑设计有限公司建设地点：桐庐县新区七常路二、建筑设计序号幢号建筑面积层数建筑高度使用功能1春-1#楼6层底层为自行车库，地上1层部分及裙房为商铺，2-6层为住宅用房2春-2#楼6层3春-3#楼6层4春-4#楼6层5春-5#楼6层6花-1#楼6层7花-2#楼6层8花-3#楼6层9花-4#楼6层花-5#楼地上18层架空层及裙房为商铺，地上1层-18层为住宅用房花-6#楼地上18层花-7#楼地上18层幼儿园3层办公教学用房地下车库地下一层人防和汽车库小计(二)砌体材料(三)混凝土材料基础垫层采用C15,-1.35以下柱、墙采用C40,承台地梁底板C35;-1.35~-0.65,柱、用C35,梁、板采用C30;37.78~屋顶，均采用C30。地下室外墙、底板和顶板中掺水泥用量12%的UEA微膨胀剂，以提高砼的抗渗、抗变形(二)砌体材料(二)电气工程2层：砂质粉土3层：粉质粘土局部分布，层面高程2.48~8.50m,层顶埋深5.10~10.50m,层厚0.4~5.80m。青灰色、灰色、软塑状，干强度中等，韧性一般，具有中等压缩性。局部夹薄层粉土。底部局部含砾。地下水位变化对2、3层土的地基承载力能较大影响，水位上升时，承载力会降低。第二节工程特点及关键施工部位给施工带来很大难度。因此地下室施工尽量安排在枯水期。度，加强成桩质量桩质量。第三章总承包管理模式及组织协调第一节项目管理模式及组织机构我公司将按照多年来积累的成功项目管理经验来运行和管理本项目，形成以项目经理负责制为核心，以项目合同管理和成本、进度、质量控制为主要内容，以科学系统管理和先进技术为手段的项目管理机制。同时，项目经理部在总公司领导下充分发挥企业的整体优势，按照“总部服务控制、项目授权管理、专业施工保障、社会协力合作”具有集团公司特色的项目管理模式，以此高效地组织和优化生产资源。严格按照ISO9002管理模式标准建立的质田息凹书品活公司总经理田息凹书品活公司总经理生产副经理质安副经理总工程师室公司各取能科室现场项且经理财务负责人班组组长核算负责人妆水员责人病工负税人材抖负贯人质量负责人交金负责人学的负丧人设高负声人合同管睡(一)项目经理主要职责项目经理是工程项目的主要代理人，受法定代表人委托，对项目的施工全过程、全方位5、对工程项目质量、安全、工期、成本和现场文明施工负全责。(二)项目技术负责人(四)安全管理部职责第二节组织协调安装在砌体、结构中的预埋管线，预留孔洞的位置等需砌筑工及砼工的密切配合。各专业之间每周进行2、专业班组对预埋件或预留洞施工有困难而需土建班组的配合预埋(留)时，专业班组需有第四章施工部署及施工进度计划第一节总体安排及施工区段划分第二节总施工进度计划本工程高层总工期为560天，地下室结构施工确保180天内完成，主体结构180天内完成，装修确保230天完成，竣工扫尾20天，工程进度以此为主轴线，水电安装及各专业工程可同步施工；多层计划安排360天完工。适，结构共18层，考虑机房屋面、填充墙砌筑及天气、流水施工原因，施工时间为180天。水电安装、楼地面及外装饰等工程同步穿插进行施工。保证施工天数200天第三节总施工进度计划可行分析根据招标文件，工程总工期560天，计划开工日期为2005年12月30日(具体开工日动职工的工作积极性，确保春节前10天回家，春节后10天准时上班，在此基础上，尽可能第四节劳动力投入一、±0.00以下施工阶段土方工45人，钢筋工200人，木工180人，泥工80人，混凝土工80人，安装工30人，架子工30人。二、±0.00以上主体施工阶段钢筋工300人，结构木工260人，结构泥工150人，混凝土工80人，架子工50人，水电安装工45人。粉刷工300人，油漆工280人，装饰泥工80人，水电安装工150人，架子工50人。第五节施工平面图管理2、同时布置2层×37间彩钢板活动房作为职工宿舍，设181m2食堂0.5m,第二层订距第一层床间距为1.0m,床长2.0m,宽1.2(一)施工临时用水工地施工工程用水量计算公式：其中ql——施工工程用水量(L/s);K1——未预见的施工用水系数，取1.10;Q1——年(季)度工程量(以实物计量单位表示),取值列下表；N1——施工用水定额，取值列下表；T1——年(季)度有效工作日(d),取580天；b——每天工作班数(班),取2;K2——用水不均匀系数，取1.50。工程施工用水定额列表如下：序号用水额定N1工程量Q1用水名称1300.0L/立方米18001.0立方米搅拌砂浆2300.0L/立方米3127.7立方米养护砼3250.0L/立方米933.8立方米砌块4190.0L/平方米15769.0平方米楼地面工程经过计算得到q1=1.72L/S。施工机械用水量计算：施工机械用水量计算公式：其中q2——施工机械用水量(L/s);K1——未预见的施工用水系数，取1.10;Q2——同一种机械台数(台),取值列下表；N2——施工机械台班用水定额，取值列下表；K3——施工机械用水不均匀系数，取2.00。施工机械用水定额列表如下：序号1234用水额定N1300.0L/台25.0L/台1100.0L/台250.0L/台机械台数Q21.0台3.0台5.0台1.0台机械名称对焊机木工加工场桩机挖土机经过计算得到q2=0.13L/S。工地生活用水量计算：施工工地用水量计算公式：P1施工现场高峰期生活人数，取1人；N3施工工地生活用水定额，取45L/人；K4施工工地生活用水不均匀系数，取1.30;b每天工作班数(班),取1。经过计算得到q3=0.60L/S。生活区生活用水量计算：生活区生活用水量计算公式：其中q4——生活区生活用水量(L/s);P2——生活区居住人数，取160人；N4——生活区昼夜全部生活用水定额，取80L/人；K5——生活区生活用水不均匀系数，取2.00;经过计算得到q4=0.30L/S。消防用水量计算：根据消防范围确定消防用水量q5=10.00L/S。施工工地总用水量计算：施工工地总用水量Q按照下面组合本例中ql+q2+q3+q4=1.72+0.13+0.60+0.30=2.75L/S经过计算得到总用水量Q=11.38L/S。计算的总用水量还应增加10%,以补偿不可避免的水管漏水损失。Q=11.38×1.10=12.518D=(4Q/π*V*1000)¹²=(4×12.518/3.14×2.5×1000)V²=0.08m经以上计算，DN100管径的进水管可满足施工要求。实际施工时现场还需设置蓄水池，以便应急之用。(二)施工用电1、根据本工程的施工总平面布置原则及场地特点，施工用电平面与立面分开布设，平面上生活区用电还要分开另行布设。2、为了保证用电容量充足，避免临时停电造成的不利影响，拟备发电机一台。发电机端切换装置，停电时自动切换，以保证施工用电。施工用电的总电源以达到施工用电的总容量需求，根据建设单位提供电源位置接入。本工程以结构施工高峰阶段的用电量为控制。3、生产区内供电线路主要分为五个回路：一路连接垂直运输施工机械专用电箱；一路供应各楼层的施工照明用电；一路供应木工车间用电；一路供应钢筋车间用电；另一路为供应施工现场其他机械用电。因生活区临时用电另行布设。4、装饰阶段重新调整供电系统，根据实际施工情况，将钢筋机械、木工机械回路改成对砂浆机、提升机等新增机械设备供电，保证装饰工程的用电要求。5、为了方便夜间施工管理，生产区域四周布置若干只照明灯。楼梯内照明使用低压电源。6、生活用电能满足照明、空调、电脑等需求为标准，并确保进户前统一进行线路管理，采取有效的安全防护措施。楼层用电每隔层设一分配电箱。7、施工用电采用三相五线制配线。用电主线路使用五芯电缆，入地敷设。现场设置安全总配电箱一只，按线路接出要求设置分配电箱。分配电箱、开关箱按三级配电两级保护的要求配置。进场后需编制专项用电方案，做好防护措施，确保用电安全可靠。规定，布电线路、配电箱、用电设备一律按TN-S三相五线制进行布线，布线示意图如下：图中：1、工地接地。2、电气设备外露导电部分。3、保护零线重复接地。4、用电量计算：工地临时供电包括施工及照明用电两个方面，计算公式如下：其中P——计算用电量(kW),即供电设备总需要容量；Pc——全部施工动力用电设备额定用量之和；Pa——室内照明设备额定用电量之和；Pb——室外照明设备额定用电量之和；K1——全部施工用电设备同时使用系数；总数10台以内取0.75;10—30台取0.7;30台以上取0.6;K2——室内照明设备同时使用系数，取0.8;K3——室外照明设备同时使用系数，取1.0;综合考虑施工用电约占总用电量90%,室内外照明电约占总用电量10%,则有本例计算中K1=0.60;经过计算得到P=487.5kW。变压器容量计算公式如下：其中PO——变压器容量(kVA);1.05——功率损失系数；cos9—用电设备功率因素，一般建筑工地取0.75。经过计算得到PO=1.4×487.5=682.64kVA。拟在现场配备一台柴油发电机，以确保现场施工进度及安全生产的用电需要。1、水管埋入地下200mm,总管口设高压水泵(水泵供电单设电箱，并在总配的总闸上引出),其他支线采用φ32镀锌水管。2、施工用电采用三相五线制，开工前编制详细的专项施工方案，并配备专职用电管理员，全面负责施工用电的管理。3、由建设单位提供的变电间接出100mm²电缆线沿围墙布置，然后由总电缆线接出总配电箱，再根据施工需要接出各分配电箱；第六节施工机械配备计划垂直运输机械：在Ⅱ区段布置两台QZ63(5513)塔式起重机，利用其施工地下室的施工。垂直运输机械除已布置好的两台塔吊外，每幢单体工程多层各布置一台升降机，在每单体高层工程各布置人货两用电梯作为垂直运输机械。第五章资源配备第一节、劳动力计划及动态分布图序号进场人数(阶段)进场时间计划退场时间基础1杭州2杭州3杭州4杭州5杭州杭州7杭州杭州69杭州杭州杭州杭州杭州人人数每格月度345678912346789第二节机械设备计划序号机械或设备名称型号规格数量额定功率生产能力用于施工部位备注1打桩机8完好打桩2塔吊2完好垂直运输3物料提升机3完好垂直运输4搅拌机8完好搅拌砼5砂浆机完好搅拌砂浆6钢筋调直机JJK-1.52完好钢筋加工7钢筋切断机2完好钢筋加工8交流电焊机2完好钢筋焊接9钢筋弯曲机2完好钢筋加工插入式振动器完好砼振捣平板式振动器8完好砼振捣刨床2完好圆盘锯4完好柴油发电机1完好备用电源对焊机1完好焊接电动套丝机1完好接镀锌管型材切割机1完好型材切割第三节周转材料计划楼号(长)钢管(短)直扣(个)对扣(个)旋扣(个)脚手板九夹板1.83(块)槽钢(m)安全网钢筋花1#7花2#花3#花4#花5#6花6#8花7#6春1#春2#春3#春4#春5#一室合计第四节临时设施计划序号临设名称平面尺寸(m)面积(m²)构造1办公室彩钢2会议室彩钢3职工宿舍活动房4活动室活动房5浴厕活动房6洗衣房6*2.5活动房7食堂彩钢8餐厅彩钢9钢筋加工车间钢管棚木工加工车间钢管棚仓库砖混工具间砖混混凝土养护室4*2.7砖混门卫室砖混第五节检测及测量器具序号名称型号数量状态用途1水准仪常用2完好标高测量2全站仪1完好测量放线3水准仪自动安平2完好标高测量4经纬仪2完好轴线测量5钢尺50米2完好轴线测量第六章专项方案第一节桩基础(详见桩基础专项方案)(二)质量控制点的锤击数和最后一米的锤击数，准确测量最后三阵，每阵10锤的贯入度及落锤高度。2.5停锤的控制，应按试打桩纪要规定进行。3.1沉管到设计标高后，应检查桩管内有无进桩尖或进泥进水现象，无问题后，应立即灌注混凝土，尽量减少间隔时间。3.2当桩身配钢筋笼时，第一次混凝土应先灌至笼底标高，然后放入钢筋笼，再灌至桩顶标高以上30～50cm。4.1第一次拔管高度应控制在能容纳第二次需灌入的混凝土量为限，不宜拔得过高，在拔管过程中可采用专用测锤检查混凝土面上升或下沉情况。4.2拔管速度要均匀，对一般土层以1.0m/min为宜，在软弱土层和软硬土层交界处宜控制在5.1沉管灌注桩的充盈系数不得小于1.0;对于混凝土充盈系数小于1.0的桩，宜全长复打，可能产生断桩和缩颈时，应采用局部复打。5.2成桩后的桩顶标高应高于设计标高500mm。全长复打桩的入土深度宜接近原桩长，局部复打应超过断桩或缩颈区1m以上。1、钻孔机就位：钻孔机就位时，必须保持平稳，不发生倾斜、位移，为准确控制钻孔深度，应在机架上或机管上作出控制的标尺，以便在施工中进行观测、记录。4.2吊放钢筋笼：钢筋笼放入前应先绑好砂浆垫块(或塑料卡);吊放钢筋笼时，要对准孔4.6混凝土的坍落度一般宜为8～10cm,调整砂率和掺入减水剂、粉煤灰等。第二节基坑围护及降水1、设置二级井点降水，局部三级。中间布置两组，布置间距横向25m,纵向20m;若开挖2、坑内(电梯井及积水坑)采用多级轻型井点降水及深井降水。3、基坑周围挖设300×300排水明沟，水沟内侧抹1:2水泥砂浆抹灰。6、配合比：水泥：砂：碎石=1:2:2.5,厚度为100mm,配双向钢筋网片中6.5@200喷射混标高，钢筋网片钢筋的搭接长度为300mm,采用绑扎，横向加强筋连接的搭接采用焊接。8、井点管布置8.1井点管一层8号粗铁丝保护层。8.2连接管。用塑料透明管、胶皮管，直8.3集水总管。用直径75-100mm钢管带接头。1、地表排水明沟采用400×400,100mm厚C20砼浇筑。堆放量(不超过15kpa)。1.1底板钢筋绑扎1.1.3底板下皮钢筋绑扎完以后，按纵横1米见方的间距(或按设计)摆放上下皮钢筋之间1.2墙、柱钢筋绑扎墙板的两边，在两根加固筋之间的孔隙应尽可能地留大些，为以后墙板混凝土浇捣创造条件。3.1底板模板厚度采用120或240,砌筑砂浆等级为M7.5,并两面用1:3水泥砂浆抹平，厚度2cm,使留底板梁砖胎模3.2地下室墙板模板外楞采用圆钢管48×3.5,每道外楞2根钢楞，间距500mm。穿墙螺栓水平距离500mm,穿墙螺栓竖向距离500mm,直径12mm。穿墙螺栓穿墙螺栓面板外龙骨93.3地下室柱模板施工3.3.2柱模板面板采用18厚胶合板。柱模板竖楞截面宽度60mm,高度80mm,间距300mm。水平距离500mm,穿墙螺栓竖向距离500mm,直径12mm。3.3.3柱模垂直度调整3.4地下室梁模板施工胶合板B小横扦梁底模板步距为1.80米；架高大于4.0米时，步距为1.50米。度方向)1=1.0米；梁底增加1道承重立杆。度方向)1=1.0米；梁底增加2道承重立杆。3.5楼板模板施工3.5.1楼板模板面板采用18厚胶合板，板底龙骨采用方木截面60×80mm,龙骨支撑在钢管上。架高小于4.0米时，步距为1.80米；架高大于4.0米时，步距为1.50米。3.6模板拆除3.6.1墙、柱模板拆除楼板模板的支柱，拆到每根龙骨只留1～2根支柱时为主。4.2底板与墙板混凝土均要分层浇捣，每一分层厚度5、后浇带处理5.1地下室底板后浇带构造及施工5.2地下室外墙后浇带构造及施工B迎水面迎水面迎水面迎水面5.3楼面梁板处后浇带施工5.4后浇带施工注意点5.4.1后浇带成型拆模后，应先清理好浮浆与垃圾，并加盖盖板，防止垃圾掉入，浇捣后浇带加强养护，浇捣后保湿养护不少于14夭。6、试水工程搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距1=0.80米，立杆的步距h=1.50米。静荷载标准值ql=25.000×0.2活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×0.90W=90.00×1.80×1.80/6=I=90.00×1.80×1.80×1.80经计算得到M=0.100×(1.2×4.815+1.4×2抗剪强度验算T<[T],满足要求!v=0.677ql⁴/100EI<[vql=25.000静荷载ql=1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m活荷载q2=1.4×0.900=1.260kN/mW=6.00×10.00×10.00/6=1I=6.00×10.00×10.00×10.00/最大变形v=0.677×2.505×900.0+/(100×9500.00×5000000.0)=0.234mm最大弯矩M=0.757kN.m最大支座力Qu=10.304kN抗弯计算强度f=0.76×10°/5080.0=149.01N/mm²纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN):NoI=0.129×4.300=0.555kN(2)模板的自重(kN):No₂=0.350×0.900×0.900=0.284kNNos=25.000×0.200×0.900×0.900=4.050kN2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值No=(1.000+2.000)×0.900×0.900=2.430kN3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式六、立杆的稳定性计算i计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.58A立杆净截面面积(cm²);A=4.89W立杆净截面抵抗矩(cm³);W=5.08J钢管立杆抗压强度计算值(N/mm);[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm²;lo计算长度(m);如果完全参照《扣件式规范》,由公式(1)或(2)计算ki计算长度附加系数，取值为1.155;u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.70a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.00m;公式(1)的计算结果：σ=91.42N/mm²,立杆的稳定性计算T<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：0=30.01N/mm²,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!施工施工第五节主体钢筋工程焊条烘焙一钢筋调直钢筋焊工持证钢筋制作下料弯钩焊接一钢筋结构形体几何尺寸一保护层垫块设置隐蔽工程验收记录套柱箍筋→搭接绑扎竖向受力筋→画箍筋间距线绑箍筋立2～4根竖筋画水平筋间距绑定位横筋绑其余横竖筋(一)模内绑扎：第六节主体模板工程一、主体模板工程的施工流程绑扎柱、墙板钢筋→水电预埋→支柱、墙模→搭设楼板承重架、支楼板模板→绑扎从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，四边与中间每隔4排立杆设置从底到顶设置2.2安装前.要做好模板的定位基准工作2.4控制柱墙的垂直度4面板采用18厚胶合板；支撑面板的次龙骨采用60×80方木(间距0.25m);支撑次龙骨钢),脚手架步距1.80m。5、楼梯模板楼梯底模，安装外帮侧模和踏步模板。安装时要特别注意斜向支柱(斜撑)的固定，防止浇楼梯外侧模板料楞螺形扣件斜撑楼梯模板支设示意浇筑梁板砼时，均应留置1～2组拆模试块，当试块试压结果符合规范时，应填报拆模申请项次结构类型结构跨度按达到设计砼强度标准值的百分率(%)1板2梁、拱、壳3悬臂构件第七节主体混凝土工程2、混凝土的浇筑：2.1柱、墙浇筑2.1.5施工缝设置：墙体设在门窗洞口过梁跨度1/3范围内。墙体其它部位的垂直缝留设2.2梁、板混凝土浇筑2.2.3和板连成整体的大断面梁允许单独浇筑，其施工缝应留设在板底下20～30mm处。第2.2.5施工缝设置：宜沿着次梁方向浇筑楼板，施工缝应留置在次梁跨度1/3范围内，施2.3楼梯混凝土浇筑筑，不断连续向上推进，并随时用木抹子(木磨板)将踏步上表面抹平。内部振动器振捣方法2插入式振动器的插入深度一、塔吊平面布置选用两台塔吊QTZ63塔式起重机，一台在5#楼与(1-3)轴距离及(E)轴线位置上。另及(2)～(4)轴线中间。起重高度最大幅度最大起重量工作温度倾覆力矩总功率31.7KW(不包括升顶机构电机功率)垂直压力节长塔吊天然基础的计算书一.参数信息塔吊型号：QTZ63,自重(包括压重)F1=61.60kN,最大起重荷载F2=60.00kN,塔吊倾覆力距M=1,900.00kN,m,塔吊起重高度H=70.00m,塔身宽度B=1.64m,混凝土强度等级：C35,基础埋深D=5.00m,基础最小厚度h=1.35m,基础最小宽度Bc=5.20m,基础的最小厚度取：H=1.35m基础的最小宽度取；Bc=5.20m三.塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：无附着的最小压力设计值Pain=(145.92+4339.92)/5.2有附着的压力设计值P=(145.92+4339.92)/5.20²=70.23kPa偏心距较大时压力设计值Pkmax=2×(804+1095.12四.地基基础承载力验算7——基础宽度地基承载力修正系数，取0.50;7——基础埋深地基承载力修正系数，取2.00;解得地基承载力设计值fa=249.48kPa地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Peax=183.76kPa,满足要求!fu——混凝土轴心抗拉强度设计值，取ft=1.57kPa;am——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：am=[1.64+(1.64+2ho——承台的有效高度，取ho=1.3m;Pj——最大压力设计值，取Pj=286.55kPa;F₁——实际冲切承载力：F₂=P,A允许冲切力：0.7×0.95×1.57×2990×1300=405822实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求!六.承台配筋计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条。1.抗弯计算，计算公式如下：式中ai——截面I-I至基底边缘的距离，取a1=1.78m;P——截面I-I处的基底反力：P=286.55×(3×1.64-1.78)/(3×1.64)=1a'——截面I-I在基底的投影长度，取a'=1经过计算得M=1.78²×[(2×5.20+1.64)×(286.55+182.88-2×4339.92/5.20²)+(286.55-182.88)×2.配筋面积计算，公式如下：依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第7.2条。了s=1-0.004/2=0.998三、塔吊基础施工1、先浇注厚100的混凝土垫层，强度等级C15,然后浇注与底板相同标号的混凝土C35,平面允许偏差1.5,混凝土强度等级C35,Ⅱ级钢筋。2、钢筋骨架必须捆扎，焊成一个整体。3、混凝土强度等级C35,采用商品混凝土，留置两组混凝土养护试块，IⅡ级钢筋。4、开挖前在坑壁外设置挡水设施，防止地面水流入坑内，在坑外必须设置排水沟，排水沟400×400mm。第九节脚手架(详见脚手架专项方案)一、脚手架搭设方案(一)5#楼6#楼、7#楼楼脚手架搭设22.3m以下采用落地双排钢管脚手架搭设，架高23.3m;22.3m以上采用悬挑式钢管脚手架搭设，计算高度16.2m,架高17.4m,9步一挑；23.2m楼面上挑一次；40.7m楼面上挑一(二)1#-4#楼及春江苑1#-6#脚手架二、落地脚手架搭设顺序放样弹线——垫好垫板——摆放扫地杆(贴近地面大横杆)——竖立杆——装扫地小横杆该脚手架的连墙件竖向间距为3.6m,水平间距1、悬挑式钢管扣件式脚手架采用[16b的槽钢该脚手架的连墙件竖向间距为3.6m,水平间距为4.5m。2、[16b悬挑段长度1.50m;锚固段长度1.50m;钢丝绳与槽钢拉结点离墙1.40m,采用双筑物上吊环垂直距离3.0m;水平六、计算书采用的钢管类型为048×3.5,连墙件采用2步2跨，竖向间距2.40米，水平间距2.40米。施工均布荷载为3.0kN/m²,同时施工2层，脚手板共铺设12层。一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值静荷载的计算值活荷载的计算值大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为M₁=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.200²=支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为M=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.200²=-我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：大横杆的计算强度小于205.0N/mm²,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值qi=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1200.0/(100×2.06×10⁵×121900.0)大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值P₂=0.150×1.050×1.200/活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.200/3荷载的计算值P=1.2×0.046+1.2×0.063+1.4×1.262.抗弯强度计算小横杆计算简图最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mm=ql²/8集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=(1.2×0.038)×1.050²/8+1.895×1.050/3小横杆的计算强度小于205.0N/mm²,满足要求3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V₁=5.0×0.038×1050.00/(384×2.060×10⁵×121900.000集中荷载标准值P=0.046+0.063+1.260=1.369kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V₂=1369.080×1050.0×(3×1050.0²-4×1050.0-/9)/(72×2.06×10⁵×121900.0最大挠度和小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P₁=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P²=0.150×1.050×1.200/2=0.095kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.095+1.4×1.890=2.808kN四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1489Nc₁=0.149×22.300=3.321kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m²);本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15Nc₂=0.150×12×1.200×(1.050+0.300)/2=1.458kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15No₃=0.150×1.200×12/2=1.080kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m²);0.005Nc4=0.005×1.200×22.300=0.134kN经计算得到，静荷载标准值Nc=Nci+N₆2+Ncs+NG₄=5.992kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值No=3.000×2×1.200×1.050/2=3.780kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo——基本风压(kN/m²),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.450U,风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》U.风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×1.200=0.472kN/m²。N=1.2Nc+0.85×1.4Nq风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mo计算公式其中Wk—风荷载基本风压标准值(kN/m²):1立杆的纵距(m);h立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算：1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N=12.48kN;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查表得到0.39;i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm;k——计算长度附加系数，取1.155;u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50;A——立杆净截面面积，A=4.89cm;W立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm³;G钢管立杆受压强度计算值(N/mm²);经计算得到T=65.25[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm²;不考虑风荷载时，立枉的稳定性计算0<[f],满足要求!2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.69kN;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查表得到0.39;i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm;k——计算长度附加系数，取1.155;u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50A立杆净截面面积，A=4.89cm²;W立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm³;M计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=0.097kN.m;0——钢管立杆受压强度计算值(N/mm²);经计算得到σ=80.23[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm²;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算0<[f],满足要求!不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中No2K构配件自重标准值产生的轴向力，Nc₂K=2.672kN;No——活荷载标准值，No=3.780kN;gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.149kN/m;经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=171.927米。七、连墙件的计算：其中Niw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下Niw=1.4×wk×Aw经计算得到Nm=3.810kN,连墙件轴向力计算值N₁=8.810kN连墙件轴向力设计值Nr=0A[f]经过计算得到Nr=95.411kNNe>N,连墙件的设计计算满足要求!经过计算得到N₁=8.810kN大于扣件的抗滑力8.0kN,不满足要求!结构脚手架p≤fg脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值Q=2.500×1.050/3=0.875kN/m静荷载的计算值qi=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.875=1.225kN/m2.抗弯强度计算Mi=(0.08×0.109+0.10×1.225)×1.500²M₂=-(0.10×0.109+0.117×1.225)×1.500²=3.挠度计算V=(0.677×0.091+0.990×0.875)×1500.0/(100×2.06×10⁵×121900.0)大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值P₂=0.150×1.050×1.500/活荷载标准值Q=2.500×1.050×1.500/3=荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.31小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mgm=ql²/8集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=(1.2×0.038)×1.050-/8+2.001×1.050/3=小横杆的计算强度小于205.0N/mm²,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：V₁=5.0×0.038×1050.00'/(384×2.060×10⁵×121900.000V₂=1448.850×1050.0×(3×1050.0²-4×1050.0²/9)/(72×2.06×10⁵×121900.最大挠度和三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):横杆的自重标准值Pi=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN活荷载标准值Q=2.500×1.050×1.5荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×1.969=2.946kN四、脚手架荷载标准值：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1611NG1=0.161×16.200=2.610kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m²);本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15Nc2=0.150×9×1.500×(1.050+0.300)/2=1.367kNNc₃=0.150×1.500×9/2=1.013kNNG4=0.005×1.500×16.200=0.122kN经计算得到，静荷载标准值Ng=Nci+NG₂+Nc₃+NG₄=5.111kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值No=2.500×2×1.500×1.050/2=3.937kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo基本风压(kN/m²),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.450U风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.670×1.200=0.631kN/m²。N=1.2NG+0.85×1.4NQ其中Wk风荷载基本风压标准值(kN/m²);la立杆的纵距(m);h——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算：1.不考虑风荷载时其中N立杆的轴心压力设计值，N=11.65kN;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查表得到0.39;i—计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm;k计算长度附加系数，取1.155;u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50;A立杆净截面面积，A=4.8W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.0C钢管立杆受压强度计算值(N/mm²);经计算得到T=60.87[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算o<[f],满足要求!其中N立杆的轴心压力设计值，N=10.82kN;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查表得到0.39;i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm;lo——计算长度(m),由公式lo=kuh确定，lo=2.08m;k计算长度附加系数，取1.155;W立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm³;0——钢管立杆受压强度计算值(N/mm²);经计算得到=88.49[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm²;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算0<[f],满足要求!六、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：其中Nw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算：Wk——风荷载基本风压标准值，Wk=0.631kN/m²;Au——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.40×4.50=10.800m²;No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);No=5.000经计算得到Nw=9.545kN,连墙件轴向力计算值Ni=14.545kN连墙件轴向力设计值Ne=0A[f]其中轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1/i=30.00/1.58的结果查表得到0=0.95;经过计算得到Nf=95.411kNNf>N,连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Ni=14.545kN大于扣件的抗滑力8.0kN,必须采用双扣件，才能满足要求。连墙件扣件连接示意图悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。本工程中，脚手架排距为1050mm,内侧脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的支点距离墙体=1350mm,水平支撑梁的截面惯性矩I=866.20cm²,截面抵抗矩W=108.30cm³,截面积A=21.95cm²。受脚手架集中荷载P=1.2×5.11+1.4×3.94=11.65kN水平钢梁自重荷载q=1.2×21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m悬挑脚手架示意图B悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)A悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为Ri=13.519kN,R2=11.034kN,R3最大弯矩Max=1.819kN,m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=1.819×10°/(1.05×108300.0)+3.147×水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm²,满足要求!水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平，计算公式如下其中均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到强度T=1.82×10/(0.886×108300.00)=18.96N/mm²;水平钢梁的稳定性计算T<[f],满足要求!水平钢梁的轴力RA和拉钢绳的轴力Rui按照下面计算其中Ruicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力Rci=Ruisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为拉绳或拉杆的轴力Ru我们均取最大值进行计算，为Rt=13.881kN拉杆的强度计算：上面拉杆以钢管100.0×10.0mm计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算：其中N斜拉杆的轴心压力设计值，N=13.88kN;A——斜拉杆净截面面积，A=29.85cm²;C斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是4.65N/mm²;[f]——斜拉杆抗拉强度设计值，f=215N/mm²;斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为斜撑杆的轴向力，N=13.881kN;1w为斜撑杆件的周长，取314.16mm;t为斜撑杆的厚度，t=10.00mm;ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm²;经过计算得到焊缝抗拉强度U=13880.60/(314.16×10.00)=4.42N/mm²。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=11.034kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm²;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[11034×4/(3.1416×50×2)]²=12mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=11.03kN;d楼板螺栓的直径，d=20mm;[fo]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm²;h楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于11034.33/(3.1416×20×3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=11.03kN;d楼板螺栓的直径，d=20mm;b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm;fec——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=15.87N/mm²;经过计算得到公式右边等于153.7kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!第十节装饰工程1、墙面粉刷抹灰1.1施工工艺：弹出墙轴线结控制线→砌施工洞墙→弹出地面斗方线→做墙面灰饼及冲筋→1.2主要施工方法顶棚抹灰：水平控制采用-50线方法来控制，钢筋混凝土板顶棚抹灰前先用清水湿润，刷素水泥浆一道，抹灰前应在四周墙上弹出水平线，先抹顶棚四周圈边，有利于保证顶棚平整，另外顶棚表面应顺平，并压平压实，不应有抹纹和汽泡、接槎不平等现象。顶棚与墙面墙面抹灰：水平控制线采用+50线方法来控制，抹灰前先找好规矩，即四角方规，模线找平，立线吊直，弹出准线和墙裙，踢脚板线。再根据抹灰等级，先用托线板检查墙面平整垂直度，大致决定抹灰厚度(最薄处不小于7mm),再在墙的上角各做一个标准灰饼(用打底砂浆，遇到门窗口垛角处做灰饼),大小5cm见方，厚度以墙壁面平整垂直决定，然后根据这两个灰饼用托线板或线锤挂垂直做墙面下角两个标准灰饼(高低位置一般在踢脚线上口),保留墙角的竖筋，如面积较大，每隔2m左右加一道竖筋，保留上、下两道横筋，取消中间一道横筋(一般为上中下三道横筋),这样，冲筋的工作量大了一些，但能保证抹灰质量。需注意的是：冲筋前应先贴5cm见方的水泥砂浆灰饼，冲筋宽度应保持5cm一致，冲筋应顺直、平整，最下踢脚线处一道横筋应用水泥砂浆，冲筋后注意养护，而后可进行底层抹灰，一般抹灰分三次，以防止一次的太厚，内外收水快慢不同，产生起鼓脱落，遇到基层为混凝土的抹灰前先刮素水泥浆一道以利粘结，面层一般选在底子灰5~6成干时进行，罩面后好，以便检查板块之间的缝隙，核对板块与墙面、柱、洞口等部位的相对位置。2、根据房间拉的十字控制线，纵横各铺一行，做为大面积铺砌标筋用。依据试拼时的编号、图案及试排时的缝隙(板块之间的缝隙宽度，当设计无规定时不应大于1mm),在十字控制线3、先试铺即搬起板块对好纵横控制线铺落在已铺好的干硬性砂浆结合层上，用橡皮锤敲击木垫板(不得用橡皮锤或木锤直接敲击板块),振实砂浆至铺设高度后，将板块掀起移至一旁，检查砂浆表面与板块之间是否相吻合如发现空虚之处，应用砂浆填补，然后正式镶铺，先在水泥砂浆结合层上满浇一层水灰比为0.5的素水泥浆(用浆壶浇均匀),再铺板块，安放时四角同时往下落，用橡皮锤或木锤轻击木垫板，根据水平线用铁水平尺找平，铺完第一均匀，调成1:1稀水泥浆，用浆壶徐徐灌入板块之间的缝隙中(可分几次进行),并用长把刮板把流出的水泥浆刮向缝隙内，至基本灌满为止。灌浆1-2h后，用棉纱团蘸原稀水泥浆擦缝与板面擦平，同时将板面上水泥浆擦净，使花岗石面层的表面洁净、平整、坚实，以上工序完成后，面层加以覆盖。养护时间不应小于7d。第十一节安装工程主要分部分项施工方法与排出管端部的连接，宜采用两个45度弯头或弯曲半径不少于4倍管径的90度弯头。2、施工工艺油脂，不同管径的管道焊接连接时如两管径相差不超过小管径的15%,可将大管径端部缩口与小管对焊。如果两管相差超过小管径15%,应加工异径短管焊接。第七章工程质量保证措施第一节施工质量保证措施(二)施工组织设计4、做到施工组织设计的及时调整，实施动态管理。第二节质量管理机构及质量控制网络制定技术质量措施反反馈信息总施技技术负责人技术指导开技术指导开展QC活动资料员质量质量项目经理项目经理确定质量管理重点班组班组质量施工翻样测量检管理互检加强验收项项目副经理明确质量重点和操作规程第三节施工阶段性质量保证措施2、在挖掘机有效臂长的范围内(一次停机作业区)土方要分层开挖，一次完成，新挖口应按1:6-1:1坡度分层浇筑，且上层混凝土应超前覆盖下层混凝土500mm以上。气箱、槽、盒周边5cm左右范围内的砂浆清理干净，改用1:1:4水泥混合砂浆把洞、箱、3、排水坡：天沟、沿沟不应小于1%,水落口周围直径50cm范围内不变小于5%。第四节工程质量程序控制熟悉设计图纸和技术资料准备工作技术交底下料成型级钢筋末端作1800弯钩施工记录、钢筋取样见证记现场绑扎质量评定质量评定不合格的要处理(返修)钢筋工程质量控制程序熟悉设计图纸和技术资料强度曲线确定拆模时间质量评定记录质量评定模板工程质量控制程序掌握操作规程和质量标准制定砼质量保证措施班组操作人员参加按规定留置砼试块注意砼接槎部位注意管道穿现浇板部位隐蔽工程验收记录砼试块抗压强度试验报告砼浇捣令自检